JPS5813452A - 溶融金属への粉体添加方法 - Google Patents
溶融金属への粉体添加方法Info
- Publication number
- JPS5813452A JPS5813452A JP11101681A JP11101681A JPS5813452A JP S5813452 A JPS5813452 A JP S5813452A JP 11101681 A JP11101681 A JP 11101681A JP 11101681 A JP11101681 A JP 11101681A JP S5813452 A JPS5813452 A JP S5813452A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- jet
- nozzle
- sticking
- distance
- powder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は連続鋳造において、タンプッシュから混合ノ
ズル内に流下する溶融金属に粉体を添加する方法に−す
る。
ズル内に流下する溶融金属に粉体を添加する方法に−す
る。
従来から連続鋳造により製造された鋳片には中心偏析、
あるいはセンターポロシテーなどの内部欠陥が発生する
。このような内部欠陥を防止するため、鋳型的溶鋼に電
磁攪拌処理を行うことが広く採用され成程度の効果をあ
げているが十分ではない。
あるいはセンターポロシテーなどの内部欠陥が発生する
。このような内部欠陥を防止するため、鋳型的溶鋼に電
磁攪拌処理を行うことが広く採用され成程度の効果をあ
げているが十分ではない。
これに対し、鋳込み中の溶鋼流に鉄線、鉄片、鉄粉等の
冷材を添加すると内部欠陥が著しく改善されることは知
られており、特に鉄粉の添加は効果が大きい。このよう
な鉄粉の添加方法が種々提案されてお沙、連続鋳造にお
いて前記鉄粉等の添加は浸漬ノズルを兼ねた混合ノズル
内で大気と遮断した状態で行われている。第１図は混合
ノズル内で添加ノズルによる冷材の添加を示す図であし
く１）ハタンデツＶユ、（２）はタンプッシュノズル、
（３）は混合ノズルであって（４）はモールド（６）は
添加ノズ′ルテする。タンプッシュ（１）に受注された
溶鋼は、タンデツシュノズＡ／ （２）から混合ノズル
（３）の中に注入されてモールド（４）に鋳込まれるが
、混合ノズル（３）に注入流下する溶鋼流（５）に添加
ノズｉｖ （ａ）から鉄粉（７）を添加するものである
。このような添加方法において、添加ノズｙｖ （６）
からキャリアガスな用いて鉄粉を溶鋼流に吹付は添加す
る方法が提案されている。（特開昭５３−１３０２３０
号）しかしこの方法は鉄粉をＡｒガヌ等のキャリアガス
と共に溶鋼流に吹付けるのでキャリアガスが溶鋼流に巻
き込まれて溶鋼中に気泡が生じ内部欠陥となる欠点があ
る。このため鉄粉の添加にはキャリアガスな使用せず鉄
粉の自然流下により添加するのが好ましく、そのために
は添加ノズルの傾斜角度を約４０°以上に設ける必要が
ある。しかしこのような角度を設けると添加ノズ／１／
（６）の先端開口部（９）は混合部の下方の位置とな
る。また密閉された混合部内で溶鋼が流下すると、空気
の渦流が生； じ、溶鋼流が曲って混合部内壁（８）に衝突するコアン
ダ現象がおこる。
冷材を添加すると内部欠陥が著しく改善されることは知
られており、特に鉄粉の添加は効果が大きい。このよう
な鉄粉の添加方法が種々提案されてお沙、連続鋳造にお
いて前記鉄粉等の添加は浸漬ノズルを兼ねた混合ノズル
内で大気と遮断した状態で行われている。第１図は混合
ノズル内で添加ノズルによる冷材の添加を示す図であし
く１）ハタンデツＶユ、（２）はタンプッシュノズル、
（３）は混合ノズルであって（４）はモールド（６）は
添加ノズ′ルテする。タンプッシュ（１）に受注された
溶鋼は、タンデツシュノズＡ／ （２）から混合ノズル
（３）の中に注入されてモールド（４）に鋳込まれるが
、混合ノズル（３）に注入流下する溶鋼流（５）に添加
ノズｉｖ （ａ）から鉄粉（７）を添加するものである
。このような添加方法において、添加ノズｙｖ （６）
からキャリアガスな用いて鉄粉を溶鋼流に吹付は添加す
る方法が提案されている。（特開昭５３−１３０２３０
号）しかしこの方法は鉄粉をＡｒガヌ等のキャリアガス
と共に溶鋼流に吹付けるのでキャリアガスが溶鋼流に巻
き込まれて溶鋼中に気泡が生じ内部欠陥となる欠点があ
る。このため鉄粉の添加にはキャリアガスな使用せず鉄
粉の自然流下により添加するのが好ましく、そのために
は添加ノズルの傾斜角度を約４０°以上に設ける必要が
ある。しかしこのような角度を設けると添加ノズ／１／
（６）の先端開口部（９）は混合部の下方の位置とな
る。また密閉された混合部内で溶鋼が流下すると、空気
の渦流が生； じ、溶鋼流が曲って混合部内壁（８）に衝突するコアン
ダ現象がおこる。
ルの開口部（９）が付着距離Ｘｒより下方にあると開口
部（９）は溶鋼により閉塞をおこし鉄粉の添加が不可能
となる欠点がある。
部（９）は溶鋼により閉塞をおこし鉄粉の添加が不可能
となる欠点がある。
この発明はこのような欠点に対処するだめになされたも
ので、付着噴流の付着距離を解析して、添加ノズルの先
端開口部（９）が付着位置より上方になるように添加ノ
ズルを設けて鉄粉を添加するもので、その特徴とすると
ころは、下記式により付着噴流の距Ｍｌｋ（Ｘｒ）を求
め、前記Ｘｒ紳範囲内に添加ノズルの開口部を設け、前
記添加ノズルより粉体を溶鋼に添加することを特徴とす
るものであムＸｒ Ｒ５ｉｎ（α十〇） １７＝誼 ” Ｏｏｓα −ＩＦ肛Ｊ・・・（１）但
し、 ｘｒ：付−噴流の距離（ｕ） Ｗｓ：流下金属の流出径（鵡） α：混合部内壁の傾斜角（つ Ｒ＝付着噴流の曲率半径（Ｍ） θ：混合部内壁への付着噴流の衝突角度（０）（第３
頁） 以下図面にもとづいて本発明を説明する。第２図は付着
噴流の解析モデルを示す図である。タンデツシュノズｌ
（２）から流下する溶鋼流（５）は、図に示すように
曲って付着噴流となり、混合部内壁（８）に衝突する。
ので、付着噴流の付着距離を解析して、添加ノズルの先
端開口部（９）が付着位置より上方になるように添加ノ
ズルを設けて鉄粉を添加するもので、その特徴とすると
ころは、下記式により付着噴流の距Ｍｌｋ（Ｘｒ）を求
め、前記Ｘｒ紳範囲内に添加ノズルの開口部を設け、前
記添加ノズルより粉体を溶鋼に添加することを特徴とす
るものであムＸｒ Ｒ５ｉｎ（α十〇） １７＝誼 ” Ｏｏｓα −ＩＦ肛Ｊ・・・（１）但
し、 ｘｒ：付−噴流の距離（ｕ） Ｗｓ：流下金属の流出径（鵡） α：混合部内壁の傾斜角（つ Ｒ＝付着噴流の曲率半径（Ｍ） θ：混合部内壁への付着噴流の衝突角度（０）（第３
頁） 以下図面にもとづいて本発明を説明する。第２図は付着
噴流の解析モデルを示す図である。タンデツシュノズｌ
（２）から流下する溶鋼流（５）は、図に示すように
曲って付着噴流となり、混合部内壁（８）に衝突する。
図中タンデツシュノズ／ｌ／ （２）の下端からＸｒの
距離が付着噴流の上限値であり、このＸｒの値以内では
付着噴流による添付ノズルの閉塞は起らないので、この
Ｘｒの範囲内に添加ノズルの先端開口部（９）を設けれ
ばよい。このＸｒＯ値を幾何学的に求めたものが上記（
１）式である。
距離が付着噴流の上限値であり、このＸｒの値以内では
付着噴流による添付ノズルの閉塞は起らないので、この
Ｘｒの範囲内に添加ノズルの先端開口部（９）を設けれ
ばよい。このＸｒＯ値を幾何学的に求めたものが上記（
１）式である。
（１）式中、流下金属の流出径Ｗｓと混合部内壁の傾斜
角αは任意に決定される。
角αは任意に決定される。
（１）式中の、混合部内壁への付着噴流の衝突角度θと
、付着噴流の中心線と混合部内壁と交わる点と付着噴流
線の距離Ｙｒは、あらかじめ実験的に求められる。パラ
メータｔｒ（０＜ｔｒ＜１）を用いて下記（２）式、（
３）式により求められる。
、付着噴流の中心線と混合部内壁と交わる点と付着噴流
線の距離Ｙｒは、あらかじめ実験的に求められる。パラ
メータｔｒ（０＜ｔｒ＜１）を用いて下記（２）式、（
３）式により求められる。
３上
Ｏｏｓθ＝ −ｔｒ−ｔｆ・Ｃ２）
２
（第４ 頁）
さらに（１）式中の付着噴流の曲率半径Ｒは、下記（４
）式により求められるものである。
）式により求められるものである。
ここで、Ｄ： 混合部内壁のオフセット量以上のよう
に任意に決定されるＷｓ Ｄとαならびに、上記（２
）〜（４）式で求められるＲｌＱ、Ｙｒによ気上記（１
）式よりＸｒを求め、この値の範囲内に添加ノズルの開
口位置を定めるものである。
に任意に決定されるＷｓ Ｄとαならびに、上記（２
）〜（４）式で求められるＲｌＱ、Ｙｒによ気上記（１
）式よりＸｒを求め、この値の範囲内に添加ノズルの開
口位置を定めるものである。
この発明の目的から、 Ｘｒを大きくするためには混合
部内壁のオフセット量りを大きくするか、混合部の傾斜
角αを大きくとるとＸｒは大きくなる。
部内壁のオフセット量りを大きくするか、混合部の傾斜
角αを大きくとるとＸｒは大きくなる。
又タンプッシュノズルの下端を延長すればその分Ｘｒに
加算される。このような変更は、タンプッシュの形状や
他の周辺の条件によって適当に決定するものである。
加算される。このような変更は、タンプッシュの形状や
他の周辺の条件によって適当に決定するものである。
実 施 例
第３図はこの発明の実施例を示す図である。第３図にお
いて、溶鋼の流出径Ｗｓを２叫、混合部のオフセラ）
Ｊｔｔ Ｄ ２Ｆｓｒｂ、混合部内壁の傾斜角度を０と
し、そしてパラメーターｔｒを／３として上記（２）式
、（３）式、（４）式より、Ｒ＝１９８１ｉｍ、θ＝３
２°、Ｙｒ＝ ５鴎を求め、これらの数値を上記（１）
式に代入して、Ｘｒ＝９５鶴を得た。
いて、溶鋼の流出径Ｗｓを２叫、混合部のオフセラ）
Ｊｔｔ Ｄ ２Ｆｓｒｂ、混合部内壁の傾斜角度を０と
し、そしてパラメーターｔｒを／３として上記（２）式
、（３）式、（４）式より、Ｒ＝１９８１ｉｍ、θ＝３
２°、Ｙｒ＝ ５鴎を求め、これらの数値を上記（１）
式に代入して、Ｘｒ＝９５鶴を得た。
ここで、添加ノズルの傾斜角度は約４０°以上必要とす
ること及びタンプッシュの干渉をさけるためにタンプッ
シュノズルを１７０８（図中）、）延長させ、さらにこ
のタンデッＶユノズルの下端より、上記したＸｒの範囲
内である２０鵡（図中！、）下方に添加ノズルの開口部
（９）を設けた。
ること及びタンプッシュの干渉をさけるためにタンプッ
シュノズルを１７０８（図中）、）延長させ、さらにこ
のタンデッＶユノズルの下端より、上記したＸｒの範囲
内である２０鵡（図中！、）下方に添加ノズルの開口部
（９）を設けた。
このような装置を用い８２０Ｃ鋼を連続鋳造を行い、上
記した添加ノズル開口部から平均粒径０．１ｍの鉄粉を
添加量が、溶鋼の１．５チになるように添加した結果、
添加ノズル開口部には溶鋼の付着は全くなかった。また
得られた鋳片はほぼ全面が微細なデンドライト組織とな
り、重心偏析、センター、− ポロシテーは著しく改善され；ｉらにメニヌヵスから最
終擬固位置までの距離は約４０１短縮され、高速鋳込み
が可能となり、生産性が向上した。
記した添加ノズル開口部から平均粒径０．１ｍの鉄粉を
添加量が、溶鋼の１．５チになるように添加した結果、
添加ノズル開口部には溶鋼の付着は全くなかった。また
得られた鋳片はほぼ全面が微細なデンドライト組織とな
り、重心偏析、センター、− ポロシテーは著しく改善され；ｉらにメニヌヵスから最
終擬固位置までの距離は約４０１短縮され、高速鋳込み
が可能となり、生産性が向上した。
以上のように、この発明は連続鋳造における混合ノズル
内の金属流におこる付着噴流の付着距離を解析し、この
付着位置より上方に添加ノズル開口部（９）を設けて粉
体を添加するもので、添加ノズルの閉塞は全くなくなり
高品質の鋳片を高能率に製造することを可能にしたもの
である。
内の金属流におこる付着噴流の付着距離を解析し、この
付着位置より上方に添加ノズル開口部（９）を設けて粉
体を添加するもので、添加ノズルの閉塞は全くなくなり
高品質の鋳片を高能率に製造することを可能にしたもの
である。
なをこの発明の説明には溶鋼の連続鋳造について説明し
たが、非鉄金属の連続鋳造においても同様の効果を有す
ることは勿論である。
たが、非鉄金属の連続鋳造においても同様の効果を有す
ることは勿論である。
第１図は混合ノズルによる粉体の添加を示す図、第２図
は付着噴流の解析モデルを示す図、第３図はこの発明の
実施例を示す図である。 図中、１・・・タンプッシュ、２・・・タンプッシュノ
ズル、３・・・混合ノズル、４・・・モールド、５・・
・溶鋼流、６・・・添加ノズル、７・・・粉体、８・・
・混合部内壁、１、： ９・・・添加ノズル先□端、開口部 出願人 住友金属工業株式会社 第２図 第３図
は付着噴流の解析モデルを示す図、第３図はこの発明の
実施例を示す図である。 図中、１・・・タンプッシュ、２・・・タンプッシュノ
ズル、３・・・混合ノズル、４・・・モールド、５・・
・溶鋼流、６・・・添加ノズル、７・・・粉体、８・・
・混合部内壁、１、： ９・・・添加ノズル先□端、開口部 出願人 住友金属工業株式会社 第２図 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 タンプッシュノズルから混合ノズル内に流下する溶融金
属に添加ノズルを用いて粉体を添加する方法において、
下記式により付着噴流の距離Ｘｒを求め、前記Ｘｒの範
囲内に添加ノズμの開口部を設け、前記添加ノズルより
粉体を溶融金属に向けて添加することを特徴とする溶融
金属への粉体添加方法。 Ｘｒ Ｒ５ｉｎ（α十〇） Ｙｒ■−好”
Ｏｏｓα −ＷＥ訂コ 但し、 ｘｒ：付着噴流の距離−） Ｗｓ：流下金属の流出径（ＩＢ） α：混合部内壁の傾斜角（０） Ｒ＝付着噴流の曲率半径（ａ） θ：混混合部内への付着噴流の衝突角度（つＹｒ：付着
噴流の中心線と混合部内壁と交わる点と付着噴流線の距
離ＣＨＩ−）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11101681A JPS5813452A (ja) | 1981-07-16 | 1981-07-16 | 溶融金属への粉体添加方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11101681A JPS5813452A (ja) | 1981-07-16 | 1981-07-16 | 溶融金属への粉体添加方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5813452A true JPS5813452A (ja) | 1983-01-25 |
| JPS6353901B2 JPS6353901B2 (ja) | 1988-10-26 |
Family
ID=14550253
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11101681A Granted JPS5813452A (ja) | 1981-07-16 | 1981-07-16 | 溶融金属への粉体添加方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5813452A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5834830U (ja) * | 1981-08-29 | 1983-03-07 | コニカ株式会社 | 給紙装置 |
| JPH01110434A (ja) * | 1987-10-23 | 1989-04-27 | Isamu Miura | 自動印刷機用フイーダ |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2633284B1 (en) | 2010-10-25 | 2021-08-25 | Accuri Cytometers, Inc. | Systems and user interface for collecting a data set in a flow cytometer |
-
1981
- 1981-07-16 JP JP11101681A patent/JPS5813452A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5834830U (ja) * | 1981-08-29 | 1983-03-07 | コニカ株式会社 | 給紙装置 |
| JPH01110434A (ja) * | 1987-10-23 | 1989-04-27 | Isamu Miura | 自動印刷機用フイーダ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6353901B2 (ja) | 1988-10-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4715586A (en) | Continuous caster tundish having wall dams | |
| EP0950453A1 (en) | Submerged entry nozzle | |
| JPS6036460B2 (ja) | 渦流式反応器及び溶融金属に固体物質を添加する為の方法 | |
| US9597729B2 (en) | Metal pouring method for the die casting process | |
| Smirnov et al. | Clogging of submersible nozzles in continuous slab-casting machines | |
| JPH0852547A (ja) | 浸漬鋳造管 | |
| JPS5813452A (ja) | 溶融金属への粉体添加方法 | |
| GB1423223A (en) | Process for separating nonmetallic inclusions from hot liquid metal | |
| JP3566904B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| CA1243188A (en) | Submerged nozzle for use in the continuous casting of slabs | |
| JPH0114386Y2 (ja) | ||
| US7025115B2 (en) | Ladle for molten metal | |
| CA1070474A (en) | Nodularizing catalyst for cast iron and method of making same | |
| JP3408127B2 (ja) | 連続鋳造用タンディッシュ及びその製造方法 | |
| JPH03110048A (ja) | タンディッシュストッパー | |
| JP3579568B2 (ja) | 連続鋳造用ストッパロッド | |
| JP3262936B2 (ja) | 高清浄鋼鋳造のための操業方法 | |
| US5232046A (en) | Strand casting apparatus and method | |
| JP2000015404A (ja) | 介在物欠陥の少ない連続鋳造鋳片の製造方法 | |
| JPH1147893A (ja) | 鋼ストリップ連続鋳造方法及び装置並びに該装置に用いる金属供給ノズル | |
| JPH07284891A (ja) | 残溶鋼滓排出口を有する連続鋳造用タンディッシュ | |
| JPS62130752A (ja) | ブル−ムもしくはビレツトの連続鋳造方法 | |
| JP2567452B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| KR20030053057A (ko) | 연속 주조 용기에서 정상파 및 난류를 제어하는 방법 및장치 | |
| KR100485404B1 (ko) | 박형슬라브를연속주조하기위한부분침수노즐 |