JPS58141638A - 誘導電動機 - Google Patents
誘導電動機Info
- Publication number
- JPS58141638A JPS58141638A JP2500482A JP2500482A JPS58141638A JP S58141638 A JPS58141638 A JP S58141638A JP 2500482 A JP2500482 A JP 2500482A JP 2500482 A JP2500482 A JP 2500482A JP S58141638 A JPS58141638 A JP S58141638A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnetic
- stator core
- stator
- laminated
- cylinder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K1/00—Details of the magnetic circuit
- H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
- H02K1/12—Stationary parts of the magnetic circuit
- H02K1/16—Stator cores with slots for windings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Induction Machinery (AREA)
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の接衝分野〕
本発明は、イン・寸−夕等のように尚調波を多く含む非
正弦波電源で駆動されるｍ導電動機（以下「−４機」と
略称する）の改良に関すみ−のである。
正弦波電源で駆動されるｍ導電動機（以下「−４機」と
略称する）の改良に関すみ−のである。
イン・量−夕等のような非正弦波電源は商用電源の場合
と異なｐ、電源電圧中型１５１波形は正弦波でなく矩形
波やその集合の金成波形であゐ。
と異なｐ、電源電圧中型１５１波形は正弦波でなく矩形
波やその集合の金成波形であゐ。
従って正弦波電源の場合に比較して高調波が多く含まれ
ることになる。
ることになる。
このような非正弦波電源で１１４機を駆−すると、電源
に含まれる高調波の丸めＫｍｍ音振振動極端に増大する
という不具合を生ずる。ｔた、このような高＃彼は一導
電の損失を増加させ、−４機の過大な温度上昇を招く。
に含まれる高調波の丸めＫｍｍ音振振動極端に増大する
という不具合を生ずる。ｔた、このような高＃彼は一導
電の損失を増加させ、−４機の過大な温度上昇を招く。
さらに前述の過大な損失は一導電の運転効率を低下畜せ
ることになる。
ることになる。
これらの不具合等を解消する丸めに従来は一導電を大暑
くして、重量を増大させ、振動を抑えるなどしていたが
、さほど大傘な効果は得られなかり九。
くして、重量を増大させ、振動を抑えるなどしていたが
、さほど大傘な効果は得られなかり九。
を九＃尋機の端子にインダタタンスを接続して、電圧ま
九は電流の波形を少しでも平清して−４＊に入力するこ
とによりでも前述の不臭合七−和することができる。し
かしながら、この場合、インダクタンスをわざわざ別に
設置しなければならず、しかもインダクタンスの費用が
余分に必要になるなどの不都合が生ずる。
九は電流の波形を少しでも平清して−４＊に入力するこ
とによりでも前述の不臭合七−和することができる。し
かしながら、この場合、インダクタンスをわざわざ別に
設置しなければならず、しかもインダクタンスの費用が
余分に必要になるなどの不都合が生ずる。
本発明はイン・童−夕等のように、１！６調波を多く含
む非正弦複電１で駆動する場合の一音中振動を減少させ
、あわせて高調波鉄損を減少させ得る誘導機を提供する
ことを目的としている。
む非正弦複電１で駆動する場合の一音中振動を減少させ
、あわせて高調波鉄損を減少させ得る誘導機を提供する
ことを目的としている。
本発明は積層された固定子鉄心の内間響磁極向に固定子
鉄心とほぼ同′ＩｊＡ度の透磁率を有する薄肉の磁性円
筒を固設し、駆動電源の高１ｉ４ｔＩＬリッ！ル成分を
低減することを特徴としている。
鉄心とほぼ同′ＩｊＡ度の透磁率を有する薄肉の磁性円
筒を固設し、駆動電源の高１ｉ４ｔＩＬリッ！ル成分を
低減することを特徴としている。
Ｍｌ！？１２に本発明の一夾喝例の要部構成を示す。
この爾１図は誘導機の固定子スロ、ト部断面を示してｉ
る。１は積層磁性薄板例えば積層Ａ板からなる固定子鉄
心でＴｏ９、この固定子鉄心Ｏスｐ、ト１内には固定子
＊ｔ＊ｘとス四、ト絶縁物４、桝５が収納されている。
る。１は積層磁性薄板例えば積層Ａ板からなる固定子鉄
心でＴｏ９、この固定子鉄心Ｏスｐ、ト１内には固定子
＊ｔ＊ｘとス四、ト絶縁物４、桝５が収納されている。
さらＫＩｉｌ＊子鉄心Ｊ内ＩＩＩすなわち固定子磁極面
には固定子鉄心１を構成する磁性薄板とほぼ同機Ｏ透磁
率を有し、且つ肉厚も前記磁性薄板とはｔ！同ｍ度（通
常の積層４板の場合０．ｓ■橿度）１Ｎ丸はそれよｐ着
干薄い程度の薄肉の磁性円ＩＩｋが固定されている。
には固定子鉄心１を構成する磁性薄板とほぼ同機Ｏ透磁
率を有し、且つ肉厚も前記磁性薄板とはｔ！同ｍ度（通
常の積層４板の場合０．ｓ■橿度）１Ｎ丸はそれよｐ着
干薄い程度の薄肉の磁性円ＩＩｋが固定されている。
このような構成の誘導機で紘固定子内−に使用し九固定
子鉄心Ｊとほぼ同様のｊ１ａ率を有する薄肉の磁性円筒
ＣＫよって、第２図に示す磁束の流れかられかるように
、本来なら９！＊Ｇを通って回転子（鉄心）！へ行くべ
電磁束ｒのうち、現実ＫＦｉ囲転子１へ行かない磁束Ｆ
ａが、磁性円筒のない従来の場合よ）着しく増加する。
子鉄心Ｊとほぼ同様のｊ１ａ率を有する薄肉の磁性円筒
ＣＫよって、第２図に示す磁束の流れかられかるように
、本来なら９！＊Ｇを通って回転子（鉄心）！へ行くべ
電磁束ｒのうち、現実ＫＦｉ囲転子１へ行かない磁束Ｆ
ａが、磁性円筒のない従来の場合よ）着しく増加する。
この場合の回転子ｒへ行かない磁束Ｆａの増加分は、主
として磁性円筒Ｉを通りて他の磁極から固定子鉄心１へ
戻るものである。従来の場合の回転子へ行かない磁束は
磁極間の９−あるいは非磁性体等の透磁率の低い部分を
介して他の磁極へ戻ってい九のに対しこの場合は透磁率
０低い磁性円筒に導かれるため前記回転子へ行かない磁
束ｊＦ’ａが著しく増加すゐ、この回転子１へ行かない
磁束は漏洩磁束であって、この漏洩磁束によって漏゛洩
リアクタンスが増加し、イン・童−タ等の非正弦波電源
か□ら誘導機に供給される駆動電圧、電流のり、デル成
分が第３図に示すように減少する。第３図に示したのは
、４極２゜２ｋＷ−４機の運噺局波数３０ ｋｉｔにお
ける電流波形であ如、同図（−）は従来、すなわち勅起
磁性円筒を設けない場合の波形（高ｙ４Ｈす、−ｆ部分
が多いことがわかる）、同図（Ｉｓ）は本実施例を適用
して（積層鉄心と同じ厚さ０．５關の磁性鋼板からなる
）前記磁性円筒を設けた場合の波形（嵩１１１．ｙデル
分が著しく減少していることがわか番）をそれぞれ示し
ている。このような供給電源の高ｓ ａｔｔ リｙデル
成分の減少はそれ自体で一導一の振動や騒音を減少させ
る。を九、このように前配畿性円筒を使用した場合、空
ＷＳの磁束分布も嘴らかになり、いわば正弦波状に近づ
くため２１ＰＪＩの空間高―波含有率もｋＡ４図に示す
ように顕著に減少する。
として磁性円筒Ｉを通りて他の磁極から固定子鉄心１へ
戻るものである。従来の場合の回転子へ行かない磁束は
磁極間の９−あるいは非磁性体等の透磁率の低い部分を
介して他の磁極へ戻ってい九のに対しこの場合は透磁率
０低い磁性円筒に導かれるため前記回転子へ行かない磁
束ｊＦ’ａが著しく増加すゐ、この回転子１へ行かない
磁束は漏洩磁束であって、この漏洩磁束によって漏゛洩
リアクタンスが増加し、イン・童−タ等の非正弦波電源
か□ら誘導機に供給される駆動電圧、電流のり、デル成
分が第３図に示すように減少する。第３図に示したのは
、４極２゜２ｋＷ−４機の運噺局波数３０ ｋｉｔにお
ける電流波形であ如、同図（−）は従来、すなわち勅起
磁性円筒を設けない場合の波形（高ｙ４Ｈす、−ｆ部分
が多いことがわかる）、同図（Ｉｓ）は本実施例を適用
して（積層鉄心と同じ厚さ０．５關の磁性鋼板からなる
）前記磁性円筒を設けた場合の波形（嵩１１１．ｙデル
分が著しく減少していることがわか番）をそれぞれ示し
ている。このような供給電源の高ｓ ａｔｔ リｙデル
成分の減少はそれ自体で一導一の振動や騒音を減少させ
る。を九、このように前配畿性円筒を使用した場合、空
ＷＳの磁束分布も嘴らかになり、いわば正弦波状に近づ
くため２１ＰＪＩの空間高―波含有率もｋＡ４図に示す
ように顕著に減少する。
第４図は、ｊｌｓ図の場合と同様の誘導機の空隙磁束の
空間同波数分析を行なうえ、結果を示すものであって、
破線で示し九のが従来の前記磁性円筒のない場合の特性
で高調波成分が多く、実線で示したのが曹記磁性円筒を
設けた本夷繍例の場合の２％性で高調波成分が非常に少
ないことがわかる。したがって、菖５１１ｍに誘導機を
イン・守−夕駆動した場合の騒音レベル特性を示すよう
に、前記磁性円筒のない場合（破線で示す）に比較して
、前記磁性円筒のある本ｌＩ總例の場合（実−で示す）
は−音が大幅に低減されることがわかる。もちろん、図
示してはいないが振動も大幅に減少することになる。
空間同波数分析を行なうえ、結果を示すものであって、
破線で示し九のが従来の前記磁性円筒のない場合の特性
で高調波成分が多く、実線で示したのが曹記磁性円筒を
設けた本夷繍例の場合の２％性で高調波成分が非常に少
ないことがわかる。したがって、菖５１１ｍに誘導機を
イン・守−夕駆動した場合の騒音レベル特性を示すよう
に、前記磁性円筒のない場合（破線で示す）に比較して
、前記磁性円筒のある本ｌＩ總例の場合（実−で示す）
は−音が大幅に低減されることがわかる。もちろん、図
示してはいないが振動も大幅に減少することになる。
オた、商用電源で駆動する誘導機ではこのような磁性円
筒を使用すると該円筒ＫＭ電流が発生して渦電流損失が
生じ、効率が低下する等の不具合が生じるおそれがある
が、このイン・童−タ等の非正弦波電源で駆−する酵４
磯では、前記磁性円筒を使用しても、ｍｓリアクタｙス
の増加による電Ｉｌｌ嵩調波の減少や、空隙の空間高調
波磁束の減少で、逆に正弦波に近づくため実効噴鑞圧が
増加し、誘導機の出力が増加する。
筒を使用すると該円筒ＫＭ電流が発生して渦電流損失が
生じ、効率が低下する等の不具合が生じるおそれがある
が、このイン・童−タ等の非正弦波電源で駆−する酵４
磯では、前記磁性円筒を使用しても、ｍｓリアクタｙス
の増加による電Ｉｌｌ嵩調波の減少や、空隙の空間高調
波磁束の減少で、逆に正弦波に近づくため実効噴鑞圧が
増加し、誘導機の出力が増加する。
を九鋳導機の場合磁束を形成するための励磁電流が必要
であり、この励磁電流は空隙長に依存する度合が大きい
が前記磁性円筒を使用することにより、空隙長が小さく
なｐ１励磁電流゛の減少にもなるので結果的には第６図
に示すように効率は本夾糟例の場合（実線で示す）、従
来の誘導機（破−で示す）と同等かそれ以上となる。
であり、この励磁電流は空隙長に依存する度合が大きい
が前記磁性円筒を使用することにより、空隙長が小さく
なｐ１励磁電流゛の減少にもなるので結果的には第６図
に示すように効率は本夾糟例の場合（実線で示す）、従
来の誘導機（破−で示す）と同等かそれ以上となる。
なお本発明は上述し、且つ図面に示す夷瑚例にのみ限定
されることなくその要旨を変更しない範囲内で檀々変形
して実施することができる。
されることなくその要旨を変更しない範囲内で檀々変形
して実施することができる。
？１１えば上述においては、磁性円筒６の肉厚は鉄心を
構成する磁性薄板と同程度あるいはそれより若干薄い４
！！度としたが、一般的にはこのような肉厚で成い結果
が得られるものの、誘導機（固定子）の大きさや駆動電
流の波形などによって１述の範囲から若干外れた方が良
い結果が得られろ場合にはそのようにしてもよい。
構成する磁性薄板と同程度あるいはそれより若干薄い４
！！度としたが、一般的にはこのような肉厚で成い結果
が得られるものの、誘導機（固定子）の大きさや駆動電
流の波形などによって１述の範囲から若干外れた方が良
い結果が得られろ場合にはそのようにしてもよい。
本発明によれば磁性円筒を固定子鉄心内壁に使用するこ
とによｐ１非正弦波電流で駆動し丸顔の数音中振動を大
幅に低減し九締導橿を提供することかで龜る。
とによｐ１非正弦波電流で駆動し丸顔の数音中振動を大
幅に低減し九締導橿を提供することかで龜る。
また、との誘導機は磁性円筒内に尭生ずる＾電流損があ
るにもかかわらず、高調波成分の減少、励磁電流の減少
によｐ％従来のものとほぼ同等かそれ以上の効率が祷ら
れるという利点をも有している。
るにもかかわらず、高調波成分の減少、励磁電流の減少
によｐ％従来のものとほぼ同等かそれ以上の効率が祷ら
れるという利点をも有している。
３４１図は本発明の一実喝例の構成を示す固定子スロッ
ト部１ｙｒＩｔｉ図、＠２図は同実−例における固定子
と回転子の磁束の流れを示す図、嬉３図（ａ）および＋
ｂ＞は４ ｔｆ１２．２ ｋＷ＠４電−機における従来
および前記実喝例方式のＩＩＥ流鼓形をそれぞれ示すオ
シロスコープ表示波形の写真、第４図はｊ 両方式の９擁磁束め空間１４１ＩＩＥＩＩＬ分析を行な
り九結果を示す図、第５図は一尋電＃に慎をイン・考−
タ駆−し友場合の両方式の数音レベルを示す図、ｆｓＧ
図は両方式の一導電動機の効率を示す図である。 １・・・固定子鉄心、２・・・固定子スロット、１・・
・固定予巻−１４・・・スロット絶縁物、ｌ・・楔、Ｃ
・−ｍ性円筒、１・・・回転子鉄心、Ｇ・・空隙、Ｆ・
・・磁束、Ｐａ・・・４／１１磁束。 出絨人代場人 弁理士 綿 江 武 彦１３ 第１図 第２図 第３図
ト部１ｙｒＩｔｉ図、＠２図は同実−例における固定子
と回転子の磁束の流れを示す図、嬉３図（ａ）および＋
ｂ＞は４ ｔｆ１２．２ ｋＷ＠４電−機における従来
および前記実喝例方式のＩＩＥ流鼓形をそれぞれ示すオ
シロスコープ表示波形の写真、第４図はｊ 両方式の９擁磁束め空間１４１ＩＩＥＩＩＬ分析を行な
り九結果を示す図、第５図は一尋電＃に慎をイン・考−
タ駆−し友場合の両方式の数音レベルを示す図、ｆｓＧ
図は両方式の一導電動機の効率を示す図である。 １・・・固定子鉄心、２・・・固定子スロット、１・・
・固定予巻−１４・・・スロット絶縁物、ｌ・・楔、Ｃ
・−ｍ性円筒、１・・・回転子鉄心、Ｇ・・空隙、Ｆ・
・・磁束、Ｐａ・・・４／１１磁束。 出絨人代場人 弁理士 綿 江 武 彦１３ 第１図 第２図 第３図
Claims (2)
- （１） 高調波を多く含む非正弦波型１１にで駆動さ
れる一導電動機において、積層され九固定子鉄心の内＊
＊ａｉｉ面に固定子鉄：ひとはぼ同楊度の透磁率を有す
る薄肉の磁性円筒を固設し九ことを特徴とする一導電動
機。 - （２） 磁性円筒は、固定子鉄心を構成する積層磁性
板と＃１ぼ同ｓｆｔ壜たはそれより石干薄い根因 度の肉尋とし九ことを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の一導電動機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2500482A JPS58141638A (ja) | 1982-02-18 | 1982-02-18 | 誘導電動機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2500482A JPS58141638A (ja) | 1982-02-18 | 1982-02-18 | 誘導電動機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58141638A true JPS58141638A (ja) | 1983-08-23 |
Family
ID=12153798
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2500482A Pending JPS58141638A (ja) | 1982-02-18 | 1982-02-18 | 誘導電動機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58141638A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0615330A4 (en) * | 1992-07-27 | 1994-11-02 | Yaskawa Denki Seisakusho Kk | MOTOR STATOR. |
| EP0822638A1 (de) * | 1996-08-02 | 1998-02-04 | SMH Management Services AG | Elektrische Maschine mit Zonen zur Homogenisierung des Magnetfeldes in den Dauermagneten |
| KR100429836B1 (ko) * | 1998-06-18 | 2004-06-16 | 삼성전기주식회사 | 전동기 |
-
1982
- 1982-02-18 JP JP2500482A patent/JPS58141638A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0615330A4 (en) * | 1992-07-27 | 1994-11-02 | Yaskawa Denki Seisakusho Kk | MOTOR STATOR. |
| EP0822638A1 (de) * | 1996-08-02 | 1998-02-04 | SMH Management Services AG | Elektrische Maschine mit Zonen zur Homogenisierung des Magnetfeldes in den Dauermagneten |
| KR100429836B1 (ko) * | 1998-06-18 | 2004-06-16 | 삼성전기주식회사 | 전동기 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2193406A (en) | Dynamo-electric machine | |
| JPS58141638A (ja) | 誘導電動機 | |
| Qishan et al. | Air gap field for PM electric machines | |
| CN113765258B (zh) | 一种复合多向无铁芯盘式电机 | |
| US2059886A (en) | Dynamo-electric machine | |
| CN221058169U (zh) | 一种永磁体和励磁线圈同轴布置的混合励磁感应子电机 | |
| CN111711291A (zh) | 转子结构、电机及压缩机 | |
| JP2002291216A (ja) | 単極回転電気機械 | |
| CN111934489A (zh) | 一种用于降低交流损耗的超导低温恒温器 | |
| JPS602038A (ja) | 回転電機鉄心 | |
| TW483008B (en) | Magnet assembly | |
| CN220857736U (zh) | 一种v字型磁钢槽电机 | |
| CN219718067U (zh) | 一种永磁同步和感应子混合磁场电机 | |
| CN113644763B (zh) | 一种增加电感量的高速永磁同步电机的电磁设计方法 | |
| JPS639355B2 (ja) | ||
| Mirzaei et al. | Permanent magnet savings in high speed electrical motors | |
| JPS5947951A (ja) | 誘導電動機 | |
| CN110365148A (zh) | 一种双绕组永磁发电机 | |
| CN214755757U (zh) | 一种抗震磁极 | |
| Onuki et al. | Optimal rotor construction of synchronous motor with plural permanent magnets per pole | |
| Tokita et al. | Reducing Acoustic Noise of Axial‐Gap SRMs by Decreasing Axial Electromagnetic Force Ripple | |
| JPH09154246A (ja) | 回転電機の回転子 | |
| Hesmondhalgh et al. | Torque availability from small synchronous motors using high coercivity magnets | |
| KR200220986Y1 (ko) | 아크용접 겸용 발전기 | |
| JPS6220776B2 (ja) |