JPS58146899A - 放射性廃イオン交換樹脂の処理方法 - Google Patents
放射性廃イオン交換樹脂の処理方法Info
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- JPS58146899A JPS58146899A JP2873982A JP2873982A JPS58146899A JP S58146899 A JPS58146899 A JP S58146899A JP 2873982 A JP2873982 A JP 2873982A JP 2873982 A JP2873982 A JP 2873982A JP S58146899 A JPS58146899 A JP S58146899A
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- Japan
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- ion exchange
- exchange resin
- resin
- metal ions
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、中低位レベルの放射性物質を含有する廃イ
オン交換樹脂の処理方法に関するものである。
オン交換樹脂の処理方法に関するものである。
原子力発電所および放射性物質を取扱う施設から発生す
る廃イオン交換樹脂は適当な処理方法がなく、従って敷
地内のタンクに貯蔵するか、あるいはドラム缶に詰めて
保管されているが、貯蔵量の増大は不可避の重要問題で
あり、その安全な処理方法の開発は急務である。
る廃イオン交換樹脂は適当な処理方法がなく、従って敷
地内のタンクに貯蔵するか、あるいはドラム缶に詰めて
保管されているが、貯蔵量の増大は不可避の重要問題で
あり、その安全な処理方法の開発は急務である。
該樹脂の処理方法として、従来から焼却法、酸消化法お
よび過酸化水素による触媒酸化法などを開発中であるが
、いずれも処理施設の構造材料の腐蝕、排ガス処理、減
量比などに問題がある。この発明の類似の技術として、
高濃度有機物廃水処理に使用される湿式酸化法（ジンプ
ロ法）があるが、これは有機酸で酸化が停止する傾向が
ある。従って、この欠点を改良し、酸化程度を向上させ
るために触媒（Ｃｕイオンなど）を添加することも知ら
れている。しかし、これらの方法によりイオン交換樹脂
を酸化処理することの可能性および有用性は未知である
。また従来方法は大量の水分と有機物を酸化反応器に連
続送入するものであシ、大量の排水を生じる欠点がある
。
よび過酸化水素による触媒酸化法などを開発中であるが
、いずれも処理施設の構造材料の腐蝕、排ガス処理、減
量比などに問題がある。この発明の類似の技術として、
高濃度有機物廃水処理に使用される湿式酸化法（ジンプ
ロ法）があるが、これは有機酸で酸化が停止する傾向が
ある。従って、この欠点を改良し、酸化程度を向上させ
るために触媒（Ｃｕイオンなど）を添加することも知ら
れている。しかし、これらの方法によりイオン交換樹脂
を酸化処理することの可能性および有用性は未知である
。また従来方法は大量の水分と有機物を酸化反応器に連
続送入するものであシ、大量の排水を生じる欠点がある
。
この発明は特に放射性物質を処理するために使用した廃
イオン交換樹脂を安全かつ、エネルギーを節約して酸化
減量処理する方法を提供するものであり、・触媒水溶液
は反復使用し、これば廃樹脂を水分を殆ど同伴しない状
態を以て投入して、回分式処理で完全に炭酸ガスまで酸
化する点に特徴がある。
イオン交換樹脂を安全かつ、エネルギーを節約して酸化
減量処理する方法を提供するものであり、・触媒水溶液
は反復使用し、これば廃樹脂を水分を殆ど同伴しない状
態を以て投入して、回分式処理で完全に炭酸ガスまで酸
化する点に特徴がある。
焼却方法では高温度に対する材料および該樹脂の燃焼に
よシ発生するＳＯｘ、ＮＯｘ を廃ガスから分離、除
去するだめの設備の材料の腐蝕など多くの問題が未解決
である。
よシ発生するＳＯｘ、ＮＯｘ を廃ガスから分離、除
去するだめの設備の材料の腐蝕など多くの問題が未解決
である。
また酸分解法では該樹脂を高温で強酸により分解するた
め、分解釜などの主要設備の腐蝕が大問題であり、また
排ガス処理工程も複雑な設備を必要とするため容易に実
用化されていない。この発明によれば該樹脂中の有機物
は炭酸ガスまで完全酸化されるので減量比が犬であり、
また該樹脂中の交換基のＳおよびＮの中Ｓは８０４−−
となって溶液中に残留し、ＮはＮＨ４＋とじて溶液中に
残留あるいは処理容易なＮＨ３となるので、排ガス中に
はＳＯｘ。
め、分解釜などの主要設備の腐蝕が大問題であり、また
排ガス処理工程も複雑な設備を必要とするため容易に実
用化されていない。この発明によれば該樹脂中の有機物
は炭酸ガスまで完全酸化されるので減量比が犬であり、
また該樹脂中の交換基のＳおよびＮの中Ｓは８０４−−
となって溶液中に残留し、ＮはＮＨ４＋とじて溶液中に
残留あるいは処理容易なＮＨ３となるので、排ガス中に
はＳＯｘ。
ＮＯｘは殆ど存在しない。また放射性物質は溶液中に存
在し、排ガス中には殆ど含有されない。従って排ガス処
理プロセスは若干の飛沫同伴による放射性物質の漏出の
みを防止する簡単な装置でよい。
在し、排ガス中には殆ど含有されない。従って排ガス処
理プロセスは若干の飛沫同伴による放射性物質の漏出の
みを防止する簡単な装置でよい。
また、酸化反応後の溶液のＰＨは／〜３となシ、反応器
の材質に若干の問題があるが、０ａＣＯ３，Ｃａ（ＯＨ
）ｚ、Ｎａ０Ｉ（’ｚとを添加して反応させた場合、反
応後のＰＨが５までは酸化分解に影響はなく、材料の選
択が容易である。
の材質に若干の問題があるが、０ａＣＯ３，Ｃａ（ＯＨ
）ｚ、Ｎａ０Ｉ（’ｚとを添加して反応させた場合、反
応後のＰＨが５までは酸化分解に影響はなく、材料の選
択が容易である。
以下この発明の方法について詳細に説明する。
この発明の方法によシ分解するイオン交換樹脂は陽イオ
ン交換樹脂と陰イオン交換樹脂の両者が対象である。こ
れらはスチレンおよびジビニルベンゼン共重合体を基体
とし、これに陽イオン交換基および陰イオン交換基を導
入したものが主であるが、これには限定されないで、他
の構造のものも分解可能である。
ン交換樹脂と陰イオン交換樹脂の両者が対象である。こ
れらはスチレンおよびジビニルベンゼン共重合体を基体
とし、これに陽イオン交換基および陰イオン交換基を導
入したものが主であるが、これには限定されないで、他
の構造のものも分解可能である。
陽イオン交換樹脂はＨ型、 Ｎａ型の他に金属イオンお
よび放射性核種をイオン交換あるいは吸着した状態にお
いて分解可能である。
よび放射性核種をイオン交換あるいは吸着した状態にお
いて分解可能である。
陰イオン交換樹脂はＯＨ型の他にＯＬ −、５Ｏ４−。
更に放射性の陰イオンをイオン交換あるいは吸着した状
態において分解可能である。
態において分解可能である。
陽イオンおよび陰イオン交換樹脂はそれぞれ単独あるい
は両者の混合物も分解することができる。
は両者の混合物も分解することができる。
また、これらの樹脂は粒状もしくは粉末状であるが、イ
オン交換樹脂の大粒径のものは核樹脂を一〇θμ以下に
粉砕して処理すれば、反応速度の点から有利である。こ
の効果は特に陽イオン交換樹脂において顕著である。こ
の発明の方法は触媒として、金属イオンを使用すること
＋十十 に特徴がある。金属イオンとしてはＯｕ、Ｏｕ。
オン交換樹脂の大粒径のものは核樹脂を一〇θμ以下に
粉砕して処理すれば、反応速度の点から有利である。こ
の効果は特に陽イオン交換樹脂において顕著である。こ
の発明の方法は触媒として、金属イオンを使用すること
＋十十 に特徴がある。金属イオンとしてはＯｕ、Ｏｕ。
ｃｏ＋＋、Ｆｅ丹、Ｆｅ＋＋＋、Ｐｄ十＋、ｃｅ＋十の
一種あるいは＋十 二種以上を組合せて使用する。就中Ｃｕ もしくはＰ
ｄ＋＋、および両者の組合せが好ましい。
一種あるいは＋十 二種以上を組合せて使用する。就中Ｃｕ もしくはＰ
ｄ＋＋、および両者の組合せが好ましい。
金属イオンの濃度は／ 〜コθθθｐｐｍ、好ましくは
／ 〜／θθＯｐｐｍの範囲内である。
／ 〜／θθＯｐｐｍの範囲内である。
反応温度は／θθ〜３θθ℃、好ましくは７９０℃〜コ
Ｓ０℃である。
Ｓ０℃である。
酸素の分圧は３〜３０ｋｇ７ｃｒａｏであシ、酸素とし
ては純酸素およｅるいは空気の使用が可能である。
ては純酸素およｅるいは空気の使用が可能である。
分解反応器は第１図に示されるような攪拌式および第２
図に示されるような気泡塔による方式が好ましい。
図に示されるような気泡塔による方式が好ましい。
金属イオンを含有する水溶液を反応器にに保持しておき
、これに廃イオン交換樹脂を投入後、密閉して所定の温
度に加温、加圧し、所定の酸素分圧になるように酸素を
供給しながら、パルプ２より排ガスを抜き、反応器を一
定圧に保ち、攪拌しつつ／〜コ時間反応させる。
、これに廃イオン交換樹脂を投入後、密閉して所定の温
度に加温、加圧し、所定の酸素分圧になるように酸素を
供給しながら、パルプ２より排ガスを抜き、反応器を一
定圧に保ち、攪拌しつつ／〜コ時間反応させる。
未反応の有機物が溶液中に若干残留する状態でも、加温
、加圧、酸素供給と反応器中の水溶液が樹脂中の灰分な
どで殆ど飽和するまで、この反応を反復し、最後に該樹
脂の投入をすることなく、数時間酸化分解を継続して、
完全に有機物を酸化する。
、加圧、酸素供給と反応器中の水溶液が樹脂中の灰分な
どで殆ど飽和するまで、この反応を反復し、最後に該樹
脂の投入をすることなく、数時間酸化分解を継続して、
完全に有機物を酸化する。
最後に廃液は蒸発乾固して、減量された廃棄物とするも
のである。
のである。
また、金属イオンを含む水溶液は数／θ回反復使用して
も、触媒の活性低下は生じないため、灰分などで飽和さ
れるまで繰シ返し使用することができる。
も、触媒の活性低下は生じないため、灰分などで飽和さ
れるまで繰シ返し使用することができる。
該溶液ばｃａ（ＯＨ）ｚなどのアルカリ性物質で中和し
て、蒸発乾固することもできるが、減量比が小となる。
て、蒸発乾固することもできるが、減量比が小となる。
減量比を大きくするために該溶液中のＨ２ＳＯ４をイオ
ン透析法などによシ除去して蒸発乾固することも可能で
ある。
ン透析法などによシ除去して蒸発乾固することも可能で
ある。
この発明は廃イオン交換樹脂を高温、高圧下で湿式酸化
するときに金属イオンの水溶液を繰り返し使用すること
ができるため減量比が大であり、排ガス中には炭酸ガス
と水分だけが放出され、 ＳＯｘ、ＮＯｘ は排出
されない。従って複雑な処理工程を必要とせず、材料の
選択が容易であり、経済的に多大の利益を得ることがで
きる。
するときに金属イオンの水溶液を繰り返し使用すること
ができるため減量比が大であり、排ガス中には炭酸ガス
と水分だけが放出され、 ＳＯｘ、ＮＯｘ は排出
されない。従って複雑な処理工程を必要とせず、材料の
選択が容易であり、経済的に多大の利益を得ることがで
きる。
即ち、この発明は今まで適当な処理方法がなく、施設敷
地内に保管されている廃イオン交換樹脂を処理する方法
を提供するものであり、更には該樹脂だけでなく、原子
力発電所より発生する可燃性固体廃棄物処理への展開も
可能である。
地内に保管されている廃イオン交換樹脂を処理する方法
を提供するものであり、更には該樹脂だけでなく、原子
力発電所より発生する可燃性固体廃棄物処理への展開も
可能である。
以下この発明の方法を実施例によシ具体的に説明する。
実施例／
第１図に示した内容積／θｏｍｔのオートクレーブに水
、２ｓｏｍｔを入れ％ＣｕＳＯ４づＨ２Ｏ０１１９／？
（ＣｕとしてＳθθｐｐｍ ）およびアンバーライト■
■几−７，２θＢ−Ｈ型乾燥品θ３０９を加え、酸素７
ｋｇ／ｄＧを封入した。オートクレーブを、２３θ℃に
達するまで加熱し、攪拌を開始した。
、２ｓｏｍｔを入れ％ＣｕＳＯ４づＨ２Ｏ０１１９／？
（ＣｕとしてＳθθｐｐｍ ）およびアンバーライト■
■几−７，２θＢ−Ｈ型乾燥品θ３０９を加え、酸素７
ｋｇ／ｄＧを封入した。オートクレーブを、２３θ℃に
達するまで加熱し、攪拌を開始した。
／時間後攪拌を停止し、室温に冷却した後内部ガスを放
出した。
出した。
ガスをトレーゲル［Ｆ］の検知管により測定したが、Ｓ
Ｏｘは検出されなかった（検出感度、５ｐｐｍ以下）。
Ｏｘは検出されなかった（検出感度、５ｐｐｍ以下）。
開蓋後、反応溶液は固形物を含まず透明であった。溶液
中の残存有機物を全有機炭素分析計によシ測定したとこ
ろ、全有機炭素（Ｔｏｅ）は２ ／ ｐｐｍであった。
中の残存有機物を全有機炭素分析計によシ測定したとこ
ろ、全有機炭素（Ｔｏｅ）は２ ／ ｐｐｍであった。
これは有機炭素の分解率として９７Ｊｗｔチに相当する
。
。
実施例２
アンバーライ） ＩＲ−／ｊθＢ−Ｎａ型乾燥品θｓ
ｏｙを使用した。他はすべて実施例／と同様にして分解
を行った。
ｏｙを使用した。他はすべて実施例／と同様にして分解
を行った。
結果を第１表に示した。
実施例３
アンバーライト ＩＲＡ−グθ０−ＯＨ型乾燥品０ｊ０
２を使用した。他はすべて実施例／と同じであるが、放
出ガス中のＮＯｘはトレーゲルの検知管（検出感度θ／
ｐｐｍ）により測定した。結果は第１表に示した。
２を使用した。他はすべて実施例／と同じであるが、放
出ガス中のＮＯｘはトレーゲルの検知管（検出感度θ／
ｐｐｍ）により測定した。結果は第１表に示した。
実施例グ
アンバーライトＩＲＡ−１０θ−ａｔ 型乾燥品０！；
Ｏｆを使用した。他はすべて実施例／と同様にして分解
を行った。結果を第１表に示しだ。
Ｏｆを使用した。他はすべて実施例／と同様にして分解
を行った。結果を第１表に示しだ。
実施例ｊ
アンバーライトｌ ＩＬＡ−グθθ−ＯＨ型 θ！３７
およびアンバーライトＩＲ−／２θＢ−Ｈ型０．２３２
（いずれも乾燥品）を使用した。他は実施例／と同様に
して分解を行った。結果を第１宍に示しだ。
およびアンバーライトＩＲ−／２θＢ−Ｈ型０．２３２
（いずれも乾燥品）を使用した。他は実施例／と同様に
して分解を行った。結果を第１宍に示しだ。
第２図に示した内容積／θｔの気泡塔型の反応器に水Ｓ
ｔを入れ、０１１８０４ ・ｊＨｚｏ ９ｇ 、２ ｆ
を加え、アンバーライト／２θＢ−Ｈ型ｒｏｏｔ（乾燥
品）を投入し、温度を、２３θ℃に達するまで加熱し、
全圧を３７ｋｇ／ｆｆ１Ｇに保持し。
ｔを入れ、０１１８０４ ・ｊＨｚｏ ９ｇ 、２ ｆ
を加え、アンバーライト／２θＢ−Ｈ型ｒｏｏｔ（乾燥
品）を投入し、温度を、２３θ℃に達するまで加熱し、
全圧を３７ｋｇ／ｆｆ１Ｇに保持し。
パルプｊによ、シ酸素を／１００Ｌ／Ｈ几の流速で装入
し、パルプ乙により排ガスを放出しながら、７時間反応
を行った。
し、パルプ乙により排ガスを放出しながら、７時間反応
を行った。
結果は第２表に示した。
実施例７
アンバーライトＩ Ｒ−／ 、２０ Ｂ −Ｈ型を粉砕
し、平均粒径ｓ４１μとし、コθθｔ（乾燥品）を投入
した。他は実施例６と同様にして分解を行った。
し、平均粒径ｓ４１μとし、コθθｔ（乾燥品）を投入
した。他は実施例６と同様にして分解を行った。
結果を第−表に示した。
実施例乙の粒状樹脂に比較して、分解率の向上が認めら
れた。
れた。
実施例ｇ
アンバーライトＩＲＡ−＆θθ−０）１型を２θθ７（
乾燥品）投入した。
乾燥品）投入した。
他は実施例乙と同様にして分解を行った。結果を第２表
に示した。
に示した。
実施例タ
アンバーライ）ＩＲＡ−＆θθ−ＯＨ型を粉砕して平均
粒径ｊ／μとして一〇θ７（乾燥品）を投入した。他は
実施例乙と同様にして分解を行った。結果を第−表に示
した。実施例とと比較してほぼ同じ分解率を示した。
粒径ｊ／μとして一〇θ７（乾燥品）を投入した。他は
実施例乙と同様にして分解を行った。結果を第−表に示
した。実施例とと比較してほぼ同じ分解率を示した。
実施例／θ
第１図に示したオートクレーブにアンバーライトＩ Ｒ
−／ 、２０ Ｂ−Ｈ型０！；Ｏｆを入ｎ、水酸化カル
シウム０，２１を加え、実施例／と同様に分解を行った
。
−／ 、２０ Ｂ−Ｈ型０！；Ｏｆを入ｎ、水酸化カル
シウム０，２１を加え、実施例／と同様に分解を行った
。
反応後のＴＯＣは２３；ｐｐｍであシ、水酸化カルシウ
ムを添加しないときの実施例／と同程度の分解率を示し
た。
ムを添加しないときの実施例／と同程度の分解率を示し
た。
反応後の溶液のＰＨはグ０であった。
実施例／／
第１図に示したオートクレーブにアンバーライトＩＲＡ
−＆０Ｏ−ＯＨ型Ｏｊ Ｏｆｆ 、 ｃｕＳＯ４・３Ｈ
ｚＯｃグ９／り、水、２３；θｍｌ 、酸素７ ｋｇ
／ｃｒＡ Ｇを封入し、−２３θ℃にて５時間反応を行
い、反応後の溶液のＴＯＣ濃度を測定した。続いて新た
に樹脂θＳＯｔおよび酸素７ｋｇ／ｄ（）を封入し、２
３θ℃にてＳ時間第２回目の反応を行った。同様にして
、／り回反応を反復した。結果を第３表に示した。第３
回以降の反応後の残留ＴＯＯは実質上一定に保たれ、触
媒の活性は使用中に劣化していないことが明らかとなっ
た。
−＆０Ｏ−ＯＨ型Ｏｊ Ｏｆｆ 、 ｃｕＳＯ４・３Ｈ
ｚＯｃグ９／り、水、２３；θｍｌ 、酸素７ ｋｇ
／ｃｒＡ Ｇを封入し、−２３θ℃にて５時間反応を行
い、反応後の溶液のＴＯＣ濃度を測定した。続いて新た
に樹脂θＳＯｔおよび酸素７ｋｇ／ｄ（）を封入し、２
３θ℃にてＳ時間第２回目の反応を行った。同様にして
、／り回反応を反復した。結果を第３表に示した。第３
回以降の反応後の残留ＴＯＯは実質上一定に保たれ、触
媒の活性は使用中に劣化していないことが明らかとなっ
た。
第３表 反復実験結果
イオン交換樹脂様： ＩＲＡ−４’０θ、ＯＨ型、θｓ
２実施例／コ 第１図に示したオートクレーブにアンバーライトＩｌ’
Ｌ Ａ−ダθ０−ＯＨ型θＳＯｔを入れ、第９表に示し
だ各金属塩を各２θミリモルを加え、実施例／と同様に
反応を行った。反応後の溶液中のＴｏｏと排ガス中のＮ
Ｏｘを測定した。結果を第１表に示した。
２実施例／コ 第１図に示したオートクレーブにアンバーライトＩｌ’
Ｌ Ａ−ダθ０−ＯＨ型θＳＯｔを入れ、第９表に示し
だ各金属塩を各２θミリモルを加え、実施例／と同様に
反応を行った。反応後の溶液中のＴｏｏと排ガス中のＮ
Ｏｘを測定した。結果を第１表に示した。
触 媒 濃 度：２θミリｍｏ ｌ／、２ｊ ＯｍＬ実
施例／３ 第１図に示したオートクレーブにアンバーライ） ｒＲ
，に−／１００−ＯＨ型θＳ０２を入ｆ１触媒である硫
酸銅の量を変えた。他はすべて実施例／と同様にして反
応を行った。結果を第５表に示した。
施例／３ 第１図に示したオートクレーブにアンバーライ） ｒＲ
，に−／１００−ＯＨ型θＳ０２を入ｆ１触媒である硫
酸銅の量を変えた。他はすべて実施例／と同様にして反
応を行った。結果を第５表に示した。
触 媒 ＣｕＳＯ４・５Ｈ２０
第１図は実施例において使用した攪拌機を備えたオート
クレーブの縦断面図であシ、第一図は同様に実施例にお
いて使用した気泡塔型加圧反応器の縦断面図である。 第１図 第一図 ／ガス人口弁 ／反応器 ２ ガス出口弁 ２ 上部フランジ３ｔｊ、サ
ンプリング弁 ３ 下部フランジグ攪拌機 グ分
散板 ｊ 圧 力 計 ５ 含酸素ガス人口弁ｋ 安
全 弁 乙 含酸素ガス出口弁７電気炉
７液排出弁 に オートクレーブ ざ 電 気 炉？温度計
９電 気 炉 ／θ温度計 ／／安全弁 出願人 東洋エンジニアリング株式会社代理人 大
洲 明 峰 第１図 第１図 手 続 補 正 書 （自発）１、 事件の表
示 昭和５７年特許願第２８７３９号 ２、 発明の名称 放射性廃イオン交換樹脂の処理方法 ３、 補正をする者 事件との関係 特許出願人 代表者 榎 井 正 雄 ４、代理人 ５、 補正命令の日付 な し （自発補正） 明細書の発明の詳細な説明の欄 １！」と訂正する。 ８、 添付書類の目録 な し
クレーブの縦断面図であシ、第一図は同様に実施例にお
いて使用した気泡塔型加圧反応器の縦断面図である。 第１図 第一図 ／ガス人口弁 ／反応器 ２ ガス出口弁 ２ 上部フランジ３ｔｊ、サ
ンプリング弁 ３ 下部フランジグ攪拌機 グ分
散板 ｊ 圧 力 計 ５ 含酸素ガス人口弁ｋ 安
全 弁 乙 含酸素ガス出口弁７電気炉
７液排出弁 に オートクレーブ ざ 電 気 炉？温度計
９電 気 炉 ／θ温度計 ／／安全弁 出願人 東洋エンジニアリング株式会社代理人 大
洲 明 峰 第１図 第１図 手 続 補 正 書 （自発）１、 事件の表
示 昭和５７年特許願第２８７３９号 ２、 発明の名称 放射性廃イオン交換樹脂の処理方法 ３、 補正をする者 事件との関係 特許出願人 代表者 榎 井 正 雄 ４、代理人 ５、 補正命令の日付 な し （自発補正） 明細書の発明の詳細な説明の欄 １！」と訂正する。 ８、 添付書類の目録 な し
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ■ 中低位レベルの放射性物質を含有する廃イオン交換
樹脂を金属イオンを溶解している水中に投入し、この懸
濁液を７９６〜３８６℃に加温、加圧し酸素含有ガスを
導入して酸素分圧を３〜３θｋｇ／ｃｔＡｏの範囲とし
、該樹脂を適度−酸化分解し、この操作を反復した後、
新たな廃イオン交換樹脂の投入をすることなく酸化分解
を継続して完全に有機物を酸化分解した後、残存する塩
類水溶液を蒸発乾固することを特徴とする放射性廃イオ
ン交換樹脂の減量処理方法。 Ｑ 金属イオンはＣｕ＋、Ｏｕ”、ｃｏ”、Ｆｅ＋＋’
、Ｆ’ｅ”六十＋十干 Ｐｄ 、Ｃｅ であシ金属イオンとして、／〜コ
θｏｏ ｐｐｍの濃度範囲内において存在する特許請求
の範囲第７項記載の方法。 ■ 酸化分解後の反応液のＰＨがＳを越えない範囲で、
酸を中和する物質を添加する特許請求の範囲第１項もし
くは、第一項記載の方法。 ■ 戻湯イオン交換樹脂もしくは該樹脂を含む樹脂の混
合物をコク０μ以下に粉 砕して処理する特許請求の範囲第１項もしくは、第２項
記載の方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2873982A JPS58146899A (ja) | 1982-02-26 | 1982-02-26 | 放射性廃イオン交換樹脂の処理方法 |
| KR1019830000631A KR900000342B1 (ko) | 1982-02-26 | 1983-02-17 | 방사성 폐기물 처리법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2873982A JPS58146899A (ja) | 1982-02-26 | 1982-02-26 | 放射性廃イオン交換樹脂の処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58146899A true JPS58146899A (ja) | 1983-09-01 |
Family
ID=12256787
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2873982A Pending JPS58146899A (ja) | 1982-02-26 | 1982-02-26 | 放射性廃イオン交換樹脂の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58146899A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6057300A (ja) * | 1983-09-09 | 1985-04-03 | 株式会社東芝 | 放射性含金属有機廃棄物分解液の減容固化方法 |
| JPS61189500A (ja) * | 1985-02-18 | 1986-08-23 | 富士電機株式会社 | 放射性廃棄物の酸化分解処理方法 |
| JP2013061296A (ja) * | 2011-09-14 | 2013-04-04 | Toshiba Corp | 廃イオン交換樹脂の処理方法及び処理装置 |
-
1982
- 1982-02-26 JP JP2873982A patent/JPS58146899A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6057300A (ja) * | 1983-09-09 | 1985-04-03 | 株式会社東芝 | 放射性含金属有機廃棄物分解液の減容固化方法 |
| JPS61189500A (ja) * | 1985-02-18 | 1986-08-23 | 富士電機株式会社 | 放射性廃棄物の酸化分解処理方法 |
| JP2013061296A (ja) * | 2011-09-14 | 2013-04-04 | Toshiba Corp | 廃イオン交換樹脂の処理方法及び処理装置 |
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