JPS58156578A - 摺動部材 - Google Patents
摺動部材Info
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- JPS58156578A JPS58156578A JP57039304A JP3930482A JPS58156578A JP S58156578 A JPS58156578 A JP S58156578A JP 57039304 A JP57039304 A JP 57039304A JP 3930482 A JP3930482 A JP 3930482A JP S58156578 A JPS58156578 A JP S58156578A
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- tetragonal
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は摺動部材に関し、さらに詳しくは、ジルコニア
焼結体からなる摺動部材に関する。
焼結体からなる摺動部材に関する。
たとえば軸受のような１機械器具の摺動面を形成する部
材は、従来、そのほとんどが鋼で作られている。この鋼
製の摺動部材は機械的強度が比較的高く、高荷重にも耐
え得るという利点がある。
材は、従来、そのほとんどが鋼で作られている。この鋼
製の摺動部材は機械的強度が比較的高く、高荷重にも耐
え得るという利点がある。
しかしながら、鋼製のものは耐食性が劣るし、極く特別
な場合を除いては油やグリースなどの潤滑剤の使用が不
可欠であるから、高温下や水中、その他特殊な雰囲気中
では使用できないこともある。
な場合を除いては油やグリースなどの潤滑剤の使用が不
可欠であるから、高温下や水中、その他特殊な雰囲気中
では使用できないこともある。
また、四弗化エチレンの如き樹脂製の摺動部材は、潤滑
剤を用いなくても使用可能であシ、かつ耐食性があると
いう利点があるが、高荷重や高温下での使用には不向き
で、かつ耐摩耗性もあまりよくない。また、Ｐｖ値が大
幅に劣る。
剤を用いなくても使用可能であシ、かつ耐食性があると
いう利点があるが、高荷重や高温下での使用には不向き
で、かつ耐摩耗性もあまりよくない。また、Ｐｖ値が大
幅に劣る。
一方、近年、炭化珪素や窒化珪素、アルミナからなる。
いわゆるセラミックス製の摺動部材も提供されている。
しかしながら、これらセラミックス製の摺動部材は、脆
いという１機械器具の摺動面を形成する部材として致命
的な欠点があり、極く一部の特殊な用途を除いては使わ
れていない。
いという１機械器具の摺動面を形成する部材として致命
的な欠点があり、極く一部の特殊な用途を除いては使わ
れていない。
このように、従来の摺動部材にはいずれも一長一短があ
る。そこで、近年になって、正方晶系の結晶構造をもつ
ジルコニア（以下正方晶ジルコニアという）を含むジル
コニア焼結体からなる摺動部材が、鋼製、樹脂製あるい
はセラミックス製の摺動部材の欠点を有しないものとし
て注目されるようになってきた。
る。そこで、近年になって、正方晶系の結晶構造をもつ
ジルコニア（以下正方晶ジルコニアという）を含むジル
コニア焼結体からなる摺動部材が、鋼製、樹脂製あるい
はセラミックス製の摺動部材の欠点を有しないものとし
て注目されるようになってきた。
本発明者は、かかるジルコニア焼結体製の摺動部材につ
いて検討を加えた結果、正方晶ジルコニアをある特定の
割合で含ませ、かつジルコニアの結晶構造をある特定の
ものとすると、上述した特性、特に機械的強度が大変高
くなシ、ひいては耐摩耗性を耐久性が大幅に向上して優
れた摺動部材が得られることを見い出したものである。
いて検討を加えた結果、正方晶ジルコニアをある特定の
割合で含ませ、かつジルコニアの結晶構造をある特定の
ものとすると、上述した特性、特に機械的強度が大変高
くなシ、ひいては耐摩耗性を耐久性が大幅に向上して優
れた摺動部材が得られることを見い出したものである。
すなわち２本発明の目的は１機械的強度の高い摺動部材
を提供するにある。
を提供するにある。
上記目的を達成するだめの本発明は、正方晶系の結晶構
造をもつジルコニアを少なくとも５０モル係含むが、単
斜晶系の結晶構造をもつジルコニアは実質的に含まない
ジルコニア焼結体からなる摺動部材を特徴とするもので
ある。
造をもつジルコニアを少なくとも５０モル係含むが、単
斜晶系の結晶構造をもつジルコニアは実質的に含まない
ジルコニア焼結体からなる摺動部材を特徴とするもので
ある。
本発明において摺動部材とは、摺動面をもつ機械器具ま
たはそれらの部品を総称するものである。
たはそれらの部品を総称するものである。
−例を挙げるならば１次のようなものがある。
ポンプ類ニブランジャポンプのピストンロッドやシリン
ダライチオ圧力調整弁など。
ダライチオ圧力調整弁など。
歯車ポンプの歯車や側板など、圧縮
機、真空ポンプのピストンリングや
シリンダまだはシリンダライナ、ベ
ーンなど。
内燃機関：ガソリンまだはディーゼル機関のピストンリ
ングやシリンダライナ、タ ペットや動弁用カムなど。
ングやシリンダライナ、タ ペットや動弁用カムなど。
工作機械：旋盤等の滑り案内やスライダなど。
プレス機の打抜ダイスや深絞ダイス
など。
繊維機械：捲縮加工機のタリンパローラや側板など。
その他：各種機械器具の軸受、軸スリーブ。
軸封機構（メカニカルシール、ラビ
゛ リンスシール、環シール）など、ボールミルのボー
ルや容器のライナな ど、各稲機械器具の走行レールやス ライダなど、仕切弁や切換弁等の弁 体や弁座など。
ルや容器のライナな ど、各稲機械器具の走行レールやス ライダなど、仕切弁や切換弁等の弁 体や弁座など。
本発明の摺動部材を詳細に説明するに、ジルコニア焼結
体は、正方晶ジルコニアが、または正方晶ジルコニアと
立方晶系の結晶構造をもつジルコニア（以下立方晶ジル
コニアという）とが共存していて、かつ正方晶ジルコニ
アが全体に対して５０モルチ以上であるようなものであ
る必要がある。かつまた、上記ジルコニア焼結体は単科
晶系の結晶構造をもつジルコニア（以下単斜晶ジルコニ
アという）を実質的に含まないものであることが必要で
ある。換言すれば、上記ジルコニア焼結体は、正方晶ジ
ルコニアを少なくとも５０モルチ含むが、単斜晶ジルコ
ニアを実質的に含まないものであるということができる
。本発明において。
体は、正方晶ジルコニアが、または正方晶ジルコニアと
立方晶系の結晶構造をもつジルコニア（以下立方晶ジル
コニアという）とが共存していて、かつ正方晶ジルコニ
アが全体に対して５０モルチ以上であるようなものであ
る必要がある。かつまた、上記ジルコニア焼結体は単科
晶系の結晶構造をもつジルコニア（以下単斜晶ジルコニ
アという）を実質的に含まないものであることが必要で
ある。換言すれば、上記ジルコニア焼結体は、正方晶ジ
ルコニアを少なくとも５０モルチ含むが、単斜晶ジルコ
ニアを実質的に含まないものであるということができる
。本発明において。
単斜晶ジルコニアを実質的に含まないということは、上
記ジルコニア焼結体がもし単斜晶ジルコニアを含んでい
たとじヤも、その量が全体に対して１０モル係以下であ
るということである。
記ジルコニア焼結体がもし単斜晶ジルコニアを含んでい
たとじヤも、その量が全体に対して１０モル係以下であ
るということである。
ジルコニア焼結体が正方晶ジルコニアを少なくとも５０
モル俤含んでいると、それが外力を受けた場合に正方晶
系から単斜晶系への結晶構造の変態が十分に起こり、こ
の変態に必要なエネルギが応力を緩和する方向に働くの
で、高い機械的強度の摺動部材を得ることができるので
ある。そのだめ、格別高い機械的強度を要求される摺動
部材においては、さらに多くの正方晶ジルコニア、たと
えば７０モルチ以上の正方晶ジルコニアを含んでいるよ
うなジルコニア焼結体を使用するのが好ましい。
モル俤含んでいると、それが外力を受けた場合に正方晶
系から単斜晶系への結晶構造の変態が十分に起こり、こ
の変態に必要なエネルギが応力を緩和する方向に働くの
で、高い機械的強度の摺動部材を得ることができるので
ある。そのだめ、格別高い機械的強度を要求される摺動
部材においては、さらに多くの正方晶ジルコニア、たと
えば７０モルチ以上の正方晶ジルコニアを含んでいるよ
うなジルコニア焼結体を使用するのが好ましい。
ジルコニア焼結体中に立方晶ジルコニアが共存している
と、立方晶ジルコニアは、ジルコニアの結晶構造のなか
で熱に対する安定性が最も高いので、摺動部材の熱的安
定性が向上する。しかし。
と、立方晶ジルコニアは、ジルコニアの結晶構造のなか
で熱に対する安定性が最も高いので、摺動部材の熱的安
定性が向上する。しかし。
本発明はこの立方晶ジルコニアを含むことを必須の要件
とするものではない。
とするものではない。
ジルコニア焼結体が単斜晶ジルコニアを含んでいるとい
うことは、単斜晶ジルコニアの周囲または近傍に、正方
晶系から単斜晶系への結晶構造の変態によるマイクロク
ラックを生じているということである。このようなジル
コニア焼結体が外力を受けると、マイクロクラックを起
点とする破壊が進行するので、摺動部材の機械的強度は
、はなはだ低いものとなる。それゆえ２本発明において
は、単斜晶ジルコニアを実質的に含まないジルコニア焼
結体を使用している。
うことは、単斜晶ジルコニアの周囲または近傍に、正方
晶系から単斜晶系への結晶構造の変態によるマイクロク
ラックを生じているということである。このようなジル
コニア焼結体が外力を受けると、マイクロクラックを起
点とする破壊が進行するので、摺動部材の機械的強度は
、はなはだ低いものとなる。それゆえ２本発明において
は、単斜晶ジルコニアを実質的に含まないジルコニア焼
結体を使用している。
上記において、正方、晶および単斜晶ジルコニアの量は
次のようにして求める。
次のようにして求める。
すなワチ、正方晶ジルコニアの量については。
まず摺動部材の、摺動面として使用する研磨された表面
をガイガーカウンタによる自動記録式Ｘ線回折装置を用
いて分析しｔ立方晶ジルコニア（４００）面、正方晶ジ
ルコニア（００４）面および正方晶ジルコニア（４００
）面の回折パターンをチャート上に記録する。次に、上
記チャートから立方晶ジルコニア（４００）面の回折ピ
ークの面積強度を求め、さらにこの面積強度を、同じく
チャート上から読み取った立方晶ジルコニア（４００）
面の回折角θを用いてローレンツ因子Ｌ〔ただし。
をガイガーカウンタによる自動記録式Ｘ線回折装置を用
いて分析しｔ立方晶ジルコニア（４００）面、正方晶ジ
ルコニア（００４）面および正方晶ジルコニア（４００
）面の回折パターンをチャート上に記録する。次に、上
記チャートから立方晶ジルコニア（４００）面の回折ピ
ークの面積強度を求め、さらにこの面積強度を、同じく
チャート上から読み取った立方晶ジルコニア（４００）
面の回折角θを用いてローレンツ因子Ｌ〔ただし。
Ｌ ＝ （１＋ ｃｏθ２２θ）／θｉｎ２θ、 ｃｏ
ｏθ〕で除し、立方晶ジルコニア（４００）面の回折線
強度Ａを求める。
ｏθ〕で除し、立方晶ジルコニア（４００）面の回折線
強度Ａを求める。
全く同様に、チャート上から読み取った正方晶ジルコニ
ア（００４）面のピークの面積強度および回折角と、正
方晶ジルコニア（４００）面の面積強度および回折角か
ら、正方晶ジルコニア（００４）面の回折線強度Ｂと正
方晶ジルコニア（４００）面の回折線強度Ｃを求め、こ
れらの値を次式に代入して正方晶ジルコニアの量ＣＴ（
モル係）を算出する。
ア（００４）面のピークの面積強度および回折角と、正
方晶ジルコニア（４００）面の面積強度および回折角か
ら、正方晶ジルコニア（００４）面の回折線強度Ｂと正
方晶ジルコニア（４００）面の回折線強度Ｃを求め、こ
れらの値を次式に代入して正方晶ジルコニアの量ＣＴ（
モル係）を算出する。
ことにおいて、Ｘ線回折にあたっては、上記各結晶面の
回折ピークがチャート上で重なり合わないような回折条
件を設定するのが好ましく、この点に関して９本発明者
は、Ｘ線源としてニッケルフィルタ付の銅管球を用い、
管電圧および管電流をそれぞれ２４ｋＶ、１０ｍＡとし
たとき、レートメータの時定数を４秒、ゴニオメータの
回転速度を０．２５度／分、チャートスピードを２０−
７分とすればよいことを確認している。
回折ピークがチャート上で重なり合わないような回折条
件を設定するのが好ましく、この点に関して９本発明者
は、Ｘ線源としてニッケルフィルタ付の銅管球を用い、
管電圧および管電流をそれぞれ２４ｋＶ、１０ｍＡとし
たとき、レートメータの時定数を４秒、ゴニオメータの
回転速度を０．２５度／分、チャートスピードを２０−
７分とすればよいことを確認している。
ところで、上記方法は、いわゆる簡便法であって、これ
によって正方晶ジルコニアの量（モル％）が正確に求ま
るわけではない。正確な値を求めるためには、算出値を
さらに補正する必要がある。
によって正方晶ジルコニアの量（モル％）が正確に求ま
るわけではない。正確な値を求めるためには、算出値を
さらに補正する必要がある。
しかしながら、補正前の値は補正後の値にくらべてそう
大きく異なるわけではないので、上記（１）式による値
がジルコニア焼結体中の正方晶ジルコニアの量（モル係
）を表しているものとみなし得る。
大きく異なるわけではないので、上記（１）式による値
がジルコニア焼結体中の正方晶ジルコニアの量（モル係
）を表しているものとみなし得る。
すなわち、上記方法は、ロナルド・Ｃ・ガルビイ（ＲＯ
ｎａｌｄ ｃ、 Ｇａｒｖｉｅ ）らがジャーナル・オ
ブ・ザ・アメリカン・セラミック・ソサエティ、 Ｖ
ＯＷ。
ｎａｌｄ ｃ、 Ｇａｒｖｉｅ ）らがジャーナル・オ
ブ・ザ・アメリカン・セラミック・ソサエティ、 Ｖ
ＯＷ。
５５、階６．第６０６〜３０５頁、１．９７２年６月。
で報告している多形法（ＰＯ１７ｍＯｒｐｈ Ｍｅｔ
ｈｏｄ ）に準拠したものである。この多形法において
は、正方晶ジルコニアは高温になると立方晶ジルコニア
に変態するが、かかる変態において、正方晶ジルコニア
の（００４）面と（４００）面は立方晶ジルコニア（４
０［））面から分離したものであるから、立方晶ジルコ
ニア（４００）面の回折線強度は正方晶ジルコニアの（
００４）面の回折線強度と（４００）面の回折線強度と
の和に等しいものと仮定して上記（１）式をたてている
。そして、正方晶ジルコニア粉末と立方晶ジルコニア粉
末とを種々のモル比で混合してなる幾種類かの標準試料
についてＸ線回折を行い、その回折パターンのピークか
ら、上記簡便法と同様、ローレンツ因子で補正した立方
晶ジルコニア（４００）面、正方晶ジルコニア（００４
）面および（４００）面の回折線強度を求め、それらの
値を上記（１）式に代入して算出した値を縦軸とし。
ｈｏｄ ）に準拠したものである。この多形法において
は、正方晶ジルコニアは高温になると立方晶ジルコニア
に変態するが、かかる変態において、正方晶ジルコニア
の（００４）面と（４００）面は立方晶ジルコニア（４
０［））面から分離したものであるから、立方晶ジルコ
ニア（４００）面の回折線強度は正方晶ジルコニアの（
００４）面の回折線強度と（４００）面の回折線強度と
の和に等しいものと仮定して上記（１）式をたてている
。そして、正方晶ジルコニア粉末と立方晶ジルコニア粉
末とを種々のモル比で混合してなる幾種類かの標準試料
についてＸ線回折を行い、その回折パターンのピークか
ら、上記簡便法と同様、ローレンツ因子で補正した立方
晶ジルコニア（４００）面、正方晶ジルコニア（００４
）面および（４００）面の回折線強度を求め、それらの
値を上記（１）式に代入して算出した値を縦軸とし。
全体に対する正方晶ジルコニアの量（モル俤）を横軸と
する検量線を作成しり この検量線上に９正方晶ジルコ
ニアの量が未知であるジルコニア焼結体について同様に
算出した値をプロットすることによって、そのジルコニ
ア焼結体中の正方晶ジルコニアの量（モル係）を求める
。本発明者は、このようにして求めた値と、検１線を用
いないで。
する検量線を作成しり この検量線上に９正方晶ジルコ
ニアの量が未知であるジルコニア焼結体について同様に
算出した値をプロットすることによって、そのジルコニ
ア焼結体中の正方晶ジルコニアの量（モル係）を求める
。本発明者は、このようにして求めた値と、検１線を用
いないで。
上記（１）式によって直接求めた。いわゆる簡便法によ
る値とを比較した結果９両者の値は大差ないことから、
簡便法による値がそのままジルコニア焼結体中の正方晶
ジルコニアの量（モルｔｓ）を表しているものとみなし
ている。
る値とを比較した結果９両者の値は大差ないことから、
簡便法による値がそのままジルコニア焼結体中の正方晶
ジルコニアの量（モルｔｓ）を表しているものとみなし
ている。
一方、 単斜晶ジルコニアの量も、正方晶ジルコニアの
場合と全く同様に、簡便法を用いて下記（２）式によっ
て求める。
場合と全く同様に、簡便法を用いて下記（２）式によっ
て求める。
ただし、Ｃ，：単斜晶ジルコニアの量（モル係）
Ｄ＝正方晶ジルコニア（１１１）面
の回折線強度
Ｅ：単斜晶ジルコニア（１１１）面
の回折線強度
Ｆ：単斜晶シルコニ°ア（１１１）面
の回折線強度
上記のようなジルコニア焼結体は、好ましくは０．１〜
３（μ）、さらに好ましくは０．１〜１（μ）の平均結
晶粒子径を有する。すなわち、平均結晶粒子径が上記範
囲にあるということは結晶が緻密であるということであ
り、より一層高い機械的強度。
３（μ）、さらに好ましくは０．１〜１（μ）の平均結
晶粒子径を有する。すなわち、平均結晶粒子径が上記範
囲にあるということは結晶が緻密であるということであ
り、より一層高い機械的強度。
特に靭性が高く、かつより摩擦係数の低い摺動部材を得
ることができる。
ることができる。
同様に、さらに高い機械的強度の摺動部材を得るために
、ジルコニア焼結体の気孔率は６％以下であるのが好ま
しい。さらに好ましい気孔率は、＝１チ以下である。こ
こにおいて、気孔率は次式で表される。
、ジルコニア焼結体の気孔率は６％以下であるのが好ま
しい。さらに好ましい気孔率は、＝１チ以下である。こ
こにおいて、気孔率は次式で表される。
ただし、Ｐ：気孔率（％）
上記のようなジルコニア焼結体は、ジルコニアにイツト
リア、カルシア、マグネシアなどの安定化剤を固溶させ
ることによって得ることができる。
リア、カルシア、マグネシアなどの安定化剤を固溶させ
ることによって得ることができる。
なかでも、比較的低温での焼結が可能であるために結晶
粒子径を小さくすることができ、結晶を緻密にできてよ
り一層高い機械的強度、特に靭性の高い摺動部材を得る
ことができるという点で、イツトリアやカルシアを用い
るのが好ましい。その場合、イツトリアにあっては全体
に対して１〜５（モル係）程度固溶させればよく、カル
シアにあっては１〜９（モル％）程度でよい。もちろん
。
粒子径を小さくすることができ、結晶を緻密にできてよ
り一層高い機械的強度、特に靭性の高い摺動部材を得る
ことができるという点で、イツトリアやカルシアを用い
るのが好ましい。その場合、イツトリアにあっては全体
に対して１〜５（モル係）程度固溶させればよく、カル
シアにあっては１〜９（モル％）程度でよい。もちろん
。
イツトリアとカルシアとを併用してもよく、その場合に
は、上記範囲内で、かつ両者の和が２〜１０（モル係）
になるようにするのが好ましい。
は、上記範囲内で、かつ両者の和が２〜１０（モル係）
になるようにするのが好ましい。
本発明の摺動部材は、たとえば次のようにして製造する
。
。
すなわち、まず、純度が９９９チ程度であるようなオキ
シ塩化ジルコニルと塩化イツトリウムおよび／または塩
化カルシウムとを所望のモル比で混合した水溶液を作る
。次に、この水溶液を約２００℃まで徐々に加熱して水
をとばし、さらに５０〜１５０（℃／時）の昇温速度で
約１０００℃まで加熱し、その温度に数時間保持してジ
ルコニアとイツトリアおよび／またはカルシアの混合粉
末を得る。
シ塩化ジルコニルと塩化イツトリウムおよび／または塩
化カルシウムとを所望のモル比で混合した水溶液を作る
。次に、この水溶液を約２００℃まで徐々に加熱して水
をとばし、さらに５０〜１５０（℃／時）の昇温速度で
約１０００℃まで加熱し、その温度に数時間保持してジ
ルコニアとイツトリアおよび／またはカルシアの混合粉
末を得る。
次にｔ上記混合粉末を粉砕し、乾燥した後約１０００℃
で数時間仮焼し、粉砕し、ポリビニルアルコールなどの
有機バインダを添加して造粒、乾燥し、平均粒子径が８
０μ程度の原料粉末を得る。
で数時間仮焼し、粉砕し、ポリビニルアルコールなどの
有機バインダを添加して造粒、乾燥し、平均粒子径が８
０μ程度の原料粉末を得る。
次に、上記原料粉末を金型成形機に入れ、所ン摺動部材
の形状をした成形体を作る。
の形状をした成形体を作る。
次に、上記成形体を１００〜２００（℃／時）の昇温速
度で約１０００℃まで加熱し、さらに５０〜２００（’
Ｏ／時）の昇温速度で約１５５０℃まで加熱し、その温
度に数時間保持して焼成する。次に。
度で約１０００℃まで加熱し、さらに５０〜２００（’
Ｏ／時）の昇温速度で約１５５０℃まで加熱し、その温
度に数時間保持して焼成する。次に。
焼成体を約１０００℃までは２００〜３００（’ｃ／時
）。
）。
約１０００℃から約５００℃まではｉｏｏ〜２００（℃
／時）の降温速度で冷却し、さらに室温まで冷却してジ
ルコニア焼結体を得る。
／時）の降温速度で冷却し、さらに室温まで冷却してジ
ルコニア焼結体を得る。
このようにして得た。所望の摺動部材の形状をしたジル
コニア焼結体の表面を、研削加工やバレル加工、ラッピ
ング加工によって研磨し２本発明の摺動部材を得る。こ
の研磨は、だいたい１００μから数百ミクロン程度の深
さまで、かつ少なくとも摺動面として使用する表面につ
いて行えばよい。
コニア焼結体の表面を、研削加工やバレル加工、ラッピ
ング加工によって研磨し２本発明の摺動部材を得る。こ
の研磨は、だいたい１００μから数百ミクロン程度の深
さまで、かつ少なくとも摺動面として使用する表面につ
いて行えばよい。
上記において、金型成形法に代えてラバープレス法を用
い、それによって得た成形体を機械加工した後焼成する
ようにしてもよい。また、成形体を上記焼成温度条件よ
りもやや低い１６００〜１６００ＣＣ）で焼成した後、
５００〜３０００（りへ２）の圧力下で１２００〜１５
００Ｃｃ）で焼結する。いわゆる熱間静水圧焼結法を用
いると、結晶をより緻密にすることができて、摺動部材
の機械的強度。
い、それによって得た成形体を機械加工した後焼成する
ようにしてもよい。また、成形体を上記焼成温度条件よ
りもやや低い１６００〜１６００ＣＣ）で焼成した後、
５００〜３０００（りへ２）の圧力下で１２００〜１５
００Ｃｃ）で焼結する。いわゆる熱間静水圧焼結法を用
いると、結晶をより緻密にすることができて、摺動部材
の機械的強度。
特に靭性が向上するばかりか、摩擦係数も低くなるので
好ましい。
好ましい。
以上説明したように２本発明の摺動部材は、正方晶ジル
コニアを少なくとも５０モル係含むが。
コニアを少なくとも５０モル係含むが。
単斜晶ジルコニアは実質的に含まないジルコニア焼結体
からなるもので、ジルコニア焼結体が外力を受けると正
方晶系から単斜晶系への結晶構造の変態が十分に起こり
、この変態に必要なエネルギが応力を緩和する方向に働
くこと、単斜晶ジルコニアによるマイクロクラックが実
質的に存在せず。
からなるもので、ジルコニア焼結体が外力を受けると正
方晶系から単斜晶系への結晶構造の変態が十分に起こり
、この変態に必要なエネルギが応力を緩和する方向に働
くこと、単斜晶ジルコニアによるマイクロクラックが実
質的に存在せず。
マイクロクラックを起点とする破壊の進行が実質的に起
こらないことからしてｔ機械的強度、特に靭性や破壊強
度が大幅に向上し、耐久性も向上する。また、ジルコニ
ア焼結体はもともと表面自由エネルギーが低く、シかも
結晶粒子径の制御が極めて容易であるから９本発明の摺
動部材は摩擦係数が極めて低く、耐摩耗性も良好である
。さらに。
こらないことからしてｔ機械的強度、特に靭性や破壊強
度が大幅に向上し、耐久性も向上する。また、ジルコニ
ア焼結体はもともと表面自由エネルギーが低く、シかも
結晶粒子径の制御が極めて容易であるから９本発明の摺
動部材は摩擦係数が極めて低く、耐摩耗性も良好である
。さらに。
本発明の摺動部材は、摩擦係数が低く、かつ耐摩耗性が
良好であることから潤滑剤を必ずしも必要とせず、ジル
コニア焼結体の特性が高温まで変化せず安定しているこ
と、およびジルコニア焼結体は酸化物であるため腐食の
心配がないといつだことと相まって、高温雰囲気や、腐
食性雰囲気、たとえば水中でも使用できるようになる。
良好であることから潤滑剤を必ずしも必要とせず、ジル
コニア焼結体の特性が高温まで変化せず安定しているこ
と、およびジルコニア焼結体は酸化物であるため腐食の
心配がないといつだことと相まって、高温雰囲気や、腐
食性雰囲気、たとえば水中でも使用できるようになる。
本発明の上述したような特長は、平均結晶粒子径が０１
〜６（μ）であり、および／または気孔率が３チ以下で
あるようなジルコニア焼結体を用いた場合には一層顕著
になる。
〜６（μ）であり、および／または気孔率が３チ以下で
あるようなジルコニア焼結体を用いた場合には一層顕著
になる。
特許出願人 東 し 株 式 会 社５
Claims (1)
- 正方晶系の結晶構造をもつジルコニアを少なくとも５０
モルチ含むが、単斜晶系の結晶構造をもつジルコニアは
実質的に含まないジルコニア焼結体からなることを特徴
とする摺動部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57039304A JPS58156578A (ja) | 1982-03-15 | 1982-03-15 | 摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57039304A JPS58156578A (ja) | 1982-03-15 | 1982-03-15 | 摺動部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58156578A true JPS58156578A (ja) | 1983-09-17 |
| JPH0246538B2 JPH0246538B2 (ja) | 1990-10-16 |
Family
ID=12549374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57039304A Granted JPS58156578A (ja) | 1982-03-15 | 1982-03-15 | 摺動部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58156578A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60252743A (ja) * | 1984-05-30 | 1985-12-13 | 東芝セラミツクス株式会社 | 布織機 |
| JPS61205662A (ja) * | 1985-03-07 | 1986-09-11 | 日本曹達株式会社 | 高密度・高靭性部分安定化ジルコニア焼結体の製造方法 |
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| JPS63117960A (ja) * | 1986-11-04 | 1988-05-21 | 日立金属株式会社 | 乾電池製造用型 |
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| CN106104053A (zh) * | 2014-03-14 | 2016-11-09 | 欧利生电气株式会社 | 反向输入阻断离合器 |
-
1982
- 1982-03-15 JP JP57039304A patent/JPS58156578A/ja active Granted
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| JOURNAL OF MATERIALS SCIENCE=1978 * |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0246538B2 (ja) | 1990-10-16 |
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