JPS58163519A - 鋼板冷却装置 - Google Patents
鋼板冷却装置Info
- Publication number
- JPS58163519A JPS58163519A JP4699882A JP4699882A JPS58163519A JP S58163519 A JPS58163519 A JP S58163519A JP 4699882 A JP4699882 A JP 4699882A JP 4699882 A JP4699882 A JP 4699882A JP S58163519 A JPS58163519 A JP S58163519A
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- JP
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- header
- cooling
- spray
- laminer
- upper pipe
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0203—Cooling
- B21B45/0209—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants
- B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
- B21B45/0233—Spray nozzles, Nozzle headers; Spray systems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発−け鋼板冷却装置の改良Ｋｌｌする。
鋼板調造プクースＫか−＾て仕上圧延螢なξに鋼板を冷
却ｌ＆履する方式として加速水冷−によるものかあ勤、
この加速水冷却設備においては、上部パイプラきナヘツ
ダと下部スプレィヘッダとを遥板画を介する上下に配し
夫々ノズルを介して強制冷却をｌＫ施することＫよって
鋼板材質を有効に改善するものとして知られている処で
ある。この加速水冷却方式を採用する設備は加速冷却を
促す亀Ｏ敵に給水系統そｅｖｅれに関連する諸設備をそ
れに呼応した構成とする必要かあＩｌｌ状によればその
ことを環内にスペース的に可虞伽のものとならざゐを得
す、４１１にそれ専用にレイアウトする場合は単にスペ
ース的な問題に支障がでる程度であるが、これが既Ｗｋ
ＯＷ＆Ｉ１１に対し酸量するに轟っではレイアウトする
上でのスペース的な制約を受けることが多い。
却ｌ＆履する方式として加速水冷−によるものかあ勤、
この加速水冷却設備においては、上部パイプラきナヘツ
ダと下部スプレィヘッダとを遥板画を介する上下に配し
夫々ノズルを介して強制冷却をｌＫ施することＫよって
鋼板材質を有効に改善するものとして知られている処で
ある。この加速水冷却方式を採用する設備は加速冷却を
促す亀Ｏ敵に給水系統そｅｖｅれに関連する諸設備をそ
れに呼応した構成とする必要かあＩｌｌ状によればその
ことを環内にスペース的に可虞伽のものとならざゐを得
す、４１１にそれ専用にレイアウトする場合は単にスペ
ース的な問題に支障がでる程度であるが、これが既Ｗｋ
ＯＷ＆Ｉ１１に対し酸量するに轟っではレイアウトする
上でのスペース的な制約を受けることが多い。
ζうし大問題を前提としてもつ加速水冷却方式であるが
、ＩＩＩＩＫ−ｔｏ材質藺からの奥劫を上げるには、例
えば１８鱈の厚の鋼板をａＯＯ→６００℃に冷却制御す
る場合ｓ’ｅ７！ｎｏ −４８’Ｃ／に・０といつ大非
常に広範ＢＫ夏る平均冷却適度Ｏ制御が必要とされ、そ
の＊め前述の如く鋼板に対しその上部にパイプラ電ナヘ
ツダを、下部にスプレィヘッダを配して対熟すゐ訳であ
るが、現行の設備では、上・下部）ズルが夫々上・下に
おいて総て共通した単一種とされていたことから前記レ
イアウト上の問題も舎め次に述べる問題を招来していた
。
、ＩＩＩＩＫ−ｔｏ材質藺からの奥劫を上げるには、例
えば１８鱈の厚の鋼板をａＯＯ→６００℃に冷却制御す
る場合ｓ’ｅ７！ｎｏ −４８’Ｃ／に・０といつ大非
常に広範ＢＫ夏る平均冷却適度Ｏ制御が必要とされ、そ
の＊め前述の如く鋼板に対しその上部にパイプラ電ナヘ
ツダを、下部にスプレィヘッダを配して対熟すゐ訳であ
るが、現行の設備では、上・下部）ズルが夫々上・下に
おいて総て共通した単一種とされていたことから前記レ
イアウト上の問題も舎め次に述べる問題を招来していた
。
即ち、現行の技術背景をζこで今一つ説明すると、ｔず
前提例としてｇｏｏ〜ｓｏｏ ’Ｃへの冷却要求に対し
、鋼板最小烏却速変ＣｈｌＸＭと最大冷却速廖Ｃ菖ム！
ｉｊ ＣＩＡｘＡ舅Ｉ夏の比を１．６以上の高いもの
とすることが必要とされ、これを全く同一の冷却設備に
よって得ようとすれば上述の如く水量密度間ａｔこれに
呼応して非常に広範１１に制御することが必要となって
くる訳であり、′ｅの場合、例えばｔｘｓｍの鋼板を３
”ｃ７ｉｎｏ ”ｗ ！ＳＯ”Ｃ７１ｎｏ （５１００
−４５００℃への冷却条件）範囲の冷却速度制御が必要
となり、それを充足させるには上部パイプラきすにおい
て約０．１Ｓ〜０．６４□釦・ｄ、下部スプレィにあっ
ては約０．３０〜ｔａ 、 ｇｔｄ７ｔａｉｎ・ｄの範
囲で水量密度を制御することが必要となる。仁れらを前
述した共通仕様のパイプラミナノズルと、同じく共通仕
様のスプレィノズルを４って総ての制御に対処するとし
た場合には、吐出圧力自体をそれに呼応して大巾に変更
制御したり、１ツダの間引使用をして間欠冷却をするよ
り良策はない。
前提例としてｇｏｏ〜ｓｏｏ ’Ｃへの冷却要求に対し
、鋼板最小烏却速変ＣｈｌＸＭと最大冷却速廖Ｃ菖ム！
ｉｊ ＣＩＡｘＡ舅Ｉ夏の比を１．６以上の高いもの
とすることが必要とされ、これを全く同一の冷却設備に
よって得ようとすれば上述の如く水量密度間ａｔこれに
呼応して非常に広範１１に制御することが必要となって
くる訳であり、′ｅの場合、例えばｔｘｓｍの鋼板を３
”ｃ７ｉｎｏ ”ｗ ！ＳＯ”Ｃ７１ｎｏ （５１００
−４５００℃への冷却条件）範囲の冷却速度制御が必要
となり、それを充足させるには上部パイプラきすにおい
て約０．１Ｓ〜０．６４□釦・ｄ、下部スプレィにあっ
ては約０．３０〜ｔａ 、 ｇｔｄ７ｔａｉｎ・ｄの範
囲で水量密度を制御することが必要となる。仁れらを前
述した共通仕様のパイプラミナノズルと、同じく共通仕
様のスプレィノズルを４って総ての制御に対処するとし
た場合には、吐出圧力自体をそれに呼応して大巾に変更
制御したり、１ツダの間引使用をして間欠冷却をするよ
り良策はない。
より具体的にいうと、例えば下部スプレィ儒にシいて吐
出圧力４ ｋ／ｄオでを供給隈としてスプレィノズルを
ｓｏｓｗ間隔で５６個配列したヘッダを１Ｊ５０鱈間隔
で８ヘツダ配備した条件下でｇ、ａ勢−圧で吐出水量ｘ
ｘｏ４４釦なる仕様のスプレィノズルを装着し良場合に
は、吐出圧力はＯ，ｓ勢−以上において安定したスプレ
ィパターンを発揮することから高水量密度範囲（０，８
４〜２．洲７１ｎ−ｍ ）の制御として全ヘッダを使用
できる訳であるが、低水量密度間１！ （ｏ 、ｓｏ
〜ｏ 、１４帳−ｎ−＠’ ） ｐｃ対しては、その１
１全ヘツダを使用すると吐出圧力の低下が著しく注水が
不均一となるため所謂間引使用を余儀なくされ、例えば
５本のうち１本のみを使用するという間欠冷却方法を実
施してあく壕でも平絢値的なものとして水量密度の低減
を促すべく対処せざるを得ないのが笑情である。
出圧力４ ｋ／ｄオでを供給隈としてスプレィノズルを
ｓｏｓｗ間隔で５６個配列したヘッダを１Ｊ５０鱈間隔
で８ヘツダ配備した条件下でｇ、ａ勢−圧で吐出水量ｘ
ｘｏ４４釦なる仕様のスプレィノズルを装着し良場合に
は、吐出圧力はＯ，ｓ勢−以上において安定したスプレ
ィパターンを発揮することから高水量密度範囲（０，８
４〜２．洲７１ｎ−ｍ ）の制御として全ヘッダを使用
できる訳であるが、低水量密度間１！ （ｏ 、ｓｏ
〜ｏ 、１４帳−ｎ−＠’ ） ｐｃ対しては、その１
１全ヘツダを使用すると吐出圧力の低下が著しく注水が
不均一となるため所謂間引使用を余儀なくされ、例えば
５本のうち１本のみを使用するという間欠冷却方法を実
施してあく壕でも平絢値的なものとして水量密度の低減
を促すべく対処せざるを得ないのが笑情である。
このことは同じく共通ノズル方式を採る上部／くイプツ
ずす儒においてもｒｉＩＪＩｌｌであり、例えば吐出圧
力０．１−以下の条件で１６■間隔で６０個のパイプラ
電ナノズルを配列したヘッダを５Ｉｙ５ＨＩ１間隔で１
６ヘツダ配列した上部冷却設備では、高水量密度域ｌ！
（約ｏ、ｓｓ 〜ｏ、ａ４ｊ＄ｉｎ−ｍ ） テ設備０
全へ：／／ｌ使用できる訳であるが、それ以下の低水量
密度間ＷＭ（０，１３〜０．３６ｔｄ７ｈｉｎ−＆ ）
では前記下部側Ｋｌ？けると同様の理由で間引使用が必
要と１６、こうした低水量密度域での極端な間引使用に
よる間欠冷却は材質的に不均一を招く結果、材質改善を
充分果せないと云う加速冷却による本質的間約までも陥
すこととなる。
ずす儒においてもｒｉＩＪＩｌｌであり、例えば吐出圧
力０．１−以下の条件で１６■間隔で６０個のパイプラ
電ナノズルを配列したヘッダを５Ｉｙ５ＨＩ１間隔で１
６ヘツダ配列した上部冷却設備では、高水量密度域ｌ！
（約ｏ、ｓｓ 〜ｏ、ａ４ｊ＄ｉｎ−ｍ ） テ設備０
全へ：／／ｌ使用できる訳であるが、それ以下の低水量
密度間ＷＭ（０，１３〜０．３６ｔｄ７ｈｉｎ−＆ ）
では前記下部側Ｋｌ？けると同様の理由で間引使用が必
要と１６、こうした低水量密度域での極端な間引使用に
よる間欠冷却は材質的に不均一を招く結果、材質改善を
充分果せないと云う加速冷却による本質的間約までも陥
すこととなる。
こうしたことＫ１１ｌみ、例えばスゲレイ・ノくイプラ
ミナ両ノズルを選定する基準として敢えて低水量密度域
を対象としてみることも考えられゐが、こうすゐと逆に
高水量密度域においては吐出圧力の面で制約を受けるこ
ととなり、例えば前記例の下部スプレィ側において示す
と−ｊｉ！ 、１１ Ｖ１吐出圧力で６Ｑ１７ｂｉｎ仕
様のノズルを選定したとすれと、最高水量密度ｔｖ ａ
、＄ｉｊ１％ｉｎ−ゴを得るには約８５勢−以上の非
常に高い吐出耐力を供給することが必要となるＯこれは
上部バイブランナ側においても僅かな程度の差異は別と
して同様のことが云える。これも設備方式によると、給
水系統の設備投資が多大化すると共に運転コストの面で
も高くついて経済的に可成り大きな不利を招くことこと
ＫＷＩＩらかであり又バイプラ電すによる冷却の場合に
は、そのＩＩｉ性としてノズルからの流量が多くなると
う電す流との関係から鋼板冷却効率が低下する等の不利
を招き、従ってここに上記問題を有効に解決することが
必要となって１１大訳である。 □この発明はこう
した事実に鑑みてなされたもので＃Ｉす、従ってここに
特徴とする処は、仕上圧延又はホットレペラ１ｌＫ一方
向に通板される皺冷却δ 鋼１［Ｋ対し上部バイプラミナヘッダと下部プレイヘッ
ダとを対応させ冷却を施すべく構成した鋼板冷却装置に
おいて、小径パイプラ電ナヘツダと大径パイプツミナヘ
ツ〆とを通板方向前後に交電をなして配列して上部バイ
プラＣナヘツダとなし、小答量瀝のスゲレイヘッダと大
容量型のスプレィヘッダとを通板方向前ｌＩＫ交互をな
して配列して下部スプレィヘッダを構成した点にあ抄、
以下、図示したｌＩ＊ｌｉ！例を説明する。
ミナ両ノズルを選定する基準として敢えて低水量密度域
を対象としてみることも考えられゐが、こうすゐと逆に
高水量密度域においては吐出圧力の面で制約を受けるこ
ととなり、例えば前記例の下部スプレィ側において示す
と−ｊｉ！ 、１１ Ｖ１吐出圧力で６Ｑ１７ｂｉｎ仕
様のノズルを選定したとすれと、最高水量密度ｔｖ ａ
、＄ｉｊ１％ｉｎ−ゴを得るには約８５勢−以上の非
常に高い吐出耐力を供給することが必要となるＯこれは
上部バイブランナ側においても僅かな程度の差異は別と
して同様のことが云える。これも設備方式によると、給
水系統の設備投資が多大化すると共に運転コストの面で
も高くついて経済的に可成り大きな不利を招くことこと
ＫＷＩＩらかであり又バイプラ電すによる冷却の場合に
は、そのＩＩｉ性としてノズルからの流量が多くなると
う電す流との関係から鋼板冷却効率が低下する等の不利
を招き、従ってここに上記問題を有効に解決することが
必要となって１１大訳である。 □この発明はこう
した事実に鑑みてなされたもので＃Ｉす、従ってここに
特徴とする処は、仕上圧延又はホットレペラ１ｌＫ一方
向に通板される皺冷却δ 鋼１［Ｋ対し上部バイプラミナヘッダと下部プレイヘッ
ダとを対応させ冷却を施すべく構成した鋼板冷却装置に
おいて、小径パイプラ電ナヘツダと大径パイプツミナヘ
ツ〆とを通板方向前後に交電をなして配列して上部バイ
プラＣナヘツダとなし、小答量瀝のスゲレイヘッダと大
容量型のスプレィヘッダとを通板方向前ｌＩＫ交互をな
して配列して下部スプレィヘッダを構成した点にあ抄、
以下、図示したｌＩ＊ｌｉ！例を説明する。
第１図はその加速冷却設備例を全体的にとらえた平面図
であ勤、ここに矢印Ｐが通板方向、■ば給水系統を示す
（その配管系統の詳説は省略する）Ｏ 前記通板方向に対しその前段には第１パンク（１）ｔ５
、又後段には第２パンク（りが構成され、これは上部パ
イプラミナ側についての図示であり、下部スプレィ側に
′）いても同様に第１・第２パンクを構成しである。
であ勤、ここに矢印Ｐが通板方向、■ば給水系統を示す
（その配管系統の詳説は省略する）Ｏ 前記通板方向に対しその前段には第１パンク（１）ｔ５
、又後段には第２パンク（りが構成され、これは上部パ
イプラミナ側についての図示であり、下部スプレィ側に
′）いても同様に第１・第２パンクを構成しである。
まず上部パイプラオナ用のヘッダとしてけ＠２図示の如
く小径側の弱冷用の上部パイプツｔナヘツダ（３）と、
大径側の強冷用のパイプツミナヘツ１１４）の２種が構
成され、そのうち第１パンク（１）Ｋついては第２図示
のものを一組として第１図示の如く通板方向に直交した
関係で配列し、ヒラして弱冷用（組と強冷用（４）とが
通販方向に対し相前後して交互に多数配列されている。
く小径側の弱冷用の上部パイプツｔナヘツダ（３）と、
大径側の強冷用のパイプツミナヘツ１１４）の２種が構
成され、そのうち第１パンク（１）Ｋついては第２図示
のものを一組として第１図示の如く通板方向に直交した
関係で配列し、ヒラして弱冷用（組と強冷用（４）とが
通販方向に対し相前後して交互に多数配列されている。
この各ヘッダ（３１（４１からは逆Ｕ字型をなす弱冷用
バイプラｔナノズル（Ｉｌ＋１ｉ）と強冷用のパイグラ
ξナノズル１・）とが夫々前壁対称型をなしてヘッダ長
手方向に亘抄多数配列されており、こうした第１パンク
（１）に対し第２パンク（２）の方は専ら弱冷用のパイ
プツ電ナヘッダ（３）を配列する。
バイプラｔナノズル（Ｉｌ＋１ｉ）と強冷用のパイグラ
ξナノズル１・）とが夫々前壁対称型をなしてヘッダ長
手方向に亘抄多数配列されており、こうした第１パンク
（１）に対し第２パンク（２）の方は専ら弱冷用のパイ
プツ電ナヘッダ（３）を配列する。
一方第墨図に示したものけ、搬送り−ラ（γ）・・・・
・・間Ｏ下部Ｋｌｌ冷用スゲレイヘッダ（８）七強冷用
スプレィヘッダ（９）とを通板方向に相前後した関係で
直交状に配列したもので、夫々の長手方向には弱冷用ス
プレィノズル−と強冷用スプレィノズル（１１）とが多
数配列されて成る。
・・間Ｏ下部Ｋｌｌ冷用スゲレイヘッダ（８）七強冷用
スプレィヘッダ（９）とを通板方向に相前後した関係で
直交状に配列したもので、夫々の長手方向には弱冷用ス
プレィノズル−と強冷用スプレィノズル（１１）とが多
数配列されて成る。
この第１１１示のものが下部スプレィ用の落１パンクを
構成し、菖２パンクとしては弱冷用スプレィヘッダ（８
）のみを構成する。
構成し、菖２パンクとしては弱冷用スプレィヘッダ（８
）のみを構成する。
こうした特殊な配列をとる本設備は表−１に示すように
上部パイプラＺす及び下部スプレィにおいて夫々低流景
密度製と高流量密度層とに使い分け、即ち上部パイプラ
ミすにおいては０．１３〜０．２６Ｗｃ／ｆａ釦・ｄの
低水量密度間ＷＩＫ対しては弱冷用パイプラζナヘツダ
（３）側を専ら使用し、この場合表下段のノズル仕様Φ
を選定する一方、ｏ、ｇ〜ｏ、ａ醐為ｔｎ・ｄの高水量
密度範囲に対しては強冷用パイプラ電ナヘツダ（４）側
を専ら使用し、この場合表下段のノズル仕様Ｏを選定し
である０ これに対し下部スプレィ側では０．３６〜ｏ、ａｓｌ１
６ｉｎ・ｄの低水量密度範囲においては弱冷用スプレィ
ヘッダ（８）を使用し、その場金表下段のノズル仕様θ
となし高水量密度範囲においては強冷用スプレィヘッダ
（９）を使用しそのノズル仕様を表子段のＯＫ選定する
。
上部パイプラＺす及び下部スプレィにおいて夫々低流景
密度製と高流量密度層とに使い分け、即ち上部パイプラ
ミすにおいては０．１３〜０．２６Ｗｃ／ｆａ釦・ｄの
低水量密度間ＷＩＫ対しては弱冷用パイプラζナヘツダ
（３）側を専ら使用し、この場合表下段のノズル仕様Φ
を選定する一方、ｏ、ｇ〜ｏ、ａ醐為ｔｎ・ｄの高水量
密度範囲に対しては強冷用パイプラ電ナヘツダ（４）側
を専ら使用し、この場合表下段のノズル仕様Ｏを選定し
である０ これに対し下部スプレィ側では０．３６〜ｏ、ａｓｌ１
６ｉｎ・ｄの低水量密度範囲においては弱冷用スプレィ
ヘッダ（８）を使用し、その場金表下段のノズル仕様θ
となし高水量密度範囲においては強冷用スプレィヘッダ
（９）を使用しそのノズル仕様を表子段のＯＫ選定する
。
表１ 設備仕様例
こうして第１図示の如く限られた既設設備空間内を旨く
活用して加速冷却が１ＩＩＩＩＡされる訳であるが、そ
の実施結果をここで示すと第４図に示す如くである。
活用して加速冷却が１ＩＩＩＩＡされる訳であるが、そ
の実施結果をここで示すと第４図に示す如くである。
この場合低流量密度設備とは前記上部・下部双方Ｏ弱冷
用ノズル（ｉ）−を使用し大場会であり、又高流量密度
設備とは強冷用の上・下のノズル（・１（１１を使用し
た場合を指すものである。
用ノズル（ｉ）−を使用し大場会であり、又高流量密度
設備とは強冷用の上・下のノズル（・１（１１を使用し
た場合を指すものである。
こ０図袋から明らかな如く、例えばｍ５ｍ５厚０鋼板を
例にとると両設備を段階的に旨く使うことによ塾鋼＆＆
冷却速度は約３．６〜３０″’Ｑ７ｍ・０の広範囲を無
Ｉｌな（自由に得ることができるのであ勤、この場合最
小水量密度Ｃｍｘｙと最大水量密度ＣｌＡｌとの比ＣＭ
ＡＸＡ酊ｌの比は、約ｉ、６程度の可威如広範囲の冷却
速度比（範Ｓ）を得ることができた◎これは倉（間引Ｉ
！用をせず、弱冷用と強冷用を設債通ｊＫ１１て作動さ
せこれらを交互に使用することで達成されたものであり
、その結果鋼板表面の硬度分布（ａツクフェル硬さ）を
板幅方向全体についてとらえると、間引使用した場合（
！）と本具体例による間引使用なしの場合側）とでは幅
方向に硬度のパラつきが−いと云う加速冷却方式として
期待すべき結果を得ることができた訳である。
例にとると両設備を段階的に旨く使うことによ塾鋼＆＆
冷却速度は約３．６〜３０″’Ｑ７ｍ・０の広範囲を無
Ｉｌな（自由に得ることができるのであ勤、この場合最
小水量密度Ｃｍｘｙと最大水量密度ＣｌＡｌとの比ＣＭ
ＡＸＡ酊ｌの比は、約ｉ、６程度の可威如広範囲の冷却
速度比（範Ｓ）を得ることができた◎これは倉（間引Ｉ
！用をせず、弱冷用と強冷用を設債通ｊＫ１１て作動さ
せこれらを交互に使用することで達成されたものであり
、その結果鋼板表面の硬度分布（ａツクフェル硬さ）を
板幅方向全体についてとらえると、間引使用した場合（
！）と本具体例による間引使用なしの場合側）とでは幅
方向に硬度のパラつきが−いと云う加速冷却方式として
期待すべき結果を得ることができた訳である。
この発明は以上の如くであり、従って前述した設備投資
面・運転コスト面において非常に経済的な装置を提供す
ることができ、又既設設備スペー２内にレイアウトする
ことも自由と々るばかりかパイプラミナによる冷却にあ
っては、う電す流の乱れを起生ずることなく冷却効率を
適正値Ｋ１１ｍ持することができるに至ゐ等、この発Ｗ
ＡＫよれば諸面に亘り実効をもたらすことができる。
面・運転コスト面において非常に経済的な装置を提供す
ることができ、又既設設備スペー２内にレイアウトする
ことも自由と々るばかりかパイプラミナによる冷却にあ
っては、う電す流の乱れを起生ずることなく冷却効率を
適正値Ｋ１１ｍ持することができるに至ゐ等、この発Ｗ
ＡＫよれば諸面に亘り実効をもたらすことができる。
第１図はこの発明の設備例を示す全体平面図、第ＲＥｄ
上部パイプラミナ用の構成例を示す断面図、第Ｓ図は下
部スプレィ用の構成例を示す断面図、第４図は各板厚鋼
板に適用した揚台の鋼板冷却速度値を示すグラフ図、第
Ｓ図は鋼板板幅方崗位置と諺ツクウェル硬さとを間引き
使用有無に分けて比較するグラフ図であゐ。 （ｍｌ （４１−・・上部パイプラｉナヘツダ、（Ｉｌ
１８１ ’−”下部スプレイヘツ１０
上部パイプラミナ用の構成例を示す断面図、第Ｓ図は下
部スプレィ用の構成例を示す断面図、第４図は各板厚鋼
板に適用した揚台の鋼板冷却速度値を示すグラフ図、第
Ｓ図は鋼板板幅方崗位置と諺ツクウェル硬さとを間引き
使用有無に分けて比較するグラフ図であゐ。 （ｍｌ （４１−・・上部パイプラｉナヘツダ、（Ｉｌ
１８１ ’−”下部スプレイヘツ１０
Claims (1)
- １、 仕上圧凰又はホットレベラＩＩＫ一方崗に通板さ
れる皺冷却鋼板に対し上部パイプラ電ナヘツダ七下部プ
レイヘッダとを対１ｓさせ冷却を施ナベ（構成し大鋼板
冷却装置に＆いて、小径パイプラきナヘツダと大径パイ
プラ電ナヘツ〆とを通板方向前後に交亙をなして配列し
て上部パイプラ電ナヘツダとなし、小容量ＩＩＯスプレ
ィヘッダと大容量履のスプレィヘッダとを通板方向前Ｉ
ＩＫ交互をなして配列して下部スプレィヘッダを構成し
たことを特徴とする鋼板冷却装置・
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4699882A JPS58163519A (ja) | 1982-03-23 | 1982-03-23 | 鋼板冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4699882A JPS58163519A (ja) | 1982-03-23 | 1982-03-23 | 鋼板冷却装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58163519A true JPS58163519A (ja) | 1983-09-28 |
Family
ID=12762855
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4699882A Pending JPS58163519A (ja) | 1982-03-23 | 1982-03-23 | 鋼板冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58163519A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101277914B1 (ko) * | 2010-12-28 | 2013-06-21 | 주식회사 포스코 | 후판재 냉각장치 |
| JP2016519619A (ja) * | 2013-03-25 | 2016-07-07 | プライメタルズ・テクノロジーズ・オーストリア・ゲーエムベーハー | 下側噴射バーを有する冷却セクション |
| CN105772518A (zh) * | 2014-12-19 | 2016-07-20 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种热轧高强钢应力减量化的两段稀疏层流冷却方法 |
-
1982
- 1982-03-23 JP JP4699882A patent/JPS58163519A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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