JPS58167728A - 中高炭素鋼鋼帯または鋼線の連続急速球状化焼鈍方法 - Google Patents
中高炭素鋼鋼帯または鋼線の連続急速球状化焼鈍方法Info
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- JPS58167728A JPS58167728A JP5166282A JP5166282A JPS58167728A JP S58167728 A JPS58167728 A JP S58167728A JP 5166282 A JP5166282 A JP 5166282A JP 5166282 A JP5166282 A JP 5166282A JP S58167728 A JPS58167728 A JP S58167728A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は焼入焼戻による高硬度濁しん性を有するすぐれ
た銅帯または鋼＃全連続急速球状化焼鈍する方法に関す
るものである。
た銅帯または鋼＃全連続急速球状化焼鈍する方法に関す
るものである。
従米妖銅メーカーで製造する中高炭素鋼或は中尚炭素低
合雀−−帯または鋼線は、熱間および冷間圧延した後に
網状・層状炭化物を球状化して、即ち箱型焼鈍方法を実
施して鋼材として市販されるのが一般的である。需要家
はこの鋼拐を袈品加１・切ＦＩＩＮ、、その後焼入焼戻
処ｊＭＶこより筒硬度の焼戻マルテンサイト組線にして
使用状態に通合する性質を製品に附与することが普通で
ある。この除′ｆ６硬ｉのために、じん性の劣化か生じ
るのである。即ち、高？ｌ！ｌ！度の焼戻マルテンサイ
ト組織は耐摩耗性には非常に有利であるが、耐衝撃性に
ついては不利である。そのため耐黄諏性を１視すれば・
焼戻温度を上げて硬度を下げる必要がある。そうすると
耐摩耗性か労化するという悪備環を生する。
合雀−−帯または鋼線は、熱間および冷間圧延した後に
網状・層状炭化物を球状化して、即ち箱型焼鈍方法を実
施して鋼材として市販されるのが一般的である。需要家
はこの鋼拐を袈品加１・切ＦＩＩＮ、、その後焼入焼戻
処ｊＭＶこより筒硬度の焼戻マルテンサイト組線にして
使用状態に通合する性質を製品に附与することが普通で
ある。この除′ｆ６硬ｉのために、じん性の劣化か生じ
るのである。即ち、高？ｌ！ｌ！度の焼戻マルテンサイ
ト組織は耐摩耗性には非常に有利であるが、耐衝撃性に
ついては不利である。そのため耐黄諏性を１視すれば・
焼戻温度を上げて硬度を下げる必要がある。そうすると
耐摩耗性か労化するという悪備環を生する。
このため先づ第一に昼硬度で筒じん性の良好な鋼材を製
造する必要がある。
造する必要がある。
また、第二として鉄鋼メーカーでは鋼材の加工。
切削が可能なように炭化物の球状化焼鈍工程が組こ１れ
る。この工程は鋼帯または鋼＃ｌを積み上けて、雰囲気
調整された箱焼鈍方法で長時間の加熱処理（通常４０時
間以上）が必要であり、生産効率は著しく悪く、燃料の
消費率も者しく尚い欠点かめる。即ち従来の網状・層状
炭化物の球状化焼鈍は箱焼鈍方法であって、これはコイ
ル状に１かれた銅帯または鋼線を積み上げその上にイン
チ・カバとと呼はれるベルをおおい、そのインナ・カバ
ー内に無酸化雰囲気ガス管送りこんで・７５０〜７８０
℃の温度の加熱、均熱し、それから約”００１：まで徐
冷を実施し、この温度にμ時間保持し、次いで２００℃
以下まで冷却してとりだしている。このため鋼材を炉に
入れて、とりだすためには２日以上の熱処理工程を必要
とするのが普通である。
る。この工程は鋼帯または鋼＃ｌを積み上けて、雰囲気
調整された箱焼鈍方法で長時間の加熱処理（通常４０時
間以上）が必要であり、生産効率は著しく悪く、燃料の
消費率も者しく尚い欠点かめる。即ち従来の網状・層状
炭化物の球状化焼鈍は箱焼鈍方法であって、これはコイ
ル状に１かれた銅帯または鋼線を積み上げその上にイン
チ・カバとと呼はれるベルをおおい、そのインナ・カバ
ー内に無酸化雰囲気ガス管送りこんで・７５０〜７８０
℃の温度の加熱、均熱し、それから約”００１：まで徐
冷を実施し、この温度にμ時間保持し、次いで２００℃
以下まで冷却してとりだしている。このため鋼材を炉に
入れて、とりだすためには２日以上の熱処理工程を必要
とするのが普通である。
本発明は以上の点に鑑み鋭意検討研究の結果なされたも
のでその要旨とするところは、熱間および冷間圧延によ
って製造したＣ：０．４５〜１．５ｈの中島炭素鋼鋼帝
まだは鋼線、或いはＣｒ、ＭＯ。
のでその要旨とするところは、熱間および冷間圧延によ
って製造したＣ：０．４５〜１．５ｈの中島炭素鋼鋼帝
まだは鋼線、或いはＣｒ、ＭＯ。
Ｎｉ、Ｗ等の合釜元素ｆ ０．２〜３．０ ％含むｃ：
０．４５〜１．５免の甲筒炭素低合螢ｗ４鋼蛍または鋼
線紮加熱・均熱、−次急耐、サイクル急速加熱・冷却の
各帯域を１−次直列に有する連続焼鈍炉を連続的に通過
セ−しめ、加熱均熱帯においてＡ３線およびＡｔｍ勝よ
り５０℃〜２００′Ｃ高い完全オーステナイト域の温度
で３０秒〜５分の均熱を行い、次いで一次急冷帯ＩＬお
いて２００℃以下までＪｏ℃〜２００℃／秒の速度−Ｃ
急冷し、た後、サイクル急速加熱・冷却帯において約８
００℃と１００℃以下との温度範囲を急速加熱冷却のサ
イクル処理を２〜１５回繰返えすことによシ、微細球状
化炭化物を析出させることを特徴とする高硬度・筒じん
性のすくれた中高炭素鋼或は中高炭素低合金鋼の銅帯ま
たは銅線の連続急速球状化焼鈍方法にある。
０．４５〜１．５免の甲筒炭素低合螢ｗ４鋼蛍または鋼
線紮加熱・均熱、−次急耐、サイクル急速加熱・冷却の
各帯域を１−次直列に有する連続焼鈍炉を連続的に通過
セ−しめ、加熱均熱帯においてＡ３線およびＡｔｍ勝よ
り５０℃〜２００′Ｃ高い完全オーステナイト域の温度
で３０秒〜５分の均熱を行い、次いで一次急冷帯ＩＬお
いて２００℃以下までＪｏ℃〜２００℃／秒の速度−Ｃ
急冷し、た後、サイクル急速加熱・冷却帯において約８
００℃と１００℃以下との温度範囲を急速加熱冷却のサ
イクル処理を２〜１５回繰返えすことによシ、微細球状
化炭化物を析出させることを特徴とする高硬度・筒じん
性のすくれた中高炭素鋼或は中高炭素低合金鋼の銅帯ま
たは銅線の連続急速球状化焼鈍方法にある。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明の対象とする鋼帯またはｗｐ４ＩＩｌ！ｉ！は、
電気炉または転炉、真窒脱ガス、連続駒造等、従来の製
鋼法で溶製され、造塊・分塊あるいは連続鋳造の各工程
を経て１、次いて均熱、熱姑、酸洗、冷延の各工程を経
たもので、これらの谷工程の架杆は任意のものを採用す
ることができる。
電気炉または転炉、真窒脱ガス、連続駒造等、従来の製
鋼法で溶製され、造塊・分塊あるいは連続鋳造の各工程
を経て１、次いて均熱、熱姑、酸洗、冷延の各工程を経
たもので、これらの谷工程の架杆は任意のものを採用す
ることができる。
また含有成分についてに、球状化焼鈍の可能な範囲であ
るＣ：０．４５〜１．５為の中高炭素鋼でりれば本発明
の効果ケ充分発揮しうる。或はまたこ−れに合釜ル素と
して０．２〜３．０免の範囲内でＣｒ。
るＣ：０．４５〜１．５為の中高炭素鋼でりれば本発明
の効果ケ充分発揮しうる。或はまたこ−れに合釜ル素と
して０．２〜３．０免の範囲内でＣｒ。
Ｍｏ、Ｎｉ、Ｗ等を含有しても同様に効果て奏し得る。
本発明の連続急速球状化焼鈍方法は、銅帯または鋼線を
コイルからまきＩマどいて、単一な板状か線状で焼鈍炉
内に供給するので被処理材の熱容量は小さく、高周波加
熱の間接あるいは直接加熱であっても被処理材を１分以
内で９５ｏ℃前後の均熱温度に到着せしめることが可能
である。そして域において急速に８００℃以下の温度に
加熱し、直ちに水または水霧によって急冷する。しかし
てこの急速加熱と急速冷却の処理？！−２〜１５回繰り
返し２て実施する。したがって連続的に短時間で炭化物
の球状化焼鈍処理が可能であるため、生産効率が著しく
向上し、かつ省エネルギーが可能となり、また急速加熱
・冷却のサイクル処理により炭化物か微細に析出して、
焼入・焼戻処理によって尚硬に高じん性のすぐれた製品
の製造が可能となる０ 以下本発明を実施例により説明する。
コイルからまきＩマどいて、単一な板状か線状で焼鈍炉
内に供給するので被処理材の熱容量は小さく、高周波加
熱の間接あるいは直接加熱であっても被処理材を１分以
内で９５ｏ℃前後の均熱温度に到着せしめることが可能
である。そして域において急速に８００℃以下の温度に
加熱し、直ちに水または水霧によって急冷する。しかし
てこの急速加熱と急速冷却の処理？！−２〜１５回繰り
返し２て実施する。したがって連続的に短時間で炭化物
の球状化焼鈍処理が可能であるため、生産効率が著しく
向上し、かつ省エネルギーが可能となり、また急速加熱
・冷却のサイクル処理により炭化物か微細に析出して、
焼入・焼戻処理によって尚硬に高じん性のすぐれた製品
の製造が可能となる０ 以下本発明を実施例により説明する。
実施例
転Ｆ Ｋ ｉｌＸ練サレすｃ ： ０．８５％ 、 Ｓ
ｉ：ｏ、２ｚ％、Ｍｎ：０．４１％、 ｐ ： ０．
０２１％ 、 Ｓ：０．００５％、Ｃｒ’、０．１２％
、残余Ｆｅおよび不可避的不純物からなるギルド鋼塊を
通常の方式でスラブにした抜、１２００℃×５時間の均
熱後、最終仕−トり温度８１５０℃になるよう４．５ｆ
ｌ１ｍに熱延し、酸抗後加工ひづみを除くために焼鈍紮
おこなう、そＬ７１冷間圧延により厚み３．０１１１１
１１にする。この所用犀さに仕上けた鋼帯１第１図に示
す本発明の連続袋速球状化焼鈍方法の熱サイクル・モデ
ルとそのライン構成により製造する。これを説明すると
、先つ上記鋼材を９５０℃に１分間筒周波加熱した猿に
油槽に焼入する。焼入によって生じたマルテンフィト組
鐵が南する鋼材を次のサイクル急速加熱・冷却帯に連続
的に送給しサイクル熱処理により炭化物の微細球状化を
うながす。川」ちサイクル急速加熱冷却帯においては、
前記鋼材を高周波加熱装置５により７８０℃に急速加熱
し、直ちに水噴射ノズル６により８０℃に冷却し、次い
で同じく筒周波加熱装振７により７８０℃に急速加熱し
直ちに水噴射ノズル８により８０℃に冷却し１さらに同
じく高周波加熱装置９により７８０℃に急速加熱し・直
ちに水噴射ノズルｌＯにより８０℃に冷却し、以下かく
の如く急速加熱冷却処理を繰り返し、６回サイクル処理
しテンションリール４に巻取った。この鋼材の特性は以
下の通りである。
ｉ：ｏ、２ｚ％、Ｍｎ：０．４１％、 ｐ ： ０．
０２１％ 、 Ｓ：０．００５％、Ｃｒ’、０．１２％
、残余Ｆｅおよび不可避的不純物からなるギルド鋼塊を
通常の方式でスラブにした抜、１２００℃×５時間の均
熱後、最終仕−トり温度８１５０℃になるよう４．５ｆ
ｌ１ｍに熱延し、酸抗後加工ひづみを除くために焼鈍紮
おこなう、そＬ７１冷間圧延により厚み３．０１１１１
１１にする。この所用犀さに仕上けた鋼帯１第１図に示
す本発明の連続袋速球状化焼鈍方法の熱サイクル・モデ
ルとそのライン構成により製造する。これを説明すると
、先つ上記鋼材を９５０℃に１分間筒周波加熱した猿に
油槽に焼入する。焼入によって生じたマルテンフィト組
鐵が南する鋼材を次のサイクル急速加熱・冷却帯に連続
的に送給しサイクル熱処理により炭化物の微細球状化を
うながす。川」ちサイクル急速加熱冷却帯においては、
前記鋼材を高周波加熱装置５により７８０℃に急速加熱
し、直ちに水噴射ノズル６により８０℃に冷却し、次い
で同じく筒周波加熱装振７により７８０℃に急速加熱し
直ちに水噴射ノズル８により８０℃に冷却し１さらに同
じく高周波加熱装置９により７８０℃に急速加熱し・直
ちに水噴射ノズルｌＯにより８０℃に冷却し、以下かく
の如く急速加熱冷却処理を繰り返し、６回サイクル処理
しテンションリール４に巻取った。この鋼材の特性は以
下の通りである。
第２図は顕微鏡による組織写真図でｔｂｌは本発明実施
例によって得た処理材を示し・（ａ）は従来の箱焼鈍炉
で球状化焼鈍した従来材を・ボす。本発明のものＰａ（
ｂｌＦこ示すように炭化物が微細化していることか明確
である。このこと葡史に精密に確認するために・電解研
磨によって薄膜を作り、これを透過型電子顕微鏡で検鏡
した写真を第３図にしめす。
例によって得た処理材を示し・（ａ）は従来の箱焼鈍炉
で球状化焼鈍した従来材を・ボす。本発明のものＰａ（
ｂｌＦこ示すように炭化物が微細化していることか明確
である。このこと葡史に精密に確認するために・電解研
磨によって薄膜を作り、これを透過型電子顕微鏡で検鏡
した写真を第３図にしめす。
これらの写真図より炭化物の粒径と結晶粒を測定して、
その大きさと標準偏差を求め下表に示す。
その大きさと標準偏差を求め下表に示す。
表
これによると従来材の炭化物の平均粒径ＱよＯ，Ｓμｍ
１標準偏差は０．３５μｍで・本実施例の６回サイクル
処理材の炭化物の平均粒径ｆｉ０．３９μｍで、標準偏
差は０．２７μｍであった。すなわち、本発明の連続急
速焼鈍方法によると球状炭化！Ｐｌ！Ｉ（Ｄ大きさが約
半分になり、／くラツキも小さくなることが明らかであ
る。
１標準偏差は０．３５μｍで・本実施例の６回サイクル
処理材の炭化物の平均粒径ｆｉ０．３９μｍで、標準偏
差は０．２７μｍであった。すなわち、本発明の連続急
速焼鈍方法によると球状炭化！Ｐｌ！Ｉ（Ｄ大きさが約
半分になり、／くラツキも小さくなることが明らかであ
る。
また、従来材の結晶粒径は５．７μｍで、本実施例の６
回すイクル処理制のそれは２．０μｍであり、かなり結
晶粒が微細化していることか明らかである０ かくのごとく結晶粒が微細化するので、６５０℃、７１
０℃の温度でひずみ速度を変えて引張試験を行うと超塑
性現象を示す。そして数１％の延びを示す、この超塑性
現象の目やすとして、ひずみ速度感受性指数（ｍ１ｉｋ
ｉ実験的に求めた。
回すイクル処理制のそれは２．０μｍであり、かなり結
晶粒が微細化していることか明らかである０ かくのごとく結晶粒が微細化するので、６５０℃、７１
０℃の温度でひずみ速度を変えて引張試験を行うと超塑
性現象を示す。そして数１％の延びを示す、この超塑性
現象の目やすとして、ひずみ速度感受性指数（ｍ１ｉｋ
ｉ実験的に求めた。
ｍ値、ｚ ０．３以上あると一般的に超塑性現象を示す
といはれている。第４図にサイクル急熱急冷処理の回数
とｍ値の関係を示す。２［ｇ１以上忽熱急冷処理を繰返
えすとｍ値は０．３以上になることがわかる。よって、
本発明の焼鈍方法を採用すれば超塑性材料を製造するこ
とも可能である。
といはれている。第４図にサイクル急熱急冷処理の回数
とｍ値の関係を示す。２［ｇ１以上忽熱急冷処理を繰返
えすとｍ値は０．３以上になることがわかる。よって、
本発明の焼鈍方法を採用すれば超塑性材料を製造するこ
とも可能である。
第５図には、本発明の焼鈍方法により微細炭化物の球状
化焼鈍１［施すると、材料の硬もがどんな叢化するかを
示す。これによると３回サイクル以上で硬度が一定近く
になることを示す。□焼鈍硬度の点からいえば３回以上
サイクル処理が工業的には必要と考えらねる。
化焼鈍１［施すると、材料の硬もがどんな叢化するかを
示す。これによると３回サイクル以上で硬度が一定近く
になることを示す。□焼鈍硬度の点からいえば３回以上
サイクル処理が工業的には必要と考えらねる。
本発明の焼鈍方法による微細球状化炭化物の銅相は、需
要家において製品加工・切削径焼入・焼戻熱処理して使
用される。この熱処理における利点を詳細に説明する。
要家において製品加工・切削径焼入・焼戻熱処理して使
用される。この熱処理における利点を詳細に説明する。
従来材と本発明実施例処理材との焼入温度と硬度との関
係を第６図に示す、従来材は保持時間５分では８００℃
以上の焼入温度になって始めて焼が入るといえる。これ
は球状化炭化物が比較的に大きくオーステナイトに固溶
するに時間がかかるからである。本実施例による６回す
イクル処理拐では７５０℃×５分間でも充分に説が入る
状態になる。
係を第６図に示す、従来材は保持時間５分では８００℃
以上の焼入温度になって始めて焼が入るといえる。これ
は球状化炭化物が比較的に大きくオーステナイトに固溶
するに時間がかかるからである。本実施例による６回す
イクル処理拐では７５０℃×５分間でも充分に説が入る
状態になる。
これは球状化炭化物が微細なために迅速にオーステナイ
トに固溶するものと考えられ、本発明の処理材では低い
焼入温度で充分な硬度が確保される。従来材は工業的に
焼入処理する場合、焼入のノ・ラツキを考慮して８４０
℃の焼入温度が必要であるか、本実施例の６回サイクル
処理材では７８０℃の温度で大振焼入処理が可能であり
・硬度のバラツキも安定している。この焼入温度の約６
０℃の差があるので、本発明の連続急速球状化焼鈍方法
によって製造された鋼材は需要家にとって省エネルギー
と生産効率の点で大変有利である。
トに固溶するものと考えられ、本発明の処理材では低い
焼入温度で充分な硬度が確保される。従来材は工業的に
焼入処理する場合、焼入のノ・ラツキを考慮して８４０
℃の焼入温度が必要であるか、本実施例の６回サイクル
処理材では７８０℃の温度で大振焼入処理が可能であり
・硬度のバラツキも安定している。この焼入温度の約６
０℃の差があるので、本発明の連続急速球状化焼鈍方法
によって製造された鋼材は需要家にとって省エネルギー
と生産効率の点で大変有利である。
焼入処理した鋼材は、通常３００℃以下の温度で焼戻処
理するのが一般的である。これは焼入し□た硬いマルテ
ンサイト組織だけでは、非常にもろくじん性に欠けるた
めである。このじん性を評価するために、計装化シャル
ピー衝撃試験機を使用して、動的破壊の挙動を記録計に
荷重一時間軸の変化として記録し、クラック発生葦での
吸収エネルギー、タラツクの伝はエネルギー、破断面の
ぜい性液ｌ率の３の値でじん性の評１１ｔｌ］を行った
。第７図は、焼戻温度と硬度およびクラック発生までの
吸収エネルギーとの関係を示す。これより明らかな通り
、焼戻温度が上るにつれて硬度は低下するか、従来材と
本実施例処理相とは同じ傾向をツバし・焼戻抵抗は同じ
であるが、クラック発生までの吸収エネルギーについて
は各焼戻温度とも本実施例の処理材の方が従来材よりも
良好である。例えば同じ吸収エネルギーＩＶＬをとると
すると・本実施例処理材は２００℃の焼戻温度が、従来
材では２５０℃になり、約５０℃の温度差となり、酸１
友では約Ｒｃ３の差になる。耐阜耗性の点より考えると
・高い硬度の水準でＲｃ３の差は相当の違いを生ずる。
理するのが一般的である。これは焼入し□た硬いマルテ
ンサイト組織だけでは、非常にもろくじん性に欠けるた
めである。このじん性を評価するために、計装化シャル
ピー衝撃試験機を使用して、動的破壊の挙動を記録計に
荷重一時間軸の変化として記録し、クラック発生葦での
吸収エネルギー、タラツクの伝はエネルギー、破断面の
ぜい性液ｌ率の３の値でじん性の評１１ｔｌ］を行った
。第７図は、焼戻温度と硬度およびクラック発生までの
吸収エネルギーとの関係を示す。これより明らかな通り
、焼戻温度が上るにつれて硬度は低下するか、従来材と
本実施例処理相とは同じ傾向をツバし・焼戻抵抗は同じ
であるが、クラック発生までの吸収エネルギーについて
は各焼戻温度とも本実施例の処理材の方が従来材よりも
良好である。例えば同じ吸収エネルギーＩＶＬをとると
すると・本実施例処理材は２００℃の焼戻温度が、従来
材では２５０℃になり、約５０℃の温度差となり、酸１
友では約Ｒｃ３の差になる。耐阜耗性の点より考えると
・高い硬度の水準でＲｃ３の差は相当の違いを生ずる。
第８図は、焼戻温度とクラック伝はエネルギーおよびぜ
い性破面率との関係を示す。クラックの伝はエネルギー
は焼戻温度か尚くなるにつれて良くなる傾向に示す。セ
していづれの焼戻温度においても本実施例処理材は従来
材に比し１艮い憧に下す。また箋ぜい性像圓率を見ても
本実施例処理相の方か従来材に比し７てせい性ＪＭｉＩ
Ｏ率示２０んも低い、すなはち延性破面が２０為も多く
なるという結果を示す。以上の事から不実施例処理材は
従来材に比して、じん性が非常に良好な結果を示すこと
が明らかである。
い性破面率との関係を示す。クラックの伝はエネルギー
は焼戻温度か尚くなるにつれて良くなる傾向に示す。セ
していづれの焼戻温度においても本実施例処理材は従来
材に比し１艮い憧に下す。また箋ぜい性像圓率を見ても
本実施例処理相の方か従来材に比し７てせい性ＪＭｉＩ
Ｏ率示２０んも低い、すなはち延性破面が２０為も多く
なるという結果を示す。以上の事から不実施例処理材は
従来材に比して、じん性が非常に良好な結果を示すこと
が明らかである。
このように本発明の連続急速球状化焼鈍方法を採用した
鋼材は、需要家の製品の品質の向上に著りい効果がある
。
鋼材は、需要家の製品の品質の向上に著りい効果がある
。
第１図（ａｔ 、 （ｂ）は、本発明の焼鈍方法の熱サ
イクル・モデルとその焼鈍ラインの構成を示す図。 第２図（ａ） 、 （ｋｌは、従来材と本発明の６回サ
イクル処理材の球状化炭化物の顕微鏡による組織写真図
０ 第３図は・本発明の６回サイクル処理材の薄膜の透過型
電子顕微鏡による組織写真図。 第４図は、ひずみ速度感受性指数（ｍ値Ｊと急熱・急冷
のサイクル回数との関係紮示すグラフ。 第５図は、微細球状化焼鈍したときの硬にと急熱急冷の
サイクル回数との関係を示すグラフ。 第６凶は、焼入温度と焼入硬度との関係をボすグラフ。 第７図は、焼戻温度と硬厩およびクラック発生までの吸
収エネルギーとの関係に示すグラフ。 第８図は、焼戻温度とクラック伝はエネルギーおよびぜ
い性液曲率との関係奢示すグラフである。 １・・ ・・・ ・ペイオフ−リール ２．５．’７．９・・・筒周波加熱装置３・・・・・・
ン田桶またＬ＊佃 ４・・・・・・テンションリール ａ、ｓ、１ｏ・・・水噴射ノズル ａ・・・・・・加熱均熱帯 ｂ・・・・・・第１次急冷帯 Ｃ・・・・・・サイクル急速加熱冷却帯第２図 第６図 第４図 すイクル麩Ｐ１日都（ １１５図 ブイ２１し９＋１！り薗１欠。 第６図 イ呆 掌１ Ｑ ？噴 （り） 第７図 攻良ミニＬ展ＣＣ〕
イクル・モデルとその焼鈍ラインの構成を示す図。 第２図（ａ） 、 （ｋｌは、従来材と本発明の６回サ
イクル処理材の球状化炭化物の顕微鏡による組織写真図
０ 第３図は・本発明の６回サイクル処理材の薄膜の透過型
電子顕微鏡による組織写真図。 第４図は、ひずみ速度感受性指数（ｍ値Ｊと急熱・急冷
のサイクル回数との関係紮示すグラフ。 第５図は、微細球状化焼鈍したときの硬にと急熱急冷の
サイクル回数との関係を示すグラフ。 第６凶は、焼入温度と焼入硬度との関係をボすグラフ。 第７図は、焼戻温度と硬厩およびクラック発生までの吸
収エネルギーとの関係に示すグラフ。 第８図は、焼戻温度とクラック伝はエネルギーおよびぜ
い性液曲率との関係奢示すグラフである。 １・・ ・・・ ・ペイオフ−リール ２．５．’７．９・・・筒周波加熱装置３・・・・・・
ン田桶またＬ＊佃 ４・・・・・・テンションリール ａ、ｓ、１ｏ・・・水噴射ノズル ａ・・・・・・加熱均熱帯 ｂ・・・・・・第１次急冷帯 Ｃ・・・・・・サイクル急速加熱冷却帯第２図 第６図 第４図 すイクル麩Ｐ１日都（ １１５図 ブイ２１し９＋１！り薗１欠。 第６図 イ呆 掌１ Ｑ ？噴 （り） 第７図 攻良ミニＬ展ＣＣ〕
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 熱間および冷間圧延によって製造したＣ二０．４５〜１
．５％の中高炭素鋼鋼帯または銅線、或いはＯｒ。 ＭＯ，Ｎｉ 、Ｗ等の合金元素ｆ Ｏ，、２〜３．０
’Ｊｏ含ムＣ：０．４５〜１．５％の中高炭素低合笠−
−帯または鋼線を加熱・均熱、−次急冷、サイクル急速
加熱・冷却の谷帯域を順次直列に有する連続焼鈍炉を連
続的に通過せしめ、加熱均熱蛍においてＡ３＆およびｈ
ｃｍＷより５０℃へ２００℃高い完全オーステナイト域
の温度で３０秒〜５分の均熱會行い、次いで一次急冷帯
において２００℃以下まで１０℃〜２００℃／秒の速度
で急冷した後、サイクル急速加熱・冷却帯において約８
００℃と１００ｃ以下との温度範囲を急速加熱冷却のサ
イクル処理ｆ：２〜１５回繰返えすことにより、微細球
状化炭化物を析出させることを特徴とする高硬度・凪じ
ん性のすぐれた中高炭素鋼或は中高炭素低合雀鋼−帯ま
たは鋼線の連続急速球状化焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5166282A JPS58167728A (ja) | 1982-03-30 | 1982-03-30 | 中高炭素鋼鋼帯または鋼線の連続急速球状化焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5166282A JPS58167728A (ja) | 1982-03-30 | 1982-03-30 | 中高炭素鋼鋼帯または鋼線の連続急速球状化焼鈍方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58167728A true JPS58167728A (ja) | 1983-10-04 |
| JPS6252011B2 JPS6252011B2 (ja) | 1987-11-02 |
Family
ID=12893083
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5166282A Granted JPS58167728A (ja) | 1982-03-30 | 1982-03-30 | 中高炭素鋼鋼帯または鋼線の連続急速球状化焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58167728A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5294271A (en) * | 1991-06-14 | 1994-03-15 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Heat treatment for manufacturing spring steel excellent in high-temperature relaxation resistance |
| CN109609750A (zh) * | 2019-01-17 | 2019-04-12 | 西南石油大学 | 一种制备高性能超导线材的零张力同步传动热处理系统 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0344074U (ja) * | 1989-09-07 | 1991-04-24 |
-
1982
- 1982-03-30 JP JP5166282A patent/JPS58167728A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5294271A (en) * | 1991-06-14 | 1994-03-15 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Heat treatment for manufacturing spring steel excellent in high-temperature relaxation resistance |
| CN109609750A (zh) * | 2019-01-17 | 2019-04-12 | 西南石油大学 | 一种制备高性能超导线材的零张力同步传动热处理系统 |
| CN109609750B (zh) * | 2019-01-17 | 2024-04-12 | 西南石油大学 | 一种制备高性能超导线材的零张力同步传动热处理系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6252011B2 (ja) | 1987-11-02 |
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