JPS58171479A - 抜頭原油の転化方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ボイラーが高圧スチーム発生用に相互に関して平行漬配
＠にある少くとも２個から成り、この高圧スチームが別
々の再生操作へ空気並びＫＣＯボイラー用Ｐ［空気を供
給するブロアーの駆動に使用さ幻る、特許請求の範囲第
１珀に記載の方法。

五　装填された油供給原料のサーマルビスブレーキング
が、油と不活性固体との懸濁体が少くとも５０フイ一ト
／秒（１５嘗／抄）の速度で通−するライザー接触帯謔
中で達成さね；かっ熱的に変成された高沸炭化水素供給
油の稀釈物質存在下に於けるゼオライト接触分解が、約
９５フイート／秒（２８，５肩／秒）から１８０フイ一
ト／秒（５４ｖｍ’／秒）までのＶ囲の速度に於てライ
ザー接触帯ｔｈ＃に於て達成さねそｔｌによってこのラ
イザー反応器中の炭化水素滞溜時間が２秒より小さく制
限され；かつゼオライト触媒が少くとも５０００ｐｐｍ
Ｎｉ桶量を含む； Ｉ￥ｉ軒請求の範囲が、１項に記載の方法。

４、高圧スチーム発生相＃Ｃ設備したＣＯＰ暁帯がＣＯ
＠暁生酸生成物ガスそれを大気へ放出する割に伊黄を除
去するために石灰石粒子の泳動床を備え１いる、特許請
求の範囲第１項に記載の方法。

５、不活性固体粒状物の再生が炉焼煙道ガス生成物中の
再生固体粒子の上向き流懸濁体が上Ｋｇなった固体粒子
＃浮流動床の中で達成さね、その際、この上向き流懸濁
体を分離して上記ＣＯリッチ煙道ガスが高圧スチーム発
生用間接熱９換帯を倫１えたスタレト０パイプによって
上記濃厚流動床の下方部分へ捕集される再生固体粒子か
ら回収しかつ再生固体粒子の冷却を行ない、そして約１
４００Ｆ（７６０℃）より低い昇温下の上記の捕集再生
固体粒子の別の部分をライザーサーマルビスブレーキン
グ帯へ通す、特許請求の範囲第１項に記載の方法。

＆　ナーｉルビスプレーキング帯が複数個の垂偵方向に
間隔を置いた油供給原料導入口を備え、上向き流動の高
速度懸濁体と接触させかつ使用する油供給原料導入口に
応じエライザ−中の炭化水累滞？！ｉ１１鯖間を０．５
秒、１．２秒および１５抄に保つように配！したライザ
ー接触帯であり：そしてサーマルビスブレーキングの蒸
気状生成物が不活性固体の分離に続きかつサーマルビス
ブレーキング操作の生成物回収部のメインカラム分溜工
程への鳩入前に急冷される；特許請求の範囲第１項に記
載の方法。

Ｚ　ゼオライトクラッキング触媒の再生が酸素含有再生
ガスと接触する濃厚流動触媒床から成る二段階再生操作
忙於て達成され、第二段階の生成物煙道ガスが触媒再生
館一段階のｎ厚泗齢床中を上向きに通過し、生一段ｖＰ
！ｆａ″Ｓ再生よりも高温で達成され、 いくらかのコークは再生第二Ｆ・シ″階のＰｋ　！＃上
忙イア留されＣＯリッチ煙道ガスが触＃再生第一段階か
ら回収され：そしてスタン）＃ノイズによって再生館一
段階から再生第二段階へ通されるり柊がスタンド９パイ
プ中のスチーム発生熱交換器によって冷却される、特許
請求の範囲第１玲にｉ；：蔀の方Ｕ−０８、熱交換器を
もつスタンドノイズが１一段階再生床からの流れのすべ
てではないとしても再生第二段階中の触媒床への主要流
を提供し、熱交換帯が存在しない第二のスタンド９／セ
イプが触媒の鵡唾二床中の温度１１１節を必要とすると
きに第−触媒宋から第二触媒床へ第二の触媒流を流すた
めに偏えられており； Ｐ暁により℃触媒を再生させるのに要する空気の約７５
％がＲ２−再生帯中の触妙床の下部へ供給され触匍を再
生するのに必要とする空気の約２５繁が第二再生帯中の
ＭがＪｖＫの下部へ供給さねる；特許請求の範囲第７項
に記載の方法。

９　麩的に変片された高沸点生成物のゼオライト触媒に
よるクラッキングがその炭化水素供給原料を約１８０フ
イート／秒（５４１ｍ／秒）の速度あ触媒とスチームと
の上昇流？温体の中に４人することによってＪＦｉ？さ
幻、このよう和して影成した懸濁体の上昇流速度がライ
ザー長さの上部％に於ヱライザー接触帯直径を増すこと
によって落とされる、特許請求の範囲第１項に記載の方
法。

１０、　１００１００ｐｐ＋Ｖをこ脅、る水準の金属不
純物と加熱分解時にかなりのコンラドソンカーボンを生
成する物質とを含む接頭原油を上質化する方法であって
； 上％】接頭原油をスチームと妊とんどまたは全く活性を
もたない流動性固体吸着剤物質との存在に於テ、サーマ
ルビスブレーキング帯中で２秒より慄時間に１００１０
０ｐｐ＋Ｖより少ない高沸点油生成物を生成するように
選んだ温度と高空間速度の条件下で転化させ、上記高沸
点油生成物を回収し、別々Ｋ、上記熱的操作のナフサ生
成物の回収と上記熱的転化操作の湿ガス生成物流の回収
とを行ない、上記熱的生成ナフサと上記の１００ｐｐｍ
　Ｎｉ　＋Ｖより少ない回収高沸点油生成物とをＮ１４
量沈着金属が約６００　ｐｐｍをこえた結晶性ゼオライ
ト含有クラッキング触媒とガソリンおよび低沸漬屍化水
素薔びにガソリンより沸点の高い液体燃料生成物を生成
するよう選んだ温度゛、空間速廖、および油分圧のクラ
ッキング条件の下で接触させて通し、上記のゼオライト
接触分解操作からの湿ガス汚をゼオライト接触分解操作
の生成物−収部のメインカラム塔頂液体流から別に回収
し、４５０Ｆ（２２１℃）から６５０Ｆ＜５５２℃）の
＠囲の沸点の上記ゼオライトクラッキング操作の生成物
流を燃料油混合に使用するためのより高沸点の生成物流
から回収し、各々の熱的転化操作およびゼオライト接触
分解操作から分離した湿ガス並びにゼオライトクラッキ
ング操作生成物から回収したメインカラム塔ｍ液をガス
濃縮系へ通してそこで０２マイナス−料ガスをＣ３−Ｃ
４炭化水素リンチの鰭れから分離し、′そして上記ガス
濃縮系からガソリン沸点−）囲の物質を回収する、こと
から成り立っている方法。

１ｔ　触媒再生のＣ０ＩＪツチ煙道ガス生成物から熱的
および接触的転化の炭化水素質沈着物を炉焼させること
によって臂黄酸化物を除去する方法であって：上記００
９ツチ煙道ガスを固体粒状物再生帯の外部の一つの帯締
に於【燃Ｉ１１させ、ｓＯ２を含む上記ＧＯリッチ煙道
ガスｆ）惨暁生故物を５Ｏｆｋそこから除くために通し
、熱ＣＯ燃焼生成物で以１ボイラー供水との間接的熱交
換によつ１メチームを発生させ、そし℃高圧スチームを
■溶焼の冷却生成物から別に回収する、方法。

発明の背景 ガソリン及び液体溶料がつくられる原油は炭化水素及び
他の化合物の広い範囲の混合物を含み、これらは分子量
が広く蜜っており従って広範囲の沸点をもっている。例
えば油の全容積の５０％から６０％またはそれ以上が６
５０Ｆ（３４３℃）をこえる温度の沸点の化合物から成
る原油が知られている。これらの中には、全容積の＃′
１１ｏ％から約３０％またはそれ以上が大気圧に於て１
ｏ２５Ｆ（５５２℃）以上の沸点をもちあるいは１０２
５Ｆ＜５５２℃）以下では少くとも沸とうしないような
分子量の大きい化合物から威り立っ膨油がある。

６５０Ｆ（５４５℃）をこえる沸点の原油のこれらの高
沸点成分はガソリン及びいくつかの高沸点液状炭化水素
−料の中和含むことが不適堝であるので、石油柁製工業
は高分子量高沸点化合物の分子を適鳩な範囲にわたる沸
点をもつ小分子へ分離及び（または）破壊する方法を開
発してきた。

この目的にもっとも広く用いられるクラッキング方法は
流動接触分解（Ｆ（Ｘ３　）として知られている。

Ｆ２Ｏ法はきわめ″′Ｃ，進歩した段階に達しており多
くの修正及び変形が開発されてきたが、それらを統一す
る要因はある制限された沸点範囲の級化水素供給原料が
９５０Ｆ（５１０℃）から１１００Ｆ（５９３℃）の温
度範囲にあるクラッキング条件下で供給原料中に懸濁し
たタラツキング触媒と接触し昇温下で分解せしめちれる
ことである。所望声の分子量と沸点低下を達成すると、
触媒を所望接触転化生成物から分離する。

天然状態に於ける原油はＦＣＣ法に全く厄介な影響をも
つ傾向のある各種の物質を含み、これらの厄介な物質の
一部だけが原油から経済的に除き得るのみである。これ
らの厄介な物質の中にはコーク前駆体（＋Ｘ１えばアス
ファルテン、多核芳香族など）、重金属（例えばニッケ
ル、）ζカリウム、鉄、鋼、など）、軽金属（倒置ばナ
トリウム、カリウム、など）、硫貴、ｌａ累、その他が
ある。こね、らのうちのいくつかの亀の、例えば軽金属
、は流動接触分解用原油の前処理の普通の方法の一部で
ある脱塩操作によつ工経済的に除去できる。コーク前駆
体、アスファルテンなどのような他の物質を１クラツキ
ンダ操作中にコークに分解する傾向力ｔあり、このコー
クは触媒上に沈着し炭化水素供給原料と触媒を損ない一
般的一はその能力また＆１活性度水ｓｖ低下させる。鬼
金Ｍはほとんど定素的虻供給原料から触媒表面へ移る。

もし触媒をよくあるよ５に追加供給原料を処理するため
に再々繰返し使用する場合には供給原料中の重金属は触
媒の組岬を萱えそして／または供給原料に対するその効
果の性質を不都合に変える点まで触媒上に蓄積する。例
えば、ノＺナジクムは普通に使用されるＦＣＣ触媒のい
くつかの部分と融剤を形成する傾向があり、触媒粒子の
部分の一点を十分に低下させてそれらが半熔融し始め有
効でないクラッキング触媒となる。

バナジウム及び他の重金属゛、製にニッケル、の蓄積も
触媒を「被毒」する。それらは各種の度合に於て過度の
脱水素及び芳香族締金を促進する傾向があり、ｐｇ及び
ガスの過度の生成をもたらしその結果液体燃料収率な損
なう。ニッケル及び（または）類似埜勤を示す他の金属
を特に多く含む原油、原油溜升、または他の油のような
油は比較的大量のコーク前駆体を含むが、ここで炭素−
金施質油とよび、石油精製業者への一つの喘別な挑戦を
意味する。

炭素−重金原油をガソリン及び他の液体燃料に転化する
際の一つの禦鮪り興味が存在している。

例えば、１９５０年代に於て、広汎な竣素−金属負油は
フードレシド（Ｈｏｕｌｒｅｓｓｉｄ）法に於てガフ１
１ン及び他の製品へうまく転化され得ることが一部され
た。７−ドレシｒ法は流動床中の供給原料及びＩ！！品
中の岐濁触媒粒子ではなく密に沈積した靜置宋中の「粒
状寸法」（慣用のＦＯＧ触媒粒子径よりはるかに大きい
）の触媒粒子を使用した、この方決の生産性は軽質ガス
オイルに関する流動接触分解と比べて低い。しかし、フ
ードレシド法はいくつかの利点を機供した。供給原料中
の重金属で以１従来出会った悪効果は７−ト９レジｒ法
に於てはＦＯＧ法に於て考え得るほど大きな障害ではな
いと思われた。触媒粒子の外部表面の上または近傍に蓄
積した重金属は明らかに一つの磨耗工程によっである程
度まで除去することができ、この磨耗工程は金属汚染さ
れた触媒の外層を選択的に除去するものである。触媒は
きわめて安いがしかしまた比較的不活性で、今日的標準
によつＣはきわめて不適切であった。ｍ動接触分解に於
ける触媒上の重金属汚染の最大許客限度は異時は約２０
０ｐｐｍであると考えられていたが、フードレシト９法
は触媒のニッケルとバナジウムの含量合計が８７０ｐｐ
ｍ　Ｋ達したときでも一足に作業し続けた。その上、通
常の機械的減耗（例えば、磨耗及びオフガスに伴なう不
注童な排出）及び金属水準をＷ！Ａ節するために使用す
る磨耗によって抜取られる程度り外には、工程からの触
梯抜取りを行うことなしに、選択率の所望水準が＃持さ
れることが見出された。

今日では微粒子へのこの種の磨耗は高倫な環境問題を提
供し、従って工程実施Ｋかなり困難増加が含まれるとと
になる。

７−ト０レシツド法は明らかに触Ｓ性針に対する金属汚
染物及びコーク形成の影響を処理する上での一つの段階
的ｍＪ＆を表わしたが、その生産性は限度があった。か
くして、フードレシット０法が最初に商業的に導入され
て以来経ｊ齢した２５年の間、鴫業は抜頭原油などに対
して経済的に成功の操作を可能とする、ＦＣＣ法の適当
な１正または堂史を求め″′Ｃ根気強い研究を紗け１き
た。この間、多くの提案がなされ、いくつかはある程度
まで商業的に使用されてきた。

いくつかの提案は重質油供給原料を処理してクラツキン
ダ前に金属をそわから、例えばハイドロトリーティング
、溶剤抽出及びフリーデルクラフト触媒との複合化、ｋ
よって除去するが、しかし、これらの技ｒ′ｒは経済的
に妥当でないと判断されてきた。もう一つの提案は「ダ
ーティ油」装置及び「クリー油」装置なもつ組合せタラ
ッキンダ法を採用する。さらにもう一つの提案は残油を
ガスオイルと混合し、工程中で使用するライザー型りラ
ッキング装りの底に於ける平衡フラッシュ黒部温度に関
して混合物中の残油な調節する。さらにもう一つの提案
は併給原料油をクラツキンダ装曾中に導入する前におだ
やかな予備的のハイｒロクラッキングまたはハイドロト
リーティングの操作ｋかける。抜Ｍ原油のような炭素−
金属質油な熱いタコナイトイレットと接触させ℃ガソリ
ンを生成させることも提唱された。これは特許文献及び
技術的報告書に現われた多くの提案の中の一つの小さい
例である。

多大の努力がなされこれらの提案の各々カ関連する困難
のいくつかを克服しているという事実があるけれども、
慣用的Ｆｃｃの実際は今日では、技術的可能性に関し経
済的かつきわめて実際的である炭素−金属質油クラッキ
ング技術の不足に対する無言の証言を示している。ある
原油はコー）前駆体または金属あるいは両者を比較的含
まず、原油の厄介な成分は大部分は最高沸点部分中Ｋ（
１４中されている。従って、最高沸点部分から潜在的に
得られる液体溶料収率を物性圧することによってコーク
前駆体及び重金属を大いに避けることが可能であった。

さらに具体的忙は、慣用的Ｆｃｃの実際はガスオイル供
給原料の一部とし１約６５０Ｆ（６４３℃）から約１０
００７（５３８℃）の沸点をもつ原油部分を使用したが
、このような溜升は重金属不純物を比較的含まない。こ
のような供給原料は、「真空ガス油Ｊ　（ＶＧＯ）とし
て知られていて、一般的には大気圧で約６５０Ｆ（３４
３℃）以下の沸点溜升を溜去し次いでより重質の部分か
らのその後の真空黒部によって６５０ＦＣ５４５℃）と
約９００Ｆ（４８２℃）から１０２５７’（５５２℃）
の間のカット溜升を分離するととによって、原油からつ
くられる。

真空ガスオイルと組合わせた常圧黒部ガスオイルは慣用
のＦＣＣ工穆用供給原料として使用される。

原油のより重質の溜升は通常は各種の他の目的に使用さ
れ、例えば、アスファルト、残油燃料油、≠６Ｐ料油、
または船舶畑料庫Ｃ燃料油、の灸造であり、これらは原
油のこの部分の潜在的価値の大きな無駄を意味し、特に
石炭及び頁岩油から一般には類似の物質を製造する試み
に於て堝業が費そうとし１いる多大の努力と費用の観点
に於てもその通りである。

本発明は実質的量のコーク前駆体、重金属、及び他の厄
介な成分をともに含む原油のガスオイルとｉ質溜升を、
単独かまたは軽質油と一緒に分解して、それによって与
えられた原油からガソリン及び他の望ましい液体燃料の
総体的収率を増すことを目的とし工いる。本発明の方法
は高沸点炭素−金属質油を経済的かつ技術的に妥当なや
り方で処理する間トを扱う際に独得ｒ有利であると信じ
ちれる。

一般的には、油のコーク前駆体含有物のコーク形成傾向
はその油の試料を加熱分解したＩＫのこる炭素の重罫″
％を測定することによって確かめることがで茜る。工業
ではこの値を、ある与えＩ−１ゎだ油が接触分解装、ｌ
ｊ　Ｋ於て供給ｐ料として用いられるときに非触媒的コ
ークを形成する傾向の程度の一つの尺度として、受は入
れている。二つの確立された試岐が認められており、コ
ンラドリンカ−ボン試験とラムスボトムカーボン試１と
であり、稜者はＡＳＴＭ　［１１＋　Ｎｏ、　Ｄ　５２
４−７６に記載されている。慣用的ＦＣＣｔ：★際に於
ては、約０．１から約ｔｏの程度のラムスボトムカーボ
ン値は許容できる供給原料の指梓として見做さ幻る＠本
ゲ明はより高いラムスボトムカーボン値をもち従って１
１４の供給ル料よりシＬ儒的に大きいコークγ成潜在輯
を示す炭化水素供給原料ｆ）使用に関するものである。

各種の重金属は触洋被毒能は等しくないので、与えられ
た被毒金属または金属類を含む油の被毒能を当量被毒能
をもつと評Ｓされる単一金属の量ＫＭして表現すること
が便利である。このようＫ。

一つの沖の重金属含有量は次式（Ｗ、Ｌ、ネルソンｎｏ
ｉｌ　ａｎｄ　Ｇａｓ　Ｊｏｕｒｎａｌ　　１９６１年
１０月２３日、１４３頁の式にならった）Ｋよって表現
することができ、その式に於て、存在する各金属含有量
は供給原料の重量を基準とし工、この種の金属の、金稿
としての、重量基準ｐｐｍで表現される。

慣用的ＦＣＣの実際によれば、ＦＣＣ処理用供給原料の
重金属含有量は比較的低水準、例えば約α２５ｐｐｍニ
ッケル域量以下に調節される。本発明はこの値を実質的
にこえる金属を含む供給原料の処理に関するものであり
、それはそれゆえ触媒上に蓄積しかつそれを被毒させる
著しく大きい潜在性をもつものである。

上記の式はまた、式中に用いられる金属の量が供給原料
の重量ではなく触媒の１１（水分抜きの基準）を基準と
すること以外は、分解触媒上の重金属ｖＰ稍の一つの尺
度として用いることができる。

慣用的ＦＣＣの実際に於ては、その場合には触媒の循環
保有内容物は新触媒及び廃触媒の少量の添加及び＃１敗
を周朗的または連続的に行ないながら新供給原料の処理
を繰返し繰返し使用するのであるが、触媒の金属含有量
は例えば約２００から約６００　ｐｐｍの解囲のニッケ
ル！！！Ｉｔである一つの水準ＫＨ２持される、不発明
の方法はす質的により多い金属含有量をもつ触媒の使用
に関するものであり、この触媒はそれゆえ脱水素、芳香
族縮合、ガス生成あるいはコーク形成を促進する普通の
傾向をはるかに大きくもつものでと）る。それ故、この
ような高金属ｌＩ！積は普瀘はＦＣＣ工稈に於ては全く
望ましくないと考えられる。

発明の総括 本発明は残油および／またはＷ圧および／または真空黒
部の塔底物として回収されかつ実質的量めコーク前駆体
および重金属不純物、＊＊化合物および嗜素化舎物を含
有する残留物として知られるｙ油の高沸部分の転化に関
するものである。原油中に見出されるナトリウムはまた
分解用触媒ｉ脱活性化する際の厄介な化合物である、こ
のように１本発明の組合せ方法は、接頭原油の望ましく
ない成分をそれと関連する高沸点炭化水素成分をより望
ましいガス状および液体燃料製品へ転化させるやり方で
、処理および／または取扱うよう罠設對した独得順序の
操作法である。

本発明の新規の工程組合せに寄与する独得な段階の紹合
せはトップトクルード、残油、接頭原油およびレジＹＫ
於て見出さ４るよ５な炭素−金属質供給原料・成分から
成る高とし点原油供給原料の転化および転化生成物回収
に対する生産性の高い一つの試みを意味している。石油
原油および％にその６５０Ｆ（６４５℃）以上の部分は
あとの処理を行わない場合には少くとも重量で５　ｐｐ
ｍ　ｆ）Ｎ　ｉ肖責の重金属含量と重量で少くとも約１
％の加熱分解炭素残渣とをもつことが特徴である。

本発明の組合せ操作法で処理し得るい（つかの炭化水素
供給原料は次の第１表に於て特定的ＫＷＰ認される。

ｖ１図は金属不純物と比較的高いコンラドソン炭素を生
成する物質とを含むレジト０．残油、および接頭原油と
して知られる原油高沸点部分を品質向上させる処理工程
の複合化組合せのプロッロックロー配置である。さらに
具体的にいえば、第１ＨＫよって一般的に表現される処
理工程の組合せは、比較的不活性の固体吸着剤物質によ
る金属−炭素除去接触工程と、そ引に続く、ガソリンお
よび低沸―化水素並びにさらに液体燃料および気体燃料
へ転化させるのにより適している品質の向上した高沸液
体生成物、を生成するよう設計および操作するより激烈
な接触的転化操作とから成り立っている。もし希望する
場合には金属汚染物を実質上完全に含まない一屑高い活
性度の流動接触分解触容を一つのざらに別のクラッキン
グ帯域に於て使用してこの上質化高沸液状生成物を転化
させてよい。第１図の複合化した組合せ操作は一つのエ
ネルギーノｚランスをとったエネルギー効率操作であり
、これは第■図に示す流動固体Ｐ暁帯の一つの組合せを
用いてＧｏ　Ｑッチの再生煙道ガスから高圧の工程スチ
ームを発生させかっ蝦暁石級石（ｆｆ（ｔＪルシウム）
と反応させて硫酸カルシウムを生成させることによる備
黄酸化物の回収を行なわせるものである。この発生高圧
スチームの配置゛は一つのスチーム分配・回収系に於て
利用されて、これはここでのべる処理工稈組合せの熱効
率に有効に寄与するものである。この別の固体接触１１
１の共通の気体炭化水素生故物のｆＩｉ８・回収量域は
、第璽図によって表現され、この組合せ掃作の作業効率
に実質？！：Ｊに寄与する。

第■図は、ここで固定される通りの接頭原油含有供給原
料の固体吸着剤物質との初期接触を行なわせて金属不純
物の除去および供給原料中の高沸の炭素形成物質の熱的
劣化を行なわせるための、流動性態不活性固体に依存す
る一つのサーマルビスブレーカ−２１−て−面では考え
られる金へ除去系装＠　（ＭＲ８）と定義される一つの
装邑配列である。

９００Ｆ（４８２℃）から１０５０Ｆ（５６６℃）の範
曲内の温度に於１実施する流ｖ１固体サーマルビスブレ
ーキング系（ＭＲｓ）Ｋ於ては、一つのライサー接触帯
謔を採用するのが望ましく、この帯域は、炭化水素供給
原料ｇ省時間を約５秒以下、より普通には約３秒以下Ｋ
Ｍｉ持し、そしてナフサ物質を生成ししかも還元金属と
コンラドソンカーボン生戒膚分の熱的ビスブレーキング
を受けた一つの蒸気生成物と第１図に示す下ηｉの接触
分解触媒再生系中のゼオライト接触分解により適するよ
うになった一つの供給原料とを与えるよう、サーマルク
ラツキンダを制限する空間速度を雑持する、ことを可能
とさせるものである。第１図のＭＲＳメインインムｍｊ
ｄＫ於ける分離に続いて、ニッケルおよびバナジウムの
合引が約１００ｐ１００ｐｐ＋Ｖ）より小さい脱金属さ
れた供給物質から成る急冷蒸気質生成物は第１図に関し
℃以下により十分に論議する通り、旧回収サーマルナフ
サおよびＲＣＯメインインム分溜塔塔頂ドラムから回収
する水と一緒Ｋ　Ｒｃｅライザー反応器へ供給原料とし
て装置Ｉされる。

上記ＶＣ簿単に概説した本発明の複合化操作は以下に特
定的に論する新規の操作上のいくつかの寄与を合体した
ものであって、これらの寄与は互に相乗的に寄与して悩
みの多い炭化水素原料を経済的に満足できる姿でより望
ましいガス状生成物および液状生成物へ効果的に処理す
るための、諸工穆の一つの新規組合せを形成するもので
ある。本発明の組合せ操作によって処理し得るこのａｍ
な原料は常圧および真空黒部の部分を包括し、例１えば
トツゾトクルーＹ、残油、レジド、接頭原油、および石
炭、油、頁岩、タールサンドおよびこわらの組合せから
得られるその他の重負炭化水単物質である。一般的にい
えば、これらの油供給原料は約６００Ｆ（３１６℃）、
６５０Ｆ（３４３℃）あるいは７００Ｆ（！＋７１℃）
、をこえて全部が沸とうし、約１０００Ｆ（５３８℃）
または１０２５Ｆ（５５２℃）をこえる温度に於て蒸発
しない高分子量炭化水素成分を含む。このように供給源
と汚染水準に応じてＭＲ８装置への装填物の初期沸やは
７００Ｆ１７１℃）から１０００Ｆ（５３８℃）ノ範囲
内にあってよい。

ル油の重質端および他のこの種の原料物質中に見出され
る金属不純物およびコンラドノンカーボンの影響は文献
に於て広く論じられている。

”’Ｂｕｒｓｔ　ｏｆ　Ａｄｖａｎｃｅ　Ｅｎｈａｎｃ
ｅｓ　Ｃａｔ　Ｃｒａｃｋｉｎｇ″と提するり、Ｆ、）
ｏし＞ＫよるＯｌｌ　ａｎｄ　Ｇａ５Ｊｏｕｒｎａｌの
Ａｎｎｕａｌ　Ｒｅｆｉｎｉｎｇ　Ｒ＠ｐｏｒｔｓ　（
１９８１年３月５０日）Ｋ＊”Ｃ刊行きれている最近の
論文はこの開−な最も新しく扱ったものであり本明細書
に於て参照組み入れ℃いる。本発明は石油原油の塔底物
または高沸部分から所望製品の収率を増加させるとと忙
関するものである。本発明はまたガソリン、ジーイル煙
料、および現代社会で必要とする有用製品へ容易に転化
し得るガス状親品のような価値の高い石油製品をより経
済的に製造するために使用で剖る一つの方法に関するも
のである。さらに重要なのは、本発明の組合せ操作は、
より望ましい価イ１の高い燃料の製造に於て望ましくな
い高沸点原油成分および金属不純物を選択的に除去しか
つ利用するための、熱的に魅力のあるエネルギー効率の
良い方法である。本発明は原油の「ポトムオプザバレル
」の有用製品への品質向上に％に集中している。

好ましいｐ０体化ＫＷＡする論議 例としてここで第１図を参照すると、本発明の組合せ方
法の単純化したブロックフ四−配置を示している。第１
図の配ｔに於て接頭原油、約６５０ＦＣ５４３℃）以上
の沸点でボルフイサン、アスファルテン、および多環化
合物のような抜＠原油成分を含む残油供給原料、のよう
な高沸点炭化水嵩供給原料が導管２によりＭＲ８金属除
去熱的接触系４の中に装填され、そこでこの供給原料は
あるとしてもほんのわずかしかクラッキング活性をもた
ない固体吸着剤粒状物質と、金属不純物をより許容し得
る低水準へ熱的にビスブレークしかつ減少させるととも
＃ＩＣ供給運料０コンラドソンカーボン値を減らす条件
の下で接触する。。第■および■図に関してさらに詳細
に論じているこの固体＠着剤粒状物との熱的接触操作中
に、湿ガス生成物が形成され導管６によって回収され、
Ｃ５＋ナフサ生成物は導管８によって仲ｊ収され、４３
０Ｆ（２２１℃）＋生成物質は導管１０によっ′″ＣＣ
回収る。導管８中の０５＋生成物質および導管１ｏ中の
４１Ｆ（２２１℃）十生成物質はｍＶ図および第■図に
関してあとで十分に論するＲＯＯ（接頭原油クラッキン
ダ）装置Ｆ１２へ装填する。ＭＲ８熱的転化操作から得
られる脱金属化供給原料物質の接触分解転化の間に、潜
ガス生成物流が形成され導管１４によって回収され、メ
インカラム塔頂液体は導管１６によって回収され、４５
０Ｆ（２２１℃）から６５０Ｆ（３５２℃）の生宏物部
分は導管１８によって回収され、６３０Ｆ（３３２℃）
十の未転化物質流は導管２０によって回収される。導管
１日及び２０によって回収されるＲＯＯ転化生成物は図
示していない燃料油混合操作に於て使用してよい。一方
、６３０ＦＣ５５２℃）十生成物は別のｙｃａｓ賃＜図
示せず）Ｋ於てかあるいはＲＣｊＯ装［１２への循環の
いずれかで接触外ＭＫよってさらに転化してよい。導管
１８中の４３０Ｆ（２２１℃）−６５０Ｆ（５５２℃）
生成物もまたクラッキング、水素添加、および目的に適
した他の工程によって燃料要請を満たすよう、希望の通
りＫさら＃Ｃ精製してよい。導管１６中のＲＣＯメイン
カラム塔頂液体はあとでのべるガス濃縮装置２２へ通さ
れる。また導管６および１４中の湿ガスも導管６によっ
て混合さ４て装＠２２へ通される。

ガス淋縮＠−の操作についての詳細論議は第冒図忙関し
てあとでのべる。ガス濃縮装置の操作は導管２４によっ
て取り出される溶料ガス流を提供し、この・物質は次Ｋ
　ＭＩＣＡ　１１収器２６へ通されてその伊導管２８に
よって回収される。Ｃ５＃化水素から約４００Ｆ（２０
４℃）または４３０Ｆ（２２１℃）の範囲の沸点のガソ
リン生ｌ物は装置２２から導管３０によって回収され、
ガソリン処理装置Ｆ３２へ通され、その後導管３４によ
って回収される。

ガソリン処理装置３２に於℃は苛性洗鹸および電気集塵
器によってガフ１１ンを処理してこの１業に於て既知の
方法で望ましくない不純物を除去する。

０．１０．生成物溜升は導管３６によって装＃２２から
回収さｔＬｃ３ｚ勺、処理装置３８へ通される。装ｆＲ
５８に於て、Ｃ３／Ｃ４溜分は（ｉｌＩＦ黄不純物を除
くために処理され、次に苛性洗滌される。

処理装置６８の生成物は導管４０によってジオレフィン
の水素添加をＩ！！ｆに達成するよう設計した水素添加
装［４２へ通し、その後導管４４によって回収される。

例として第■図をここで参照すると、残油または接頭原
油を含む供給原料を固体吸着薊物質と熱的接触を行なわ
せて金属除去を達成しかつ供給油のコン５ｙソンカーボ
ンヰ成成分委減らすための装置の一つの配置が示されて
いる。第■図の接触系はサーマルビスブレーキングによ
るＭＢ２系（金属除去系）と呼び、金属本紳物な含む″
ｉ質残油供給Ｍ料をほとんどあるいは全く接触分解活性
をもたないカオリン固体粒状物のような同体吸着剤粒状
物と、９００１１ｉ’（４８２℃）から１０５０７ｃ５
６６℃）の範囲の温度に於て％速度の熱的クラッキング
をおこさせずに実質的金属除去を達成してサーマルナフ
ナ沸点範囲生成物を製造するために選んだ空間速度と炭
化水素供給原料分圧のもとで、選択的に熱的に接触させ
るためのライザー接触帯謔から成り立っている。第■図
の特定的配ｔＫ於ては、噴霧水を導管１によって導管５
によってライザー５へかつその底部の上方へ導入される
ｔｓｖｓｙ油含有供給原料へ添加する。導管７中および
／または第７図ＫＰＡしてあとで論するメインカラム塔
］１！ｒラムから得られる導管９中の水と混合したスチ
ームを、１３００Ｆ（７０４℃）から１５００７（８１
５℃）の範囲の温度の循環熱固体粒子とライザー底部に
於て、再生から得られる。この熱１体ｆ′）温度を調節
するよう選んだ量及び条件下でかつライザーへの装填の
ために特に選んだ油供給原料と接触する前に、混合する
。希望する場合にはＲＣＣまたはＭＲ８装雪装置いは他
のリフトガス（例えば、軽質炭化水素）から循環される
「湿ガス」はライザー反応器５中を粒状物を運ぶのに使
用できる。同体と混合する稀釈剤の特別な組合せは、ラ
イザー中の分散された炭化水素供給原料物質と選ばれた
温度および圧力条件のもとで接触する前Ｋ　ｆＡｊ体へ
垂直方向速度を確Ｘさせる。固体吸着剤粒状物と釣１０
２５Ｆ（５５２℃）以下の温度のスチーム稀釈剤の存在
下での低分圧ｒ）ｔｓ化供給油料との＠陶体が５秒以下
好ましくはα５から４秒以内の炭化水素滞溜時間を樽供
する速度でライザー５から回収される。

ライザー５には複数個の重重方向に間隔な雷いた供給原
料導入手段が備えられてい１炭化水素滞溜時間の上記変
更を達成させる。ライザー５中を通過するこの懸濁体は
ライザーの頂部または開放端から排出されそして分離さ
れて、サー！ルビスプレーキングの蒸気状炭化水素およ
びガス状稀釈物質とがライザー接触帯鍼の練ぼ上方開放
端Ｋｆｌ’いた複数個の平行配置のすイクｐン装置１１
および１３の中を流されるようになる。ナイフ四ン分離
器によって随伴固体から分離された炭化水素蒸気は売気
室１５の中和捕集されその後導管１７によって約９７０
Ｆ（５２１℃）の温度でとり出される。導管１７中の蒸
気状物質は一つの特定的具体。

化に於ては、あとで十分に論する第■図のＭＲ８（金属
除去系）の導管１７中でメインカラム塔底生成物の一部
と混合するととによってその露点より十分低い温度へ急
冷される。蓄積金属沈着物と熱劣化の炭素質物質を含む
この特定的具体化に於けるカオリン粒状物から成り立つ
固体粒状物質はストリッピング用ガスが導管２５によっ
て少くとも約４００Ｆ（２０４℃）の温度で装填される
ストリッピング帯域２６から成る容器２１の底部の中忙
捕集される。１０５０Ｆ（５６６℃）に及ぶより高いス
トリッピング温度も意図されている。

ストリッピングを受けた固体吸着剤粒状物質は流量調節
パルプを備えたスタンドノセイプ２７によって再生帯域
２９の底部の中の粒状物の流動床へ通される。再生ガス
または酸素変性ガスまたは空気のよさな一暁支持ガスを
再生帯の底部へ導管３１によって複数個の放射状のガス
分配管５５を支持する充気分配室３６へ供給する。沈着
炭素質物質の溶焼による吸着剤粒状物の再生は約１０５
０Ｆ（５６６℃）までの温度で好ましくは酸素分の少な
いあるいは限定酸素含有のガスで開側された雰囲気で達
成されて一酸化炭素（Ｇｏ）リッチの再生煙道ガスの形
成を促進する。燃焼生成物ガスおよび触媒は粒状物の流
動床の上部水準６７から狭くなった通路３９を通って煙
道ガス中の粒状物の懸濁体として再生容器の上方ひろが
り部分へ通り、そこで妨害沈降とサイクロン分離との組
合せによって固体粒状物と生成物煙道ガスとの間の分離
がなされる。分離された粒状物は狭くなった通路３９０
周りの環状帯の中で物質の流動床４１として捕集される
。固体と分離’３ｈた煙道ガスは通路３９の開放上端の
周りに随伴微粒除去のために雪いた複数個のナイタロン
４３の中を通過する。ＣＯリッチの煙道ガスは次に導管
４７による取り出しのために充気醸４５へ通る。導管４
７中の煙道ガスのその後の処理および利用は第１図に関
し％以下により詳細に論する。１０００Ｆ（５５８℃）
から１５００Ｆ（８１５℃）の範囲内の昇温温度の再生
固体吸着剤粒状物はメタンｒノイプ４９によって本明細
に於て提唱される用途のためにライザー５の底部へ通さ
れる。この再生熱吸着剤の一部は導管５１によって熱交
換器５３へ通すためにとり出され、ソと”Ｑ４５０　ｙ
ｌ”＞　１”　（３１５ｋｌｌ／Ｊ）ｆｌｘｆ−Ａが導
管５５によって導入される装填ボイラー給水および導管
５７による回収スチームとの間接的熱交換によって特に
発生される。このようにして部分冷却された固体粒状物
は導管５９により粒状物流動宋の底部へ再生帯２９の底
部の中に通すためＫとり出し再生されつつある金属汚染
粒状物ｆ１６度調節を行なう。

第■図は具体的には各種有用溜升回収のための旧装着の
生成物回収量線と燃焼操作の総括的効率に寄与する熱交
換状態に関するものである。第１図の配置に於て、導管
１７によって回収される脱金属化蒸気は売気室１５から
回収の実質的Ｗｉ發の急冷液の添７ＩｊＩＫ続いて、塔
底温度を約５９０Ｆ（６１℃）匂温度を約２８５Ｆ（１
４１℃）Ｋ保った生成物分溜塔またはメインカラム６１
へ装填される。

ガス状物質は約２８５Ｆ（１４１℃）の温度でカラムか
ら導管６５によりとり出して空気冷却器６５、冷却器６
７そし℃続い″ＣＰラム６９へ通し、そこでガス状流を
導管７１ｍよって回収するために十分に低い温度で分離
を行ない、圧縮器７６へ、次いで導管７５によつ℃第１
図のガス濃縮系へ通す。

ナフサ溜升はドラム６９から導管７７によって同収され
、その一部は導管７９Ｆｃよってライザー反応器５へ循
環するために回収し−残りの部分はカラム６１への環流
として導管８０によってＭＲＳメインカラム６１の上部
へ循環される。酸性水流はＰラム６９から導管８６′に
よって回収し、その一部は図示しいいない酸性水スリッ
パ−へ通され、井りの部分は導管９によって導入される
急冷液としてＭＲＳライザー反応器へ循環される。ナフ
サ沸点以上の中間沸点範囲生成物溜升は導管８５によつ
工とり出され、その一部はカラムへポンプ循環溝ｑ！７
！８７で循環され、他の部分は複数個の熱交換器８９を
通過して低圧１５０　ｐｓｉｇ（ＩＱ、５ｋｌｌゲーｓ
））のスチームを発生させその後導管９１によってメイ
ンカラムへ戻される。導管８５によってとり出される物
質の別の部分は導管８３により曵熱交換器９５へ１通さ
れて、第Ｖ図に関して後述するＲＣＯ装暖への脱金属化
装填物の一部として使用するために受けとられる。一方
、導管９７中の物質の全部または一部は導管９９によっ
て熱交換器１０１および空気冷却器１０６へ通し、その
後、その後の処理あるいは所望用途にあとで利用する脱
金属化液状生成物として貯槽へ送っ１よい。

導管１０５によって約５９０Ｆ（３１０℃）の温度ｒ於
てカラム６１からとり出さねる塔底溜升け、一部は高圧
スチーム発生熱交換器１０７を通し一部は原油供給原料
熱交換器１０９を通し１平行流配輩として通過させ、そ
の後１５０ｐｇｉｇ（１０，５睦ゲージ）のスチームを
間接的に発生させるために備えた熱交換器１１１を通過
させるために一つの単一温度還元流として再び合流すせ
る。このよう和して冷却さ・れた塔底溜升の一部は導管
１１３によってメインカラム６１へ直接に通される。こ
の物質の一部は導管１９によってと記の通りＭＲ８蒸気
の急冷液として使用するために向けさせる。交換器１１
１からとり出される冷却物質のさらにもう一つの部分は
導管１１５によってスラリー沈降ドラム１１７へ通され
今、。スラリー沈降ドラム１１７に於ては分離が行われ
導管１１９（よつ１脱金属化物質の、取出しを可能とし
、この物質はざらに熱交換器１２１によって冷却され、
その抜熱交換器９５へ供給される導管９３中の物質と混
合される。熱交換器１２１は１５０ｐｇｉｇ　（１α５
）１ゲージ）のスチームを生成することが期待され、熱
交換器９５は４５０ポンドの１ｔ５ｋｔ／ノ）スチーム
を生成させるためのボイラー給水子熱を提供する。ＭＲ
８供給原料（接頭原油含有供給原料）を供給ドラム１２
６へ導管１２５によって供給するよう設備され、このド
ラムから底部分が導管１２７によってとり出され、この
装填物の低沸部分は一つの特定具体化に於ては導管１２
９により工分離されとり出され、この物質はメインカラ
ム６１の下部でしかも導管１７中のＭＲ８急冷生成物物
質の上方へ導入される。ドラム１２３から導管１２７に
よって回収される高沸炭化水素装填物は上述したよう脱
金属化のために胚ライザー反応器へ直接に通されるか、
あるいは少くとも一部はスラリー沈降器１１７へ向けら
れてその底から導管１３１によってとり出され、その後
日ライザー反応器への供給原料としてスラリー沈降器１
１７から回収される固体粒状物とともに装填される。

ここで第Ｖ図を参照すると、旧態的脱金属装置から得ら
れる脱金属化供給原料物質を処理することが期待される
、ＲＯＯライザー反応器−再生器系から成る連結導管を
備えた容器類の一つの配置が示されている。上述のよ”
）ｖｃ、ＲＧＯライザー反応器へ供給されたニッケル＋
ノミナジウム（Ｎ１＋Ｖ　）を基準とするＲＣＣ供給原
料中の侵留金属はＭＲ８固体接触装置によってかなり減
少せしめられ、４常は約１００ｐ１００ｐｐ＋Ｖ）より
少ない。ＲＣＯ系の操作は多くの点に於″ｃ　（ＲＣＯ
）流動接触分解系と類似であるがシしかし、本明細書に
於て与えられるように一部脱金属及び脱コークした熱的
転化高沸点残油あるいは接頭原油を処理するために触媒
再生および触媒使用に関し１より厳密かつ選択的に制御
される。ＲＧＧ装置の操作は熱バランスおよび供給原料
転化選択率［１１して厳密なものである。

なぜならば、比較的実質的な量の炭素質沈着物は装填さ
れる供給原料と循環触媒上の蓄積された金属沈着物に応
じて触媒上に発生し、装填した供給原料の過剰クラッキ
ングが潜在的に顕著であり、従って操作の、２ランスが
比較的制約された操作条件から効果的かり好演的操作以
下に変動してゆくときｆは生成物選択率は望ましくない
方向へ愛動してゆく。このように、触媒によってＲｃｃ
ライザークラッキング帯へ伝避すれる熱ｔｉ制限ししか
も再生触媒上の残留コークを所望低水準へ減らすように
、ＲＣＣ系の二段階再生操作を制約することが望ましい
。この触媒再生操作は発生高圧スチームの工程を有利に
するためあとで使用する００１７ツチ煙道ガスの発生、
並びに制限した温度と残留コークをもつ活性ゼオライト
含有触媒の集団の提供、という点に於て独得のものと考
えられる。しかしさらに重要なのは、本明細１ｉＫ於て
確認したような一部脱金属および脱コークされた熱処理
重質原油を、ガソリンと例えばアルキレーション、イン
メリゼーション、ポリメリゼーションあるいはそれらの
組合せによりガゾ□リン沸点範囲生成物を包括する有用
炉料生成物へ容易に転化し得るガス状物質とから成り立
つ所望液体−料生成物物質の収量を％に増加させる条件
の下で処理することな可能とする、炭化水素転化ライザ
ー反応器に於て利用する操作条件の確認である。　ＭＢ
２およびＲｃｃ系の炭化水素転化ライザー操作けここ（
示ｇｈるように比較的高速の操作である。Ｒｃｃ系に於
ては、転化生成物＃′発の温度は、ここに述べたＭＲ８
処理の脱金属供給原料を約４００Ｆ（２０４℃）の温度
でライザーへ供給するとき、９５０Ｆ（５１０ｔ）から
釣１２００Ｆ（６４９℃）の範囲に制限され、より具体
的には約１１００Ｆ（５９３℃）をこえないよう制＠さ
幻、る。水の注入およびスチーム分散を使用することは
、温度調節、供給原料油霧化分散に対し１実質的に期待
されることであり、そして、触媒粒子および炭化水素供
給原料の高速度懸濁体を、ライザー中での触媒粒子と接
触する炭化水素のライザークラッキング反応時間枠が約
４秒以下でより普通には釣６秒以下として達成するとい
５点に於ても、期待し得ることである。このように、供
給原料油と触媒粒子との迅速分散状接触とライザー反応
器転化帯から排出の寅質的Ｗ稜の触媒からの炭化水素蒸
気の分離とを達成することが重要である。上記で同定し
た選択的操作を達成するためには、ライザー反応器は熱
触媒粒子と流動しているガス状物質および装填する部分
脱金属高沸点供給原料物質とのライザー反応器領竣の下
部の狭（なった直径部分での高速度（約５０フイート／
秒）（釣１５糟／秒）溶合を達成しかつこの懸濁体の速
度をライザー排出上部端近くで約８０から９０フイ一ト
／秒（２４かへ２７ＭＩ／秒）の排出速度へ落すように
股引される。ＦＦ！濁体連体速度合せおよび変更は特に
ライザー直径をその上部遭移領謔に於て次第に増すこと
によって達成される。

特に好ましい一つの配置に於ては、はじめに形成された
懸濁体は１１４５−６０フイ一ト／秒（１！ｔ、５−１
８８／秒）の速度にあり、ライザー反応器開放上部端か
ら排出される懸濁体の速度はひろがった還移部分を通過
後に於て約８６フイート／秒（２５，８ｍ／秒）であり
、排出温度は一つの特定具体化に於て約１０２５Ｆ（５
５２℃）以下でただし約９７５Ｆ（５２４℃）以上に保
たれる。第Ｖ図はＭＲ３装置から得られる脱金属供給原
料、胚ナフサ、およびメイシカラム塔頂ト０ラムから得
られる水の混合物をライザー５０の一部または上部へ導
入することを示している。スチームはライザー底部へそ
し又脱金属供給原料と一緒に別々に４＃給して、ライザ
ー底部へ導管５２によって供給される再生熱触媒粒子と
接触して重金属供給原料油の霧化及び蒸発化分散を助け
るかもしれない、このように、ライザー底部に於てかっ
脱金暎化熱転化油供給原料を水および／またはスチーム
の追加酌量と一緒に供給するの（先立って、供給ナフサ
と一緒かそわなしでスチームと触媒の高速度懸濁体を形
成させることが意図されている、このように、スチーム
および／またはナフサのような噴霧化用稀釈剤と混合し
た油原料を、図示していない複数個の油原料霧化供給装
置を通じて供給して、高沸供給Ｗ相と再生流動熱触媒粒
子とのより緊密な接触を達成させ、かつ時間および温度
の所望の転化用枠内で転化を受ける触媒粒子との適切な
上向き流動懸濁体を形成させる。この上向き波動の＠温
体中の触媒粒子の濃度は接触的転化のための供給原料の
組成に応じて約２から１０／ンド／立方フイート（α０
３２から０．１６Ｆ／儂３）の範囲内にあるように選ば
れる。

ライザー５０通Ａにつづいて、懸濁体はライザーの頂部
開放端から排出され、炭化水素蒸気をいくらかの随伴触
媒粒子と２もに含むガス状生成物を一般ｒはライザー上
端の周りＫＨいたサイクロン分′＠器の一段階かち成る
複数個の平行配積のサイクロン分＃ｒｒ５４を通過させ
ることによって迅速に分離される。しかし、直列の少く
とも２個のサイクロン分離器も採用してよい、炭化水素
転化生放物から成る分離さ幻た生成物蒸気またはガス状
物質は充気室５６中に捕集され、そこから第１図によっ
て表わされかつ以下に論するＲＯＣ，生成物回収領域と
連がる導管５８によってとり出される。

ＭＲ８およびＲＣＯ装置に於ける気−固分一用の特に好
ましい装置はマイタ＋、　１＞−ルターおよびコテジに
よる１９７６年１２月２０日登録のＵＳＳＮ特許７５５
，２３１及びウオルター、堅ンスレーおよびノ之−ガー
のＵＳＳＮが０６／２６５，５９４．米１３ｉ１特許第
４，０６６．５３３１ｉＳおよび第４，０７０，１５９
号に示されている。

炭化水□素転化の蒸気状生成物から分離さｒた触媒粒子
は捕集されてス）　＋７ツピンダ帯賛６ｏを下向きに、
導管６２によって導入されるスチームのようなストリッ
ピング用ガスと向流２式で通過する、ＲＣ，０ストリッ
ピング操作の温度は一般には９００Ｆ（４８２℃）から
１０５０Ｆ（５６６℃）の間ｆｆ１￥たｔｔ、ル・スト
リッピングを・受けた触ｇはスタン）４ノイプまたをま
導管６４によって二段式触媒再生容器６８の上部にある
触礁再生第一段階中の触＃ＦＪ：６６へ通される。

再生容器６８はその上部部分が底部よりも大きい直径を
もち、煙道ガス流出通路７４を備えた環状邪摩板７２に
よって支持される中央Ｋｍいた空気分配器充気Ｗ７０に
よって互に分離されている。

複数個の放射状腕木手段７６が追加的再生ガスを触媒床
６６の下部へ導入するために充気室に鯖えられている。

触媒の燃焼および再生による所望の炭素質物質除去を達
成するのに必要とされる・１の匙１５７（７に次々　ツ
ｆｉＪＬ体化に於ける再生空気が導管７８によって充気
室７０へ導入される。空気のような再生ガスは図示して
いない手段によって１３００’Ｆ（１４９℃）の所望の
昇温温度へ予熱してよい。触媒再生操作のこの第一段階
虻於て、再生温度は炭素質沈着物の部分的除去と行ない
かつＣＯリッチ煙道ガスを生成させるのに十分な炭素質
沈着物の俳味支持条件下でＩＩ：１１２００Ｆ（６４９
℃）から１＃３１４００’Ｆ（７６０℃）の範囲に保た
れる。ＣＯ２、二隙化硫黄、９素および水蒸気から成る
■リッチ煙道ガスは一組の平行配置サイクロン分離器を
通過し、サイク〒ンは２飼育列であってもよく８０によ
って示され、その中で随伴触媒粒子は煙道ガスと分離さ
れてサイクロンの浸漬脚により（触媒床６６の上へ戻さ
れる。触−粒子から分離された煙道ガスは充気室へそこ
から導管８４によってＧＯリッチ煙道ガスとして以下に
論するような用途のためＫとり出すために通される。

床６６０部分再生された触媒は触媒冷却器８８を備えた
外部スタンドパイプ８６を通して第一段階の下方の触＃
掛生第二段階へ：Ａされ、このクーラの中で高圧ｊ１５
０ｙｌｆンド（３１５ｋｌＦ／備２）のスチームが発生
される。スチームボイラー８８ｆｆ於て部分冷却されか
つ一部のみ再生された触媒は次に導管９０によって触媒
の流動昧９２へ再生容器６８の下部に於て通され、触＃
１再生の第二段重をなす、スタンドパイプ９４は触−を
床６６から床９２へ移送するための第一次外部スタンド
ノイズとして備えられている。スタンドパイプ８６は床
６６から床９２への触媒移送の第二次経路である。

これらの移送スタンドパイプの使用は部分再生・触媒を
移送しかつ下方再生段階に於て１３２５Ｆ（７１８℃）
から１５００Ｆ（８１５℃）ｒ至る範囲の温度に於ける
残留炭素炉焼のための温度調節を維持するためである。

床９２に於ける触媒の再生は１２６０Ｆ（６４９℃）か
ら約１！０ＯＦ（７６０℃）Ｋ至る範囲内の温度に於て
、かつ床６６から昏られる部分再生触媒上の残怪コーク
の実質的燃焼を声成させるのに十分な酸素含有ガスの存
在下で実施さする。一つの特定的ダ、凡例ｒよりげ、導
管９６により分配格子９８の下方で導入される触媒再生
第二段階（於℃用いる空気または酸素愛性ガスの量は、
所望の触媒再生を完成しかつ再生第一段階へ通り回収さ
れあるいは少なくとも一部が再生第一段階からのＣＯリ
ッチ煙道ガスを生成させるのに必要とされる量の約２５
％にすぎない。

すなわち、再生第二段階からの煙道ガスのすべては上部
再生器と下部再生器とを分離している邪摩板部材７２の
中の開ロア４を通過する。かくして、■、σｉ及びすべ
ての未反応酸素含有ガスから成る第二段階操作のより熱
い煙道ガスは床６６の底部の中に通り、そ幻によって熱
を触媒床６６へ与え、それＫよって炭素質沈着物の燃焼
開始が行なわれる。約０．２５重ｆ＃％以下の比較的低
い残留コークをもち１１０’Ｆ（７０４℃）から１５０
０Ｆ（８１５℃）の範囲内の温度にある再生触媒が触媒
床９２からとり出され、導管（スタンド０パイプ）５２
によってライザー５０の下方底部へ通し前述の通り再使
用する、 ＲＣＧ装臂の生成物回収領域は第■図に示される。

ここで第■図を象照すると、導管５８（第１図）Ｋよっ
て抜出さ幻たＲＣＣ反応器の蒸気状炭化水章生成物と稀
釈物質はあとで簡単に診する通り分溜による分離のため
にメインカラム１００の底部へ通される。炭化氷菓蒸気
と稀釈剤とから成る蒸気またはガス状物質はカラム１０
０の頂部から導管１０２によって抜き出され、空勿冷却
皓１０４、熱交換器１０６を通ってＰラム１０８へ通る
。

４００Ｆ（２０４℃）物質を導管１１０によって回収す
るのに十分な湿度に＃持したＰラム１０８に於て、導管
１１０による４００Ｆマイナスの物質から成る手鞠炭化
水素蒸気の回収を可能とする一つの分離が行なわれ、ガ
ソリン沸点１囲生成物物質も導管１１２によって回収さ
れ、その一部は還流としてカラム１００へ導管１１４に
よつ１戻され、残りの部分は導管１１６によってあとで
論する第璽図のＲＣＣガス濃縮領域の第一次吸収塔へ通
される。硫黄化合物を含む酸性水はド−ム１０８から導
管１１８によって図示していない酸性水ストリッパーへ
分配するかあるいは導’１ｌ１１８［よって第Ｖ図に関
して上述したようＫＲＣｃライザー反応器へ循環される
。第璽図の系に於いて回収される軽質サイクル油（ＬＣ
Ｏ）は導管１２０によってカラム１００の上部部分ヘト
レイ１２のほぼ下方でただし格子充填部分の上方に於て
装填される。

軽質サイクル油はカラム１００からトレイ１３の上方で
導管１２２によって抜き出される。この抜き出されたＬ
ＣＯの一部はカラムへ直接に循環させ、その大部分を以
下でのべる第璽図の系へ直接に通してよい、導管１２２
によって抜き出されたびりの一部は導管１２４ＩＩＣよ
ってＬＣＯストリツ／セー１２６へ通される。帯域１２
６に於１スチームと一緒に軽質サイクル油から黒部され
た物質は導管１２８によってメインカラムへ戻される。

ストリッピングを受けたＬ（Ｘ）はストリッパー１２６
から導管１３０によって抜き出され、熱交換＠１６２、
空気冷却器１３４および冷却器１６６を通ってその後貯
ＷＩＫ入る。この物質の一部は燃焼工程のポンプ％組器
およびその他の工程機器に於ける洗滌油として用いてよ
い。

重質サイクル油（ＨＣＯ）はカラム１００から導管１３
８によって回収され、第１図の系の中の熱交換器１４０
へ送られ、そこでＨＣＯの冷却が達成され、その後導管
１４２によってメインカラムの上部へ循環される。塔底
部分はメインカラムから導管１４４によって回収され、
以下ｒのぺる第薯図の脱ブタン塔と関連する熱交換器１
４６へ通される。この物質は熱交換手段１４６ｒよる冷
却後、第■図のメインカラムへ導管１４８ｆｆよって循
環される。導管１４４中の高沸物質の一部を導管１５２
によりスチームＩイラ中和、そして熱交換冷却器１５４
へ通す。このように冷却さ幻た高沸点物質は導管１４８
中のスラリー物質と一緒にしてメインカラムへトレー２
０のほぼ下方で循環させてカラムの塔底部の湯度な約６
５０Ｆ（３４３℃）に保つ。導管１４４中の高沸点物質
の一部はまた導管１５６によってスラリー沈降器１５８
へ通され、これから澄明油が導管１６０によって回収さ
め、熱交換器１６２と１６４によって冷却され、その彼
、所望の他の用途のために貯槽へ通される。このよ５に
して得られた澄明油は重質燃料油混合操作に於ける用途
に適し、あるいはその後さらに転化させるためｖｃ　Ｒ
ＣｊＯライザーへ循環されてよい。

第■図および第■図のＭＢ２　：＄　ｒｃより脱金属化
され導管９７によって回収される抜１１Ｎ油含有供給原
料は装填物ドラム１−６８へ送られ、ここで−持する温
度条件に応じて分離が行なわれても行なわれなくてもよ
く、その後、ＲＣＯ装填物質を全部または一部導管１７
０によってスラリー沈降器１５Ｂへ通す。Ｒ（Ｊ装填物
の一部は交換器１５４中を通しその後スラリー沈降量塔
底物と一緒にしてＲＣＣライザー反応器へ導管１７２に
よって供給油として送る。ドラム１６８へ通される装填
物中の低沸成分物質は分離され導管１７４により塔頂物
としてメインカラム１００へ送られる。一方、導管１７
４によりドラム１６８中で導管９７により導入される装
填物質と混合するために１重質サイクル油（ＨＣＯ）型
の物質をメインカラムから回収することが考えられる。

工程効率とエネルギー保存に関する本発明の組合せ操作
のさらに重要な面の一つは第１図ｆよって表わされてい
るガ４濃縮領謔（ある。諸工程段階のこの組合せに於て
、導管１１０によってＲＧＧメインカラム１００の塔頂
物ドラム１０８から回収される平衡炭化水素蒸気物質は
上部Ｋ　ｉスト除去用充填物を備えた約１００Ｆ（３８
℃）および５ｐｓ１ｇ（０，３５噸４−）の圧力で圧縮
機吸引ドラムへ装置ｊｌされる。正常の操作に於【は、
液杖生成物は低圧ドラム１７６中で分離されるものがな
く、従っ１ドラム１７６へ装填されＣ２＋物質と約４０
０Ｆ（２０４℃）までのガソリン成分物質を含む合ｔｌ
炭化水素蒸気流は導管１７８によって塔頂物として除去
されて圧縮機１８０の第一段階へ送られてこの平向流の
圧力を約７５　ｐｍｌｇ　（５，３ｋｙ／ｃｍ”）まで
上げる。導管１８２中の圧縮された物質は水の直接添加
によって一部冷却され、続いて熱交換器１８４中でさら
に冷却され、その後ドラム１８６中に排出される。ト０
ラム１８６中で分離が行なゎ４、導管１８８による液状
流の抜出しと導管１９０による蒸気流の抜出しが行なわ
れる。蒸気状物質はさらに圧縮機１９２に於て圧縮され
そこから昇圧状態で導管１９４によって回収されてその
下流のドラム２００へ約２１０−２１５　ｐｍｌｇ　（
１４，７１５，１に９７ａｍ’　）の範囲の圧力と約６
０Ｆ（１６℃）の温度に於て送られる。導管１９４中の
圧縮蒸気物質はポンプ（図示せず）を備えた導管１８８
中の液体と混合され、空気冷却器１９６と熱交換器１９
８へ送られ、その後、上に簡単に言及した）９ラム２０
０に入る。導管７５中のＭＲ８湿ガス圧縮機からの蒸気
物質は導管１９４中の蒸気物質へ添、ｍｇれて、その後
、空気冷却器１９６にまで通る。

）＊２ム２００の中で、約６０Ｆ（１６℃）および約２
１５　ｐｓｉｇ　（１５，１ｋｙ／ｃｍ２）に於て平衡
分離が行なわれ、導管２０４によって回収される液状炭
化水素生成物から導管２０２によって抜出される４００
′Ｆ（２０４℃）以下の沸点の炭化水素蒸気物資が回収
され、導管２０６によって水が回収されるや導管２０２
中の蒸気物質は第一次吸収器カラム２０８の下方底部へ
送られる。メインカラム１００の塔頂ドラム１０８から
導管１１６（第１図）によって回収される液状物質は吸
収器カラム２０８の上部へ装填される。頂部塩度を１１
４７（４Ｓ℃）Ｋ底部温度を１１１Ｆ（４４℃）Ｋ保っ
た？収量カラム２０日の主機能は導管２２６によって抜
出されるエタン含有低沸点ガス状物質から０３＋’ｌｒ
ｔ質の分離を行なわせることでＪ〕る。この分離実施を
助けるために、第一のＩンプ循環Ｓは吸収器カラムの上
部からトレイ１３の上方で導管２１０によってとり出さ
れ、冷却器または熱交換ａ２１２中で冷却され、導管２
１４によってカラムへ戻される。第二のポンプ循環流は
トレイ２７の傍で導管２１６によってとり出され、冷却
器または熱交換器２１８中で冷却され、導管２２０によ
ってトレイ２７の上方でカラムへ戻される。吸収器カラ
ム２０８の効率は１ｔ２２２により後述の通り回収され
るガン１ン生成物物質を塔２０８の上方１口部へ装填す
ることによってさらに改＠される。第一次吸収器のこの
操作方法は工程中で生成され分離されたより望ましい高
沸物質からの０２およびより低沸点の物質の分離回収を
かなり改善することが発見された。吸収器塔底物は導管
２２４によって回収されて、導管１９４中の物質および
スト１１ッ／々−２４２の頂部からとり出される物質と
一緒に空気冷却器１９６へ送られる。力２ム２０８のガ
ス状塔頭物質は導管２２６によって回収されスポンジ油
吸収塔２２８へ送られる。導管１１２によってメインカ
ラム分溜塔（第■図）から回収され後述のように冷却さ
れた軽質サイクル油（Ｌαη生成物はカラム２２Ｂ中で
スポンジ油として用いて、エタンと水素から成る導管２
２６のガス状流の中のＣ２膚分からの０３＋成分の回収
を行なわせる。

Ｃ２生ｌ物は導ｖ２３０によってとり出門れる。

導管１１２中のスポンジ油（ＬＣＯ）は冷却器２３２゜
熱交換器２３４および冷却器２６６を通過しその後カラ
ム２２８の上部に放出される。Ｃ３＋成分が多くなった
スポンジ油は導管２３８によってとり出され熱交換器２
３４へ゛送られそこから導管２４０によって回収され、
導管１２０によってメインカラムへ戻される。

導管２０４によって）９ラム２００から回収される液状
炭化水素生成物はストリッパーカラム２４２の上方頂部
に放出するようポンプで送られる。ストリッツ−２４２
へ装填される４００Ｆ（２０４℃）マイナス物質はスト
リッパー２４２の底から導管２４８によってとり出され
脱ブタン塔２５ｏへ送られる。脱メタン塔２５０は１４
３Ｆ（６２℃）の頂部温度と３９４Ｆ（２０１℃）の底
部温度に維持し、導管２４８によって装置ｊされるＣ　
十物質の分離を促進する圧力条件に維持して、導ｖ２５
２によって塔の頂部からとり出されるＣ３−　Ｃｊ４１
１ツチ溜分の中に分離させ、空気冷却器２５４、冷却器
２５６を経て）９ラム２５８へ送る。分離されたＣ３−
　Ｃ４生叔物物質は）９ラム２５８から回収してアルキ
レーション、ポリメリゼーションおよびイソメリゼーシ
ョンのような所望のその稜の処ＷＫ向け、その一部は速
流として塔２５゛０の上部へ循環される。ｃ５＋５＋ガ
ソリン溜塔２５０の底から導管２６０によって回収され
る。このＣ５＋ガソリン溜分の一部は熱交換器２４６へ
、次いで空気冷却器２６２、熱交換器２６４へ送られ、
そこから導１ｉＰ２６６にＪ・ノて回収される。この回
収されたガソリン溜升の一部は導管２２２によって塔２
０８へ上述のよ５に循′５！＠すれて、エタンおよび低
沸点物質とより高沸の０３＋炭化水素との分離回収を改
善する。導管２６０によって回収されるＣ５＋ガソリン
の別の部分は平行流として分かれて交換器１４０と１４
６を通りカラム２５０の下部へ循環する前に温度を上昇
騒しめられる。

本発明の総括的工程組合せの一つの重要な面はＣ０ＩＪ
ツチ煙道ガスの発生、このＧｏリッチ煙道ガスを組合わ
せて簡単に述べたように工程中で使用しかつ分配される
高圧スチームと低圧スチームを発生させること、Ｋ関係
し、このようにして著しいエネルギー節約に寄与する。

第１図は上記に詳細に論じた旧装瞳とＲＧＯ装置の再生
器容器から得られるＧＯリッチ煙道ガスの配管と利用に
特に向けられている。この操作のさらに有意義な面は再
生の煙道ガス中に見出される硫責酸化物の回収に関係し
ており、冷却された煙道ガスは有害な影曽なしに大気へ
直接に放出してよい。第１図の配管に於て、第Ｖ図のＲ
ＣＣ再生器から導管８４１（よってとり出されるＧＯリ
ッチ煙道ガスは一部はＣＯボイラー２７０へかつ導管２
７２によってｃｏボイラー２７４へ併給される。平行配
置のＣＯボイラーへのＣＯリッチ煙道ガスの平行流配看
は添加されるｍ−支持ガスと混合した状態で一方が何か
特別な理由で停止中でも一方の操業を可能とするもので
ある。

使用しようとするこれらのＣＯボイラーはＣｏの添加空
気による？暁に続く石灰石粒状物と燃焼煙道ガスとの直
接的接触と、高圧４５０ボン）”（５ｔ５＊／ａｌ　＞
のスチームを発生さモるためにＧＯボイラー配置へ供給
されるボイラー給水との間接的熱交換、とから成り、こ
のスチームは与えられた手段によってそこから回収され
る。この操作配ｔＫ於て、酸化カルシウムと硫酸カルシ
ウムが石灰石粒状物の流動床と燃焼生成物ガスとの直接
的接触の間に形成し、別々に回収されて健黄不純分から
分離された呻道ガスＰ暁生成物は蜂突２８８を通って大
気へ直接に排出してよい。ＣＯボイ９−２７０と２７４
の中でこのよ５に転化された流動状石灰石は導管２７８
および２８０によってＣＯボイラー２７４から回収され
る。ＣＯボイラー２７０の炉焼生成物は導管２８２によ
ってノζツメハウス２８４へ通り、そこで微粉が回収さ
れ、その後、導管２８６によって煙突２８８へ通り大気
へ放出される。

Ｇｏボイラー２７４の燃焼生成物ガスは導管２９０によ
ってノζツダハウス２９２へ通り随伴微粒を除去され、
その後、導管２９４）Ｃよって煙突２８８へ導管２８６
中のガスと別々ｋか混合され１送られる。高圧スチーム
はＷｍ２７０から導管２′９６により、かつ帯謔２７４
から導管２９８により、回収される。　　　　゛ 本発明の燃焼操作の一つの重要な面は、燃焼操作による
熱エネルギーの伝達、利用、および回収を達成するため
に設備された工程と熱交換器の配置ｉｆｋよる、発生ス
チームの利用に関係している。

すなわち、Ｃｏボイラー装習によって発生される高圧ス
チームは上述のＭＢ２およびＲＣＯ再生器のための空気
ブロアー用タービンあ駆動が期待されており、ＭＲ８再
生器にはその再生空気の要請から２個のこの秤のブロア
ー装置が存在する。この発生高圧スチームはまたＣｏボ
−イラーヘＰ暁空気Ｙ俳給する空気ブロアーを駆動し、
同時Ｋ　ＲＣＯＮガス圧縮機１８０と１９′２およびＭ
Ｒ８湿ガス圧縮梼７６のためのタービンを駆動させるの
にも利用される。

ＲＣＧスラリースチーム発生器１５０はＭＲＳスチーム
）９ラム１０７と同じく４５０ポン）４のスチームを提
供する。この発生高圧スチームはｍ装填ポンプ（図示せ
ず）、ＲＣＯ装＊ポンプ（ｌｆｌ示せず）、ＲＣＣスラ
リーポン′プ（図示せず）Ｊおよびボイラー給水ポンプ
（図示せず）のためのタービン駆動に利用される。ＲＣ
Ｃスラリースチーム発生器１５４はＭＲ８スチームド２
ム１１１と同じく１５０ポン）９（１０，５に９／ｃＩ
ＩＩ２）のスチームを発生することが期待されている。

この１５０ポン）０のスチームはスチーム発生器の４５
０ポンｒ（３１５ゆ偽２）スチーム吹き出しから・１５
０ポン）０スチームを回収することによって補足される
。このように発生した１５０ポン）°（１山５ｋＩＩ／
））スチームはループオール（ｌｕｂｅ　ｏｌｌ）　ｌ
ｆ、ｙプ（図示せず）を駆動するのに使用され、またＲ
ｃｃ再生器ストリツビン！スチーム、上述のＬＣＯスト
リッツ々−スチームとしても使用され、そしてここでは
述べていないが工程中で必要とするコンデンサー真空ジ
ェット用にも使用される。上に簡単にのべたスチーム利
用から回収した凝縮物は上記で特定的に述べた図中で固
定される各種熱交換器へボイラー給水として供給される
。上述した本発明の組合せ操作のもう一つの重要な面は
下流のＲＣＣ接触転化操作に於て結晶性ゼオライト含有
触媒で以て転化されるのに適した供給原料物質を提供す
るよ５比較的不活性の流動性固体を用いるＭＲ８操作に
依存する熱的転化の激しさと関係し℃いる。すなわち、
諸操作のこノｍ合セノ操作技術ｓｔ、約１００ｐｐｍＮ
ｉ＋Ｖ　Ｉｔｃ及ぶ高水準の金属本純物を含む熱的に調
製した供給原料物質を吸着剤マトリックス物質と一緒に
したフォージャサイト型結晶性ゼオライトによって与え
られるような比較的空孔寸法の大きい触媒活性結晶性ゼ
オライトから成るクラッキング触媒で以て接触的転化を
行なわせるととに関伴し、この触媒は類似クラッキンダ
操作に於て用い得ると従来考えられたより高い汚染金属
や荷を含むものである。この操作組合せに於ては、ＭＲ
Ｓサーマルビスプレキング操作および供給原料調製に於
て用いる操作条件の組立ては、下流の接触転化段階に対
する供給原料として熱的処理した原油高沸部を提供し約
１００　ｐｐｍＮｉ　＋Ｖまでを含むように行なわれる
。供給原料調製およびその利用のための掃作条件のこの
相関する組立ては、処理すれるべき高沸供給ｉ鼾の組成
、その初溜点、および金属汚染と加熱分解時のコンラ）
０ソン力−ボン生成成分の水準、に応じ′″ＣＩ４節さ
れる。この関係に於て、トップトクルー）９のどんな高
い沸点部分がここで述べる２５？に一上質化されるとし
ても、供給原料の熱的調製はＲｃｃ接触分解操作へ装置
Ｉ４されるべき供給原料中に１００１００ｐｐ＋Ｖまで
が残るようにさせる条件下で達成される。この工程配置
内に於７ｃｔｔ。

熱的す成す７すの生成は、たとえこの種のサーマルナフ
サが上述のように熱的に脱金属化した高沸供給原料をそ
れに加えて一緒にゼオライトクララキン操作に於て上質
化することができかつ意図されるとしても、それを制限
することが望ましい。

本発明の組合せ操作の重要な面は付属の特許請求の範囲
によって与えられるように多重的である。

すなわち、分子状水素の添加なしで行なわれる熱的転化
またはビスブレーキング操作は、不活性固体吸着剤粒状
物質が、下情のゼオライト接触分解操作に於ける処理の
ために１００　ｐｐｍＮｉ　＋Ｖまでを含む残油供給原
料またはそれの高沸部分を提供するのに高負荷の金１ｒ
Ｅ汚染物を含んでいてよいという点に於て、各種の操作
変数を提供することがとこに発見されたのである。この
関係及び操作環境に於て、下流のゼオライトクラッキン
グ操作は少くとも５０００　ｐｐｍＮｉ　＋Ｖの金属汚
染物を含る触媒組成物を循環させてよい。個々の操作の
効率はその程度が高く、各再生操作の組合せ煙道ガスか
らの高圧スチームを組合せ操作の必要エネルギーを提供
する際にかなり有利に回収　利用することと、相乗的に
関連している。より重要なことは、各クラッキング操作
から回収される湿ガス流の処理並びに１１図のＲＣＯ生
成生成数回収部インカラム塔頂蓄積液の分離のためのガ
スｆ！Ｊ４＃ｉ部とＩぶν１図の回収部に付帯する経済
的効率である。ここで述べた組合せ操作の上記の広く述
べたいくつかの利点のはかに、金属含有供給原料物質の
サーマルビスブレーキングは、垂直方向に間隔を置いた
複数個の導入手段を備えた２イザー転化帯曽に於て達成
され、ライザー中のガスＭｅ動物賞中の１１体懸濁体を
１００フイート／秒（３０ｍ／秒）の速度で通すときに
ライザー内の炭化水素滞溜時間が０．５秒、１２秒、お
よび５秒のいずれかであることを達成させる。一方、循
環触媒が３０００　ｐｐｍＮ１＋Ｖをこえる水準の金層
汚染物を含むゼオライト触媒転化操作に対して準備され
たライザー反応器は、５０００ｐｐｍＮｉ　＋Ｖ　以上
トｉ！Ｎｉ　肖１ｉｉ１０．０００ｐｐｍ程度、の多く
を含むかも知れないのであるが、１８０または２００フ
イ一ト／秒（５４または６０肩／秒）程度に至る懸濁体
速度の使用を許す高速度接触系ライザー反応器Ｙｃｋ（
るものであり、この速度はその後はライザーのひろがっ
た部分に於て落ちて懸濁体排出速度を釣８５または８６
フイ一ト／秒（２５，５または２５．８ｍ／秒）以下の
ものとさせる。ゼオライト触媒クラッキン！工程のこの
操作環境に於ては、スチームのような実質的看の稀釈剤
の存在下に於ける炭化水素滞溜時間は約４秒をこえない
ようそしてより普通には０．５秒から２秒または３秒の
範囲内に抑えられる。

本発明の組合せ操作はそれが流動化可能粒径の固体粒状
物を接触的またはジ１接触的に高金属負荷のもとで使用
しそれによって装置内保有固体の入れ替を減らさせるの
で経済的に魅力があることが、上記揄議からかくして明
らかである。特に興味があるのは、このような固体粒状
物は１００１００ｐｐ＋ｖＶｃ及ぶ金属汚染物を含む原
油の高沸残留部分をより望ましい液体溶料と低沸生成物
へ調製及び処理することに有利に使用できる、 このように、本発明の組合せ操作を一般的に記述しそれ
を支持する特定具体化を論じてきたが、特許請求の範囲
によって与えられる以外の理由によって不肖な制約を置
かれるべきでないことが即解されるはずである、

【図面の簡単な説明】

第１恥は金属不純物と比較的高いコン２）９ソンカーボ
ンを生成する物質とを含む原油高沸点部分を上質化させ
る処理工程の複合化組合せブロックフロー１青であるや 第２図はＣ０ＩＪツチの再生煙道ガスから高圧の工程ス
チームを発生させかつ蝦暁石灰石と反応させて硫酸カル
シウムを生成させることにより臂黄酸化物を回収する工
程を示す。 第６図はＲＣＧ　＠置ガス濃縮部を示す。 第４図は供給原料油を固体吸着剤物質と熱的に接触させ
て金属除去とコア２）＠ソンカーボン減少を行なわせる
胚装電の−の配置図である。 第５図はＲＣＣ反応器−再生器であり、ＭＲ８熱的脱金
属装置から得られる脱金属化供給原料油を処理するもの
、である。 第６図はＭＲ８装ψに於ける各種有用部分回収のための
生成物回収部と熱交換状態を示す。 第７図はＲＣＯ装置の生成物回収部を示している。 ｌＩ！＋許出願人出願人エラン）０・オイル・イン＝−
ポレーテツ）０ 手　　続　　補　　正　　書 １．事件の表示 昭和５８年特許願第３９９８５　　　号２、発明の名称 残油上質化のための組合せ方法 ６、補正をする者 事件との関係　　特許出願人 住所 名　称　　アシュランＶ・オイル・インコーホレーテッ
ド４、代理人 ６、補正の内容 （１）明細書を下記のように補正する。 「　頁　　　行　　　補正前　　　　　補正後３８　　
６　　導管８ｏ　　　導管８１３８　下から６　導管８
６　　　導管９６５３　　最下行　ために貯槽　　ため
に導管１６６により貯槽　　　」 （２）図面の第７図を添付のごとく補正する。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ｔ　金属不純物、ポルフィリン、アスファルテン及び高
   分子量多環炭化水素物質を含む接頭原油の高沸部分をサ
   ーマルビスシレーキング操作、植触分解操作及びこの紹
   介せ操作の作業効率に貢献する下流生成物回収系、から
   成り立つ一つの組合せ操作に於【品質向上させる方法で
   あつ不； １００　ｐｐｍＮｉ　＋ｖをこえる金属不純物を含む抜
   ｌＩ肺油高沸部分とスチームを、実質上不活性の流動性
   固体粒子物質と、サーマルビスブレーキング帯謔に於て
   、そこからガソリンより高沸でありかつ汚染金属水準を
   １００１００ｐｐ＋Ｖより低く減少させた炭化水素油を
   回収し同時にサーマルビスブレーキング操作から熱的に
   生成したナフサ製品を回収するのに十分な昇温湿度及び
   接触時ｌ′ｌ１１１に於て、接触させて装填し、この１
   ００１００ｐｐ＋Ｖまでの不純物を含む熱的に変成さ幻
   た高沸点炭化水素生Ｆ＃物と上記の熱的に生成したナフ
   サトを、り０００１）ｐ！ｌｌＮ１＋Ｖ　ヲコえる沈着
   全島汚染物を含む結晶性ゼオライト含有クラッキング触
   媒と、高速ライザークラッキング帯謔中で０．１５秒か
   ら６秒の齢」囲の炭化水１ｇ滞溜時間でかつ９５０Ｆ（
   ５１０℃）から１２００’Ｆ（６４９℃）の範囲内のラ
   イザー出口停度を提供する温度条件に於て、接触させて
   ４Ｉ増し、ガソリンと低−２点成分とから成る十虻ゼオ
   ライトクラッキング掃作の生＃物をより高沸の涜壮チ料
   生成物から別々に回収し、 上記サーマルビスブレーキング操作ＫＭいて沈着炭素雀
   物負を燃暁させることによって艶リッチ煙道ガスを生成
   する条件の下で上記不活性固体粒状物を６生して上齢す
   −！ルビスプレーキングを実施するのに十分な温度の不
   活性論１体を提供し、上記ゼオライトクラツキンダト作
   の炭素’ｊＭｒ＋本物から成る結晶性ゼオライト含有触
   媒をωリッチ煙道ガスを生成する条件の下で再生して上
   ４ｒｊゼオライトクラッキング操作への循環に適する高
   温触媒粒子を提供し、モし１、 上声τ、再生操作の各々の（Ｘ）９ツチ煙道ガスを平行
   耐錆のＧＯスチーム発生学暁帯の中で合同で使用するた
   めに分配し、このＣＯ炉暁帯から燃焼工程で使用するた
   めに高圧スチー＾を回収する、ことから成り立つ方法。 ２　ガソ雫ン及びより低沸物質とから成る上記各段階の
   蒸気状炭化水素生成物を一＃１１に処理してＣ３−Ｃ４
   ９ツチ生成物流からＧ、ＪＪ下ガス状流を回啄し、操作
   中に分１ｌｌｌ！されたガソリン沸点範囲生成物がＣ３
   −０４９ツチ生成物流からのＣ２以下生成物のこの分離
   を改善する頼りとされ：かつ、ＣＯ