JPS5818342B2 - ポンプ圧送用貧配合コンクリ−ト - Google Patents
ポンプ圧送用貧配合コンクリ−トInfo
- Publication number
- JPS5818342B2 JPS5818342B2 JP5533980A JP5533980A JPS5818342B2 JP S5818342 B2 JPS5818342 B2 JP S5818342B2 JP 5533980 A JP5533980 A JP 5533980A JP 5533980 A JP5533980 A JP 5533980A JP S5818342 B2 JPS5818342 B2 JP S5818342B2
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- JP
- Japan
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- concrete
- cement
- pumping
- amount
- foaming agent
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
近年コンクリートポンプは急速に普及し、コンクリート
打設量に占める比率は年々増加し、現在建築工事では９
０％以上、土木工事でも６５％以上を占め、コンクリー
トポンプの機種も改良が加えられ、高性能化している。
打設量に占める比率は年々増加し、現在建築工事では９
０％以上、土木工事でも６５％以上を占め、コンクリー
トポンプの機種も改良が加えられ、高性能化している。
しかしながらコンクリートポンプによるコンクリート打
設には種々の制約があり、その中で単位セメント量の下
限値が一般に２６０ ｋｇ／ 、ｌといわれており、通
常のポンプ圧送用コンクリートとしては３００〜３５０
ｋｇ／ｍ’である。
設には種々の制約があり、その中で単位セメント量の下
限値が一般に２６０ ｋｇ／ 、ｌといわれており、通
常のポンプ圧送用コンクリートとしては３００〜３５０
ｋｇ／ｍ’である。
貧配合コンクリートの場合、管内の摩擦抵抗が大きくな
り、またセメント微粒子が少なくなり、且つ単位水量が
多くなるため水が管内を先行して流れ、水の分離を生起
するため閉塞を生じるので、ポンプ圧送は困難であり、
従って現実にはセメント量が増大し、不経済な施工が強
いられている。
り、またセメント微粒子が少なくなり、且つ単位水量が
多くなるため水が管内を先行して流れ、水の分離を生起
するため閉塞を生じるので、ポンプ圧送は困難であり、
従って現実にはセメント量が増大し、不経済な施工が強
いられている。
貧配合コンクリートのポンプ圧送が可能となれば、コン
クリ−トポンプの施工の省力化が可能になる。
クリ−トポンプの施工の省力化が可能になる。
本発明はこのような実情に鑑みて提案されたものであっ
て、単位量１．２０〜２００ ｋｇ／ ｒｒｌの配合で
ポンプ圧送を可能とした貧配合コンクリートを提供する
ことを目的として提案されたものであり、単位セメント
量１２０〜２００ｋｇ／ｍで、セメント及び細骨材並に
４０ｍｍ径以下のよりなる粗骨材の配合比が重量比で１
：４〜１１（表乾）＝４〜１１（表乾）で、これに起泡
剤を混和して空気量５〜１２係を導入してなることを特
徴さするものである。
て、単位量１．２０〜２００ ｋｇ／ ｒｒｌの配合で
ポンプ圧送を可能とした貧配合コンクリートを提供する
ことを目的として提案されたものであり、単位セメント
量１２０〜２００ｋｇ／ｍで、セメント及び細骨材並に
４０ｍｍ径以下のよりなる粗骨材の配合比が重量比で１
：４〜１１（表乾）＝４〜１１（表乾）で、これに起泡
剤を混和して空気量５〜１２係を導入してなることを特
徴さするものである。
コンクリートポンプ打設は、生コンクリート自体のモル
タルペースト分を潤滑剤として圧送するものであり、砂
または砂利は個々にも、集団的にも配管を通して圧送す
ることはできない。
タルペースト分を潤滑剤として圧送するものであり、砂
または砂利は個々にも、集団的にも配管を通して圧送す
ることはできない。
従ってポンプ圧送に適したコンクリートとしては、適量
で良質のモルタルペーストを有すること、及びコンクリ
ートポンプ用の配管の大きさに適合した砂利を有するこ
とが必要である。
で良質のモルタルペーストを有すること、及びコンクリ
ートポンプ用の配管の大きさに適合した砂利を有するこ
とが必要である。
本発明の如く単位セメント量１２０〜２００ ｋｇ／
ｍ’の場合、セメント及び細骨材並に粗骨材の配合比が
重量比で１＝４〜１１（表乾）：４〜１１（表乾）の範
囲でないと流動性が保持できないことが実験によって確
証された。
ｍ’の場合、セメント及び細骨材並に粗骨材の配合比が
重量比で１＝４〜１１（表乾）：４〜１１（表乾）の範
囲でないと流動性が保持できないことが実験によって確
証された。
またコンクリート打設厚さ、鉄筋の有無等で一般のコン
クリートは粗骨材の最大粒径が４０ｍｍである。
クリートは粗骨材の最大粒径が４０ｍｍである。
またコンクリートポンプ車の能力及び制限！より閉塞を
考慮し、更に粗骨材の表面積が大きくなる程、骨材を覆
うに必要なペーストが多くなる、即ちセメント量が多く
なるということを勘案して、本発明においては粗骨材の
粒径を４０ｖａｎＪＪ、下としたものである。
考慮し、更に粗骨材の表面積が大きくなる程、骨材を覆
うに必要なペーストが多くなる、即ちセメント量が多く
なるということを勘案して、本発明においては粗骨材の
粒径を４０ｖａｎＪＪ、下としたものである。
１また本発明におい
ては前記したように起泡剤を添加することによって水が
分離することを防止しうるものである。
ては前記したように起泡剤を添加することによって水が
分離することを防止しうるものである。
また貧配合コンクリートになると流動性がなくなるが、
前記したように起泡剤を添加することによってモルタル
ペースト分を補な１つて流動性を改善しうるものである
。
前記したように起泡剤を添加することによってモルタル
ペースト分を補な１つて流動性を改善しうるものである
。
前記したように保水性の向上と、流動性の改善を維持し
て、ポンプ圧送に適するコンクリート配合の空気量は５
〜１２φである。
て、ポンプ圧送に適するコンクリート配合の空気量は５
〜１２φである。
若し５係以下では起泡剤の効果がなく、保水性、流動性
の改善に２はならない。
の改善に２はならない。
また１２％以上になると保水性、流動性の改善にはなる
が、ポンプ圧送はできなくなる。
が、ポンプ圧送はできなくなる。
これはコンクリートがゴム材のようなりッション効果を
生起して、コンクリート打設用配管内の閉塞を生じてコ
ンクリートが圧送できなくなるＪまた本発明においては
前記配合のコンクリートに高粘性セルローズ誘導体溶液
を添加することを特徴とし、かくして気泡を安定せしめ
、コンクリート打設用配管内の摩擦抵抗をより減少せし
めるものである。
生起して、コンクリート打設用配管内の閉塞を生じてコ
ンクリートが圧送できなくなるＪまた本発明においては
前記配合のコンクリートに高粘性セルローズ誘導体溶液
を添加することを特徴とし、かくして気泡を安定せしめ
、コンクリート打設用配管内の摩擦抵抗をより減少せし
めるものである。
３本発明において
使用されるセメントは、普通ポルトランドセメント以外
、早強セメント、フライアッシュセメント、あるいは高
炉セメントのいずれであってもよい。
使用されるセメントは、普通ポルトランドセメント以外
、早強セメント、フライアッシュセメント、あるいは高
炉セメントのいずれであってもよい。
また混和剤として使用する起泡剤としては、樹３゜脂石
鹸類、サポニン、合成界面活性剤（アルキル、アリルス
ルフォン酸塩、アルキルナフタリンスルフォン酸塩等）
、加水分解蛋白質等が知られているが、本発明における
起泡剤としては、特公昭３８−２１６２４号公報に示さ
れているアビエチ４ン酸に無水マレイン酸を付加して得
られたマレイン化樹脂の鹸化物を主成分とし、これに気
泡安定剤として合成エマルジョンを添加し、均一な乳状
液としたものを使用するとよい。
鹸類、サポニン、合成界面活性剤（アルキル、アリルス
ルフォン酸塩、アルキルナフタリンスルフォン酸塩等）
、加水分解蛋白質等が知られているが、本発明における
起泡剤としては、特公昭３８−２１６２４号公報に示さ
れているアビエチ４ン酸に無水マレイン酸を付加して得
られたマレイン化樹脂の鹸化物を主成分とし、これに気
泡安定剤として合成エマルジョンを添加し、均一な乳状
液としたものを使用するとよい。
なおマレイン化樹脂の構造式は次に示すとおりである。
而して本発明においては前記セメント及び細骨材並に粗
骨材を前述のような配合比で配合するとともに、これに
前記起泡剤を０．０２〜０．３ ｆｂ （セメント重量
％）添加するものであり、更に気泡安定効果を挙げるた
め、水溶性高分子材料として高粘性セルローズ誘導体を
０．５〜３．０％（セメント重量％）添加して使用する
ことも可能であり、通常の可傾式または強制練りバツナ
ミキサを用い、ミックス・フォーミング法によって所要
の空気量を導入することができる。
骨材を前述のような配合比で配合するとともに、これに
前記起泡剤を０．０２〜０．３ ｆｂ （セメント重量
％）添加するものであり、更に気泡安定効果を挙げるた
め、水溶性高分子材料として高粘性セルローズ誘導体を
０．５〜３．０％（セメント重量％）添加して使用する
ことも可能であり、通常の可傾式または強制練りバツナ
ミキサを用い、ミックス・フォーミング法によって所要
の空気量を導入することができる。
またトラックミキサでベースコンクリートを荷卸し場所
まで運搬し、コンクリートポンプに打込む前に前記起泡
剤及び高粘性セルローズ誘導体を所定量添加し、トラッ
クミキサで攪拌して所要の空気量を導入することもでき
る。
まで運搬し、コンクリートポンプに打込む前に前記起泡
剤及び高粘性セルローズ誘導体を所定量添加し、トラッ
クミキサで攪拌して所要の空気量を導入することもでき
る。
なお本発明に係るコンクリートは、強度をそれ程必要と
しない基礎コンクリート、捨コンクリート、人工岩盤、
地下鉄・シールドトンネル、土留壁等の裏込コンクリー
トに使用される。
しない基礎コンクリート、捨コンクリート、人工岩盤、
地下鉄・シールドトンネル、土留壁等の裏込コンクリー
トに使用される。
次に本発明の実施例を挙げる。
下記表−１に示すコンクリートポンプ車を用いて第１図
に示すような配管でコンクリートのポンプ圧送を行った
。
に示すような配管でコンクリートのポンプ圧送を行った
。
図中ａはポンプ車、ｂ、ｃは夫夫コンクリート打設用配
管ｄの根元及び先端に接続されたフレキシブルホース、
ｅはコンクリート打設面、ｆはポンプ圧力変換器、Ａ、
Ｂ、Ｃ，Ｄ及びＥは前記配管ｄ内における圧力測定個所
である。
管ｄの根元及び先端に接続されたフレキシブルホース、
ｅはコンクリート打設面、ｆはポンプ圧力変換器、Ａ、
Ｂ、Ｃ，Ｄ及びＥは前記配管ｄ内における圧力測定個所
である。
その結果、後記する実施例１〜３におけるコンクリート
打設用配管の内圧は通常のコンクリートの場合と同じか
、それ以下で、円滑に圧送できた。
打設用配管の内圧は通常のコンクリートの場合と同じか
、それ以下で、円滑に圧送できた。
なお実施例１〜３においては、何れも表−２の骨材を使
用した。
用した。
実施例 １
下記表−３に示す配合のコンクリートのポンプ圧送を行
なった。
なった。
なお同コンクリートにはマレイン化樹脂系起泡剤が添加
されたものである。
されたものである。
下記表−４は前記コンクリートポンプの理論吐出量、主
油圧及び管内圧の測定結果を示し、下記表−５に品質試
験結果を示す。
油圧及び管内圧の測定結果を示し、下記表−５に品質試
験結果を示す。
この結果から通常の単位セメント量３００〜３５０ｋｇ
／ｍ’のコンクリートの場合と同等、若しくはそれ以下
の管内圧の測定結果が得られ、前記コンクリートは極め
て円滑に圧送できた。
／ｍ’のコンクリートの場合と同等、若しくはそれ以下
の管内圧の測定結果が得られ、前記コンクリートは極め
て円滑に圧送できた。
Ｃ−−−アサノ普通ポルトランドセメントＳ、ＦＵ−−
一富士用産の川砂 Ｇ ＦＵ−−−〃 川砂利 Ｂ−−−マレイン化樹脂系起泡剤ＣＸＷＴ％実施例 ２ 下記表−６に示す配合のコンクリートのポンプ圧送を行
った。
一富士用産の川砂 Ｇ ＦＵ−−−〃 川砂利 Ｂ−−−マレイン化樹脂系起泡剤ＣＸＷＴ％実施例 ２ 下記表−６に示す配合のコンクリートのポンプ圧送を行
った。
なお同コンクリートにはマレイン化樹脂系起泡剤と高粘
性誘導体が添加されたものである。
性誘導体が添加されたものである。
表−７、表−８は試験結果を示し、この場合も実施例１
と同様に円滑にポンプ圧送ができた。
と同様に円滑にポンプ圧送ができた。
Ｃ−−−アサノ普通ポルトランドセメントへＦＵ−−一
富士用産の川砂 Ｇ、ＦＵ−一−ｌｌ 川砂利 Ａ−−−高粘性セルローズ誘導体ＣＸＷＴ％Ｂ−−−マ
レイン化樹脂系起泡剤 〃 実施例 ３ 下記表−９に示す配合のコンクリートのポンプ圧送を行
なった。
富士用産の川砂 Ｇ、ＦＵ−一−ｌｌ 川砂利 Ａ−−−高粘性セルローズ誘導体ＣＸＷＴ％Ｂ−−−マ
レイン化樹脂系起泡剤 〃 実施例 ３ 下記表−９に示す配合のコンクリートのポンプ圧送を行
なった。
なお同コンクリートはマレインＪ化樹脂系起泡剤と高粘
性誘導体、高粘性誘導体に、市販されているリグニンス
ルホン酸塩が添加されたものである。
性誘導体、高粘性誘導体に、市販されているリグニンス
ルホン酸塩が添加されたものである。
表−１０、表−１１は試験結果を示し、この場合も実施
例１及び２と同様に円滑にポンプ圧送ができた。
例１及び２と同様に円滑にポンプ圧送ができた。
Ｃ−一一アサノ普通ポルトランドセメント５１ＫＩ−一
一鬼怒用産の川砂 Ｇ、ＫＩ−−一 〃 川砂利 Ｐ −−−ＩＪ クニンスルホン酸塩ｃｘｗｒ ％Ａ−
−−高粘性セルローズ誘導体 ／／ Ｂ−−−マレイン化樹脂系起泡剤 〃 第２図及び第３図は本発明のコンクリートを使用した施
工例を示し、１は地下鉄の除道、２は裏工込コンクリー
ト、３は８００ｍｒｔｔ径のパイプルーフで、ポンプ車
４によって平均７ｍ深度に裏込コンクリートをポンプ圧
送するものである。
一鬼怒用産の川砂 Ｇ、ＫＩ−−一 〃 川砂利 Ｐ −−−ＩＪ クニンスルホン酸塩ｃｘｗｒ ％Ａ−
−−高粘性セルローズ誘導体 ／／ Ｂ−−−マレイン化樹脂系起泡剤 〃 第２図及び第３図は本発明のコンクリートを使用した施
工例を示し、１は地下鉄の除道、２は裏工込コンクリー
ト、３は８００ｍｒｔｔ径のパイプルーフで、ポンプ車
４によって平均７ｍ深度に裏込コンクリートをポンプ圧
送するものである。
この場合、裏込材料として普通コンクリートを用いると
単位容積容量が２．５ｔ／ｒｒｔとなり、上載２荷重（
スラブ厚）の関係で単位容積重量が２．１ｔ／ｒｒｌ以
下のコンクリートでなければならない。
単位容積容量が２．５ｔ／ｒｒｔとなり、上載２荷重（
スラブ厚）の関係で単位容積重量が２．１ｔ／ｒｒｌ以
下のコンクリートでなければならない。
この場合には本発明のポンプ圧送用コンクリートを使用
しなければポンプ圧送による施工はできない。
しなければポンプ圧送による施工はできない。
前記施工に使用されるポンプ圧送用コンクＩＪ−ト、：
は実施例３の表−９の配合によるコンクリートが好適で
ある。
は実施例３の表−９の配合によるコンクリートが好適で
ある。
なお施工に際して、通常の配管状態であればコンクリー
トポンプの能力までは単位セメント量３００〜３５０ｋ
ｇ／ｍ’のコンクリートと同じ方法でポンプ圧送ができ
る。
トポンプの能力までは単位セメント量３００〜３５０ｋ
ｇ／ｍ’のコンクリートと同じ方法でポンプ圧送ができ
る。
また混和剤を添加するには、プラントで添加する方法と
、トラックミキサで運搬し、現場において添加して再練
りする方法とがある。
、トラックミキサで運搬し、現場において添加して再練
りする方法とがある。
第１図はコンクリートのポンプ圧送試験における配管と
管内圧力の測定位置とを示す説明図、第２図及び第３図
は夫々本発明のコンクリートによる施工現場の一実施例
を示す縦断面区側に縦断側面図である。 １・・・・・・地下鉄論道、２・・・・・・裏込コンク
リート、３・・・・・・バイブルーフ、４・・・・・・
ポンプ車。
管内圧力の測定位置とを示す説明図、第２図及び第３図
は夫々本発明のコンクリートによる施工現場の一実施例
を示す縦断面区側に縦断側面図である。 １・・・・・・地下鉄論道、２・・・・・・裏込コンク
リート、３・・・・・・バイブルーフ、４・・・・・・
ポンプ車。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 単位セメント量１２０〜２００ｋｇ／ｍで、セメン
ト及び細骨材並に４０ｍｍ径以下の粗骨材の配合比が重
量比で１：４〜１１（表乾）：４〜１１（表乾）で、こ
れに起泡剤を混和して空気量５〜１２％を導入してなる
ことを特徴とするポンプ圧送用貧配合コンクＩＪ −ト
。 ２ 単位セメント量１２０〜２００ｋｇ／７７＋３で、
セメント及び細骨材並に４０ｍｍ径以下の粗骨材の配合
比が重量比で１：４〜１１（表乾）：４〜１１（表乾）
で、これに起泡剤を混和して空気量５〜１２＄ｒ導入し
てなるコンクリートに、水溶性高分子物質として高粘性
セルローズ誘導体溶液を添加してなるこ吉を特徴とする
ポンプ圧送用貧配合コンクリート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5533980A JPS5818342B2 (ja) | 1980-04-28 | 1980-04-28 | ポンプ圧送用貧配合コンクリ−ト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5533980A JPS5818342B2 (ja) | 1980-04-28 | 1980-04-28 | ポンプ圧送用貧配合コンクリ−ト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56155055A JPS56155055A (en) | 1981-12-01 |
| JPS5818342B2 true JPS5818342B2 (ja) | 1983-04-12 |
Family
ID=12995751
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5533980A Expired JPS5818342B2 (ja) | 1980-04-28 | 1980-04-28 | ポンプ圧送用貧配合コンクリ−ト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5818342B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108793842A (zh) * | 2018-06-19 | 2018-11-13 | 宁波大学 | 一种用于盾构切削的lc40强度等级的陶粒混凝土 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5941524A (ja) * | 1982-09-01 | 1984-03-07 | Tokuyama Soda Co Ltd | 地下構造物の床打施工方法 |
| JP4846261B2 (ja) * | 2005-04-07 | 2011-12-28 | エム・シー・エフ株式会社 | 二輪車用スタンド |
| RU2482086C1 (ru) * | 2011-11-30 | 2013-05-20 | Татьяна Михайловна Петрова | Бетонная смесь |
| CN109928698A (zh) * | 2019-04-09 | 2019-06-25 | 台州普立德建筑科技有限公司 | 一种防水建筑外墙 |
-
1980
- 1980-04-28 JP JP5533980A patent/JPS5818342B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108793842A (zh) * | 2018-06-19 | 2018-11-13 | 宁波大学 | 一种用于盾构切削的lc40强度等级的陶粒混凝土 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56155055A (en) | 1981-12-01 |
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