JPS58202377A - 内燃機関の点火装置 - Google Patents
内燃機関の点火装置Info
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- JPS58202377A JPS58202377A JP8325382A JP8325382A JPS58202377A JP S58202377 A JPS58202377 A JP S58202377A JP 8325382 A JP8325382 A JP 8325382A JP 8325382 A JP8325382 A JP 8325382A JP S58202377 A JPS58202377 A JP S58202377A
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- converter
- engine
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P3/00—Other installations
- F02P3/06—Other installations having capacitive energy storage
- F02P3/08—Layout of circuits
- F02P3/0876—Layout of circuits the storage capacitor being charged by means of an energy converter (DC-DC converter) or of an intermediate storage inductance
- F02P3/0884—Closing the discharge circuit of the storage capacitor with semiconductor devices
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、通常の点火装置に加えて点火コイルの二次
側に点火エネルギを注入する直流昇圧回路（ＤＣ／ＤＣ
コンバータ）を有する内燃機関の点火装置の改良に関す
る。
側に点火エネルギを注入する直流昇圧回路（ＤＣ／ＤＣ
コンバータ）を有する内燃機関の点火装置の改良に関す
る。
従来のこの種の点火装置としては、例えば特開昭５６−
１２４６７２号公報や米国特許第４０３３３１６号及び
第４１３６３０１号等の明細書に記載されているような
ものがある。
１２４６７２号公報や米国特許第４０３３３１６号及び
第４１３６３０１号等の明細書に記載されているような
ものがある。
これ等の従来装置の基本構成の概略金、第１図を参照し
て説明すると、点火コイル１の一次巻線１ａｉ１４１１
には、例えばその一端を電源（＋１２Ｖ）に、他端を電
磁式のシグナルジエイ・レークのロータ２の回転に応じ
てビックアンプコイル６から発生する点火１１ｇ号に基
づいてオン・オフするイグナイタ４を介してアースに′
夫々接続したフルトラ式の点火回路を設けである。
て説明すると、点火コイル１の一次巻線１ａｉ１４１１
には、例えばその一端を電源（＋１２Ｖ）に、他端を電
磁式のシグナルジエイ・レークのロータ２の回転に応じ
てビックアンプコイル６から発生する点火１１ｇ号に基
づいてオン・オフするイグナイタ４を介してアースに′
夫々接続したフルトラ式の点火回路を設けである。
なお、この点火回路としては、フルトラ式の他にセミト
ラ式やケタリング式等の電流遮断方式のものや、容重放
電方式（ＣＤＩ）のものを用いることもある。
ラ式やケタリング式等の電流遮断方式のものや、容重放
電方式（ＣＤＩ）のものを用いることもある。
一方、点火コイル１の二次巻Ｍｌｂの一端には、センタ
コード５．ディストリビュータ６、及びノ１イテンショ
ンコード７を介して各気筒毎の点火プラグ８葡、他端に
は尚圧線９を介して直流昇圧回路でめるｌ）Ｃ／ＤＣコ
ンバータ１０の出力端子を夫々接続している。
コード５．ディストリビュータ６、及びノ１イテンショ
ンコード７を介して各気筒毎の点火プラグ８葡、他端に
は尚圧線９を介して直流昇圧回路でめるｌ）Ｃ／ＤＣコ
ンバータ１０の出力端子を夫々接続している。
そして、その１乍用は、イグナイタ４のスイッチングに
よって、点火時期に応じて点火コイル１の一次巻想１ａ
ＶＣ＃ｔ、れる′電流を遮断し、その時二次巻線１ｂに
発生する高電比（〜１５〜−２５ＫＶ ）をセンタコー
ド５．ディストリビュータ６及びハイテンションコード
７會弁して点火プラグ８０−極間に導いて、該亀憾間を
順次絶縁破壊して火花放電を開始させる。
よって、点火時期に応じて点火コイル１の一次巻想１ａ
ＶＣ＃ｔ、れる′電流を遮断し、その時二次巻線１ｂに
発生する高電比（〜１５〜−２５ＫＶ ）をセンタコー
ド５．ディストリビュータ６及びハイテンションコード
７會弁して点火プラグ８０−極間に導いて、該亀憾間を
順次絶縁破壊して火花放電を開始させる。
そして、この火花放電が開始されるとＤＣ／ＤＣコンバ
ータ１０内のコンデンサに光ｔｔｇれている高電圧（−
２ＫＶ程度）が、尚圧線９． −ｉ−！＃１ｂ。
ータ１０内のコンデンサに光ｔｔｇれている高電圧（−
２ＫＶ程度）が、尚圧線９． −ｉ−！＃１ｂ。
センタコード５．ディストリビュータ６、及びハイテン
ションコード７を介して点火プラグ８の電極間に導かれ
、それによって持続放電がなされて点火エネルギが強化
嘔れる。
ションコード７を介して点火プラグ８の電極間に導かれ
、それによって持続放電がなされて点火エネルギが強化
嘔れる。
なお、この点火エネルギの強化によって壁間性能の向上
、特に燃費の向上や希薄混合気による運、１時の燃焼の
安定化を計ることができる。
、特に燃費の向上や希薄混合気による運、１時の燃焼の
安定化を計ることができる。
ところで、このように通常の点火装置に加えて、点火エ
ネルギ全補強注入するＤＣ／Ｌ）Ｃコンバータ１０を有
する装置では、通常の１０倍強の点火エネルギが通常の
２〜１０倍の時間ディストリビュータ６及び７戦火プラ
グ８に流れるため、次のような問題があった。
ネルギ全補強注入するＤＣ／Ｌ）Ｃコンバータ１０を有
する装置では、通常の１０倍強の点火エネルギが通常の
２〜１０倍の時間ディストリビュータ６及び７戦火プラ
グ８に流れるため、次のような問題があった。
すなわち、ディストリビュータ６においては、尚点火エ
ネルギによる放′屯輻射熱及びジュール熱によってセン
タターミナルのコンタクトポイント及びロータ金具まわ
りのエポキシ系樹脂材が溶損して、ディストリビュータ
６の配電機能が損われ、それによって機関が停止するこ
とがある。
ネルギによる放′屯輻射熱及びジュール熱によってセン
タターミナルのコンタクトポイント及びロータ金具まわ
りのエポキシ系樹脂材が溶損して、ディストリビュータ
６の配電機能が損われ、それによって機関が停止するこ
とがある。
また、点火プラグ８においては、通常２万Ｋｍ走行に耐
え得るようになっているが、高点火エネルギのために′
電極の摩れが激しく、比較的短期間に電極ギャップが拡
がって、ブレークダウンし難くなり、それによって機関
が失火して停止することかめる。
え得るようになっているが、高点火エネルギのために′
電極の摩れが激しく、比較的短期間に電極ギャップが拡
がって、ブレークダウンし難くなり、それによって機関
が失火して停止することかめる。
そこで、この発明においてぐよ、機関の運転条件にＬＶ
、、じて点火エネルギの補強注入による効果が変化する
ことに看目し、ＤＣ／ＤＣコンバータ（直流昇圧回路〕
を愼関の運転条件に応じて起動、停止して、高点火エネ
ルギがディストリビュータや点火プラグＶこ流れる時間
全相対的に短かくシ、それによってディストリビュータ
及び点火プラグの延命化を計る。
、、じて点火エネルギの補強注入による効果が変化する
ことに看目し、ＤＣ／ＤＣコンバータ（直流昇圧回路〕
を愼関の運転条件に応じて起動、停止して、高点火エネ
ルギがディストリビュータや点火プラグＶこ流れる時間
全相対的に短かくシ、それによってディストリビュータ
及び点火プラグの延命化を計る。
そして、ＤＣ／ｉ）Ｃコンバータの作動全停止した時に
発生する通屑の点火エネルギが、−奴の点火装置のそれ
と略同等となるように、それを保証する定ｄ’を有する
点火コイルを用いる。
発生する通屑の点火エネルギが、−奴の点火装置のそれ
と略同等となるように、それを保証する定ｄ’を有する
点火コイルを用いる。
以下、この発明の実施例を図面の第２図以降を顧照しな
がら説明する。
がら説明する。
第２図は、この発明の一実施例勿示す回路需成図であり
、第１図と対応する部分には同−符号全村している。
、第１図と対応する部分には同−符号全村している。
同図において、＠流昇圧回路であるＤＣ／ＤＣコンバー
タ１Ｕは、リレー回路１１の常閉接点１１ａがオンの時
に起動し、オフの時に停止する。
タ１Ｕは、リレー回路１１の常閉接点１１ａがオンの時
に起動し、オフの時に停止する。
そして、このｌ）Ｃ／ＤＣコンバータ１０は、冨閉接点
１１ａがオンの時に入力端子ＩＮ及びコイルＬ１とコン
デンサＣ１，Ｃ２からなるフィルタ回路を介して入力さ
れる′電源（バッテリ）電圧＋１２Ｖ’ｔ、昇圧トラン
スＴの一次巻線ＴＩのセンタタップと二次巻＃ｌＴ３の
センタタップとに抵抗Ｒ１，Ｒ２及びコンデンサＣａｋ
介して加え、−次巻線Ｔ１の両端と接地間に夫々介挿し
たトランジスタＱ、、Ｑ２τ、昇圧トランスＴの二次巻
５ｌＴ３で互いに逆方向に励振して、昇圧トランスＴの
励磁電流の方向全交互に逆転することにより、二次巻Ｗ
Ｔ２０両端に高電比の交番信号葡発生ちせ、この交番信
号を整流器ＲＥＣＫ−よって直流に変換した後コンデン
サＣ４に九゛屯することにより、出力端子ＯＵＴから直
流尚′亀圧が出力される。
１１ａがオンの時に入力端子ＩＮ及びコイルＬ１とコン
デンサＣ１，Ｃ２からなるフィルタ回路を介して入力さ
れる′電源（バッテリ）電圧＋１２Ｖ’ｔ、昇圧トラン
スＴの一次巻線ＴＩのセンタタップと二次巻＃ｌＴ３の
センタタップとに抵抗Ｒ１，Ｒ２及びコンデンサＣａｋ
介して加え、−次巻線Ｔ１の両端と接地間に夫々介挿し
たトランジスタＱ、、Ｑ２τ、昇圧トランスＴの二次巻
５ｌＴ３で互いに逆方向に励振して、昇圧トランスＴの
励磁電流の方向全交互に逆転することにより、二次巻Ｗ
Ｔ２０両端に高電比の交番信号葡発生ちせ、この交番信
号を整流器ＲＥＣＫ−よって直流に変換した後コンデン
サＣ４に九゛屯することにより、出力端子ＯＵＴから直
流尚′亀圧が出力される。
なお、コンデンサＣ４に抵抗Ｒ３’に介して並列に接続
したネオン放電管Ｎは、ＤＣ／ＤＣコンパ〜り１０の作
動表示用であり、且つ図示しないイグニッションスイッ
チ又は常閉接点１１ａがオフの時にコンデンサＣ４の光
電電荷を除々に放電するためのものである。
したネオン放電管Ｎは、ＤＣ／ＤＣコンパ〜り１０の作
動表示用であり、且つ図示しないイグニッションスイッ
チ又は常閉接点１１ａがオフの時にコンデンサＣ４の光
電電荷を除々に放電するためのものである。
ところで、温間性能の向上を計るには、例えばアイドル
運転時（８００ｒｐｍ ）において、点火エネルギＥｓ
が１６ｌ６０−２Ｏ０で放゛畦期間Ｄｓが１７〜２０
ｍｓであることが望ましいことが実験によって確められ
ている。
運転時（８００ｒｐｍ ）において、点火エネルギＥｓ
が１６ｌ６０−２Ｏ０で放゛畦期間Ｄｓが１７〜２０
ｍｓであることが望ましいことが実験によって確められ
ている。
ソシテ、このような結果全得るには、Ｄｃ／Ｄｃコンバ
ータ１０の定格出力が一２ＫＶ、１００Ｗとなるように
回′１６定数の設定金した場合、Ｄｃ／Ｄｃコンバータ
１０の出力端子ＯＵＴから点火プラグ８までの二次狽Ｖ
負荷抵抗値ＲＬ′ｆｒ：１９〜２５にΩに、二次側イン
ダクタンス値ＬＬ′ｆ：５０〜７０Ｈ（点火コイル１の
二次巻線１ｂの値）に夫々設定する必要がある。
ータ１０の定格出力が一２ＫＶ、１００Ｗとなるように
回′１６定数の設定金した場合、Ｄｃ／Ｄｃコンバータ
１０の出力端子ＯＵＴから点火プラグ８までの二次狽Ｖ
負荷抵抗値ＲＬ′ｆｒ：１９〜２５にΩに、二次側イン
ダクタンス値ＬＬ′ｆ：５０〜７０Ｈ（点火コイル１の
二次巻線１ｂの値）に夫々設定する必要がある。
また、上記の条件を前提に常開接点１１ａｋオフさせて
１）Ｃ／ＤＣコンバータ１ｏを停止させた場合、点火コ
イル１の一次側全週断させた時に点火プラグ８に現われ
る放電パターンにおける点火エネルギＥ ｓ／及び放電
期間Ｄｓ’が、夫々通常の例えばフルトラ式点火装置に
おける点火エネルギ：２ｏ〜３０ｍ１．放屯期間：１５
〜２ｍｓとなるようにするためには、点火コイル１の定
数を次の（イ）〜に）のように設定する必要がある。
１）Ｃ／ＤＣコンバータ１ｏを停止させた場合、点火コ
イル１の一次側全週断させた時に点火プラグ８に現われ
る放電パターンにおける点火エネルギＥ ｓ／及び放電
期間Ｄｓ’が、夫々通常の例えばフルトラ式点火装置に
おける点火エネルギ：２ｏ〜３０ｍ１．放屯期間：１５
〜２ｍｓとなるようにするためには、点火コイル１の定
数を次の（イ）〜に）のように設定する必要がある。
（イ）−次巻掘１ａの抵抗値、０．７〜２．５０（ロ）
−次巻巌１ａのインダクタンス値：４〜８ｒｎＨＨ二次
巻／ｆＭ１ ｂ ノ＆抗値： ４〜１２ ＫＱに）二次
巻肪１ｂのインダクタンス値：５ｏ〜７０Ｈ次に、ＤＣ
／ＤＣコンバータ１０を起動・停止する慎関連鴨条件シ
こついて説明する。
−次巻巌１ａのインダクタンス値：４〜８ｒｎＨＨ二次
巻／ｆＭ１ ｂ ノ＆抗値： ４〜１２ ＫＱに）二次
巻肪１ｂのインダクタンス値：５ｏ〜７０Ｈ次に、ＤＣ
／ＤＣコンバータ１０を起動・停止する慎関連鴨条件シ
こついて説明する。
本発明有りよ、前述のような各種条件下で、機関全アイ
ドル運転、低回転低負荷運転、定地走行負荷（Ｒ／Ｌ
）運転、及び全員＃運転させた時におけるＤＣ／ＤＣコ
ンバータ１０を起動した場合及びＤＣ／ＤＣコンバータ
１０を停止した場合の各種データを第６図乃至第７図に
示すように得ている。
ドル運転、低回転低負荷運転、定地走行負荷（Ｒ／Ｌ
）運転、及び全員＃運転させた時におけるＤＣ／ＤＣコ
ンバータ１０を起動した場合及びＤＣ／ＤＣコンバータ
１０を停止した場合の各種データを第６図乃至第７図に
示すように得ている。
なお、第３図乃至第７図において、実線がＤＣ／ＤＣコ
ンバータ１０全起動した場合のデータを、一点鎖線がＤ
Ｃ／ＤＣコンバータｉｏｉ停止した場合のデータ金夫々
示し、又破線が通常の点火装置のデータ金示す。
ンバータ１０全起動した場合のデータを、一点鎖線がＤ
Ｃ／ＤＣコンバータｉｏｉ停止した場合のデータ金夫々
示し、又破線が通常の点火装置のデータ金示す。
夫々のデータ全簡単に説明すると、
第６図は、アイドル運転時（８００ｒｐｍ ） の点
火時期と燃料消費量との関係を示し、点火時期全相対的
に遅角すると、何れの場合も燃料消費料は嵩むが、総じ
てＤＣ／ＤＣコンバータ１０を起動させた場合の力が、
燃料消費量は少なくて済む。
火時期と燃料消費量との関係を示し、点火時期全相対的
に遅角すると、何れの場合も燃料消費料は嵩むが、総じ
てＤＣ／ＤＣコンバータ１０を起動させた場合の力が、
燃料消費量は少なくて済む。
第４図は、低回転低負荷運転である例えば２０Ｋｍ／ｈ
、 ４０１［Ｇｎ／ｈの定′イ走行（１３００−１４
０ｏ ｒｐｍ ）の時の窒燃比と燃料消費率との関係全
示し、やはフ総じてＤＣ／ＤＣコンバータ１０を起動さ
せた場合の方が、燃料消費率は小さくて済む。
、 ４０１［Ｇｎ／ｈの定′イ走行（１３００−１４
０ｏ ｒｐｍ ）の時の窒燃比と燃料消費率との関係全
示し、やはフ総じてＤＣ／ＤＣコンバータ１０を起動さ
せた場合の方が、燃料消費率は小さくて済む。
第５図は、２０．４０．６０．８０．１００．１４０
Ｋｍ／１１での定地走行負荷（Ｒ／Ｌ） 運転時及び全
負荷運転時にける機関回転数に対する正味トルク及び燃
料消費率の特性を示し、燃料消費率に関しては両運転時
とも機関回転数が尚くなる程ｆＤＣ／ＤＣコンバータ１
０を起動した効果がなくなる。
Ｋｍ／１１での定地走行負荷（Ｒ／Ｌ） 運転時及び全
負荷運転時にける機関回転数に対する正味トルク及び燃
料消費率の特性を示し、燃料消費率に関しては両運転時
とも機関回転数が尚くなる程ｆＤＣ／ＤＣコンバータ１
０を起動した効果がなくなる。
また、正味トルクに関しては、３／Ｌ運転時は機関回転
数が高くなる程やはりＤＣ／ｌ）Ｃコンバータ１０を起
動した効果がなくなり、全負荷運転時は何れの場合も全
機関回転数領域に亘って略同特性となっている。
数が高くなる程やはりＤＣ／ｌ）Ｃコンバータ１０を起
動した効果がなくなり、全負荷運転時は何れの場合も全
機関回転数領域に亘って略同特性となっている。
第６図及び第７図は、夫々Ｒ／Ｌ運転時及び全負荷運転
時における機関回転数と点火エネルギとの関赤し２、夫
々ＤＣ／ｌ）Ｃコンバータ１０の起動によって注入され
る点大エネルギが機関回転数の増７ＪＤ Ｋ伴って低下
することが分る。
時における機関回転数と点火エネルギとの関赤し２、夫
々ＤＣ／ｌ）Ｃコンバータ１０の起動によって注入され
る点大エネルギが機関回転数の増７ＪＤ Ｋ伴って低下
することが分る。
なお、第６図乃至第７凶を見ても分るように、前述の回
路定数条件を満せば、ＤＣ／ＤＣコンバータ１０全怜止
した時でも逼富の点火装置によって得られる特性と略同
前の特性を得ることができる。
路定数条件を満せば、ＤＣ／ＤＣコンバータ１０全怜止
した時でも逼富の点火装置によって得られる特性と略同
前の特性を得ることができる。
また、第８図（イ）（ロ）に、夫々ＤＣ／ＤＣコンパ〜
り１０金起動した時と停止した時の放電バクーン全示す
。
り１０金起動した時と停止した時の放電バクーン全示す
。
そして、第６図乃至第７図に示す夷験結釆からＤＣ／Ｄ
Ｃコンバータ１０を起動・停止する機関運転条件を求
めることができる。
Ｃコンバータ１０を起動・停止する機関運転条件を求
めることができる。
すなわち、第５図に示すように機関回転数がＮｒｐｍ
（２６００ｒＰｍ ）以下の時、又は機関負荷が正味ト
ルク侠算でＴＱｋｇｍ以下の時、すなわち機関がアイド
ル運転、低回転１広負荷運転、及び中回転部分負荷連転
している時にＦＬＤＣ／ＤＣコンバータ１０會起動し、
それ以外の筒回転又は高負荷運転時にはＤＣ／ＤＣコン
バータ１ｏを停止すれば、機関性能を低下させずにＤＣ
／ＤＣコンバータ１ｏの相対的作動時間を短かくするこ
とができ、それによってディストリビュータ６及び点火
プラグ８の処茄化を６１ることができる。
（２６００ｒＰｍ ）以下の時、又は機関負荷が正味ト
ルク侠算でＴＱｋｇｍ以下の時、すなわち機関がアイド
ル運転、低回転１広負荷運転、及び中回転部分負荷連転
している時にＦＬＤＣ／ＤＣコンバータ１０會起動し、
それ以外の筒回転又は高負荷運転時にはＤＣ／ＤＣコン
バータ１ｏを停止すれば、機関性能を低下させずにＤＣ
／ＤＣコンバータ１ｏの相対的作動時間を短かくするこ
とができ、それによってディストリビュータ６及び点火
プラグ８の処茄化を６１ることができる。
次に、第２図に戻ってＤＣ／ＤＣコンバータ１゜全前述
のような機関の運転条件ｉ’Ｃ４５じて起動・停止する
制卸手段について説明する。
のような機関の運転条件ｉ’Ｃ４５じて起動・停止する
制卸手段について説明する。
回転数センサ１２は、例えば公知のクランク角センサと
その角度パルスｆＦ／ＶＫ換するＦ／Ｖ変換器、又は点
火信号をＦ／Ｖ変換するＦ／Ｖ Ｋ換器によって構成さ
れ、機関の回転数に応じた電圧信号Ｖ、盆出力する。
その角度パルスｆＦ／ＶＫ換するＦ／Ｖ変換器、又は点
火信号をＦ／Ｖ変換するＦ／Ｖ Ｋ換器によって構成さ
れ、機関の回転数に応じた電圧信号Ｖ、盆出力する。
負荷センサ１６は、機関の吸入空気量全検出するエアフ
ローメータ、機関の吸入負圧全検出する負圧センサ、又
は機関のスロットルバルブの開度位置に＋Ｚ出するスロ
ットルスイッチ寺によっテ構奴され、機関の負荷に比・
した電圧信号ｖ２を出力する。
ローメータ、機関の吸入負圧全検出する負圧センサ、又
は機関のスロットルバルブの開度位置に＋Ｚ出するスロ
ットルスイッチ寺によっテ構奴され、機関の負荷に比・
した電圧信号ｖ２を出力する。
比較器１４．１５は、夫々電圧信号ｖ１と前述の機関（
ロ）転数Ｎに対応する基準電圧ｖＮ、電圧倍号Ｖ２と前
述の正味トルクＴＱに対応する基準電圧ＶＴｑ’ｅ比１
ｍして、ｖ１≦ＶＮ＋Ｖ２≦ＶＴＱの時にローレベルゝ
ゝＬ／／［、Ｖ□〉ｖＮ、Ｖ２〉ＶＴＱＯ時１ｃ ハイ
レベルゝゝＨ″になる信号ａ１＋ａ２ｆｆｉ出力する。
ロ）転数Ｎに対応する基準電圧ｖＮ、電圧倍号Ｖ２と前
述の正味トルクＴＱに対応する基準電圧ＶＴｑ’ｅ比１
ｍして、ｖ１≦ＶＮ＋Ｖ２≦ＶＴＱの時にローレベルゝ
ゝＬ／／［、Ｖ□〉ｖＮ、Ｖ２〉ＶＴＱＯ時１ｃ ハイ
レベルゝゝＨ″になる信号ａ１＋ａ２ｆｆｉ出力する。
トランジスタ１６ぼ、リレー回路１１のリレーコイル１
１ｂへ（υ通紙全オン・オフするものであり、ＯＲ回路
１７及びアンプ１８全介してローレベルゝゝＬ”の１ｇ
号ａ□又はａ２が人力されている時はオフで、リレーコ
イル１１ｂ＆？：％流全流さないため、常閉接点１１ａ
はオンしている。
１ｂへ（υ通紙全オン・オフするものであり、ＯＲ回路
１７及びアンプ１８全介してローレベルゝゝＬ”の１ｇ
号ａ□又はａ２が人力されている時はオフで、リレーコ
イル１１ｂ＆？：％流全流さないため、常閉接点１１ａ
はオンしている。
また、ＯＲ回Ｐ１６１７及びアンプ１８を介してハイレ
ベルゝＸＨ“の信号ａ１又はａ２が入力されると、トラ
ンジスタ１６がオンしてリレーコイル１１ｂに電流が流
れるため、常閉接点１１ａはオフする。
ベルゝＸＨ“の信号ａ１又はａ２が入力されると、トラ
ンジスタ１６がオンしてリレーコイル１１ｂに電流が流
れるため、常閉接点１１ａはオフする。
したがって、常閉接点１１ａｋ弁して給電されるＤＣ／
ＤＣコンバータ１０は、比較器１４．１５の出力信号ａ
ｌ＋ａ２が共にローレベルゝゝＬ“の時、すなわち機関
がアイドル運転から中回転部分負荷運転までの間だけ起
動し、機関が高回転又は筒負荷運転になると停止する。
ＤＣコンバータ１０は、比較器１４．１５の出力信号ａ
ｌ＋ａ２が共にローレベルゝゝＬ“の時、すなわち機関
がアイドル運転から中回転部分負荷運転までの間だけ起
動し、機関が高回転又は筒負荷運転になると停止する。
それによって、？−＋ｉＪ述したように機関性能を低下
させずにディス） ＩＪピユータ６及び点火プラグ８の
延命化を計ることができる。
させずにディス） ＩＪピユータ６及び点火プラグ８の
延命化を計ることができる。
しかも、ＤＣ／Ｌ）Ｃコンバータ１００入力電流は、約
５Ａ程度と太きいため、ＤＣ／ＤＣコンバータ１０の作
動時間を相対的に短くすることによって、消費電力の１
広減を計ることができ、それによって燃費の悪化防止並
びにパンテリの消耗全階ぐことができる。
５Ａ程度と太きいため、ＤＣ／ＤＣコンバータ１０の作
動時間を相対的に短くすることによって、消費電力の１
広減を計ることができ、それによって燃費の悪化防止並
びにパンテリの消耗全階ぐことができる。
以上述べ／こように、この発明によれば高点火エネルギ
がディストリビュータや点火プラグに流れる時間を相対
的に短かくすることができるので、ディストリビュータ
及び点火プラグの延命効果を奏する。
がディストリビュータや点火プラグに流れる時間を相対
的に短かくすることができるので、ディストリビュータ
及び点火プラグの延命効果を奏する。
また、直流昇圧回路を停止した時でも、通常の点火装置
による点火性能と略同等の性能が得られるので、実用性
が向上する。
による点火性能と略同等の性能が得られるので、実用性
が向上する。
第１図は、従来の内燃機関の点火装置の一例を示す回路
図、 第２図は、この発明の一実施例を示す回路構成図、第３
図乃至第８図は、夫々第２図の回路に基づく実験結果奮
示す線図である。 １・・・点火コイル ５・・・センタコード６・・
・ディストリビュータ ７・ ハイテンションコード
８・・点火プラグ ９・・・高圧線１０・・ＤＣ／
ＤＣコンパ〜り（直流昇圧回路）１１・・リレー回Ｗ６
１２・・・回転数センサ１６・・負荷センサ １４
，１５・・・比較器１６・・トランジスタ
図、 第２図は、この発明の一実施例を示す回路構成図、第３
図乃至第８図は、夫々第２図の回路に基づく実験結果奮
示す線図である。 １・・・点火コイル ５・・・センタコード６・・
・ディストリビュータ ７・ ハイテンションコード
８・・点火プラグ ９・・・高圧線１０・・ＤＣ／
ＤＣコンパ〜り（直流昇圧回路）１１・・リレー回Ｗ６
１２・・・回転数センサ１６・・負荷センサ １４
，１５・・・比較器１６・・トランジスタ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 通常の点火装置に加えて点火コイルの二次側に点火
エネルギを注入する直流昇圧回路を有する内燃機関の点
火装置において、前記直流昇圧回路を機関の運転条件に
応じて起動・１苧止する制御手段を設けると共に、前＝
ｄ、幀火コイルの定数を下記（イ）〜に）のように設定
したことを特徴とする内燃機関の点火装置。 （イ）−次巻庫の抵抗値 ０．７〜２．５０仲）−次巻
線のインダクタンス値：４〜８ｍＨ（ハ）二次巻線の抵
抗値：４〜１２にΩに）二次巻線のインダクタンス値：
５０〜７０１（
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8325382A JPS58202377A (ja) | 1982-05-19 | 1982-05-19 | 内燃機関の点火装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8325382A JPS58202377A (ja) | 1982-05-19 | 1982-05-19 | 内燃機関の点火装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58202377A true JPS58202377A (ja) | 1983-11-25 |
Family
ID=13797167
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8325382A Pending JPS58202377A (ja) | 1982-05-19 | 1982-05-19 | 内燃機関の点火装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58202377A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60169672A (ja) * | 1984-02-15 | 1985-09-03 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関用点火装置 |
| KR100230929B1 (ko) * | 1995-07-20 | 1999-12-01 | 류정열 | 자동차의 엔진제어장치 및 그 방법 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4925332A (ja) * | 1972-06-30 | 1974-03-06 | ||
| JPS5596587A (en) * | 1979-01-17 | 1980-07-22 | Nissan Motor | Ignition device for internal combustion engine |
| JPS56146069A (en) * | 1980-04-14 | 1981-11-13 | Nissan Motor Co Ltd | Ignition apparatus for internal combustion engine |
| JPS56151274A (en) * | 1980-04-24 | 1981-11-24 | Nissan Motor Co Ltd | Plasma ignition device of internal combustion engine |
| JPS5770956A (en) * | 1980-10-22 | 1982-05-01 | Nissan Motor Co Ltd | Plasma ignition device for internal combustion engine |
-
1982
- 1982-05-19 JP JP8325382A patent/JPS58202377A/ja active Pending
Patent Citations (5)
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| KR100230929B1 (ko) * | 1995-07-20 | 1999-12-01 | 류정열 | 자동차의 엔진제어장치 및 그 방법 |
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