JPS58207431A - 免震装置 - Google Patents
免震装置Info
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- JPS58207431A JPS58207431A JP9171282A JP9171282A JPS58207431A JP S58207431 A JPS58207431 A JP S58207431A JP 9171282 A JP9171282 A JP 9171282A JP 9171282 A JP9171282 A JP 9171282A JP S58207431 A JPS58207431 A JP S58207431A
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Landscapes
- Buildings Adapted To Withstand Abnormal External Influences (AREA)
- Vibration Prevention Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は建造物等の構造物に、その基礎から伝達される
振動エネルギーを減少させて、構造物を地震等から保護
する免震装置忙関するものである。
振動エネルギーを減少させて、構造物を地震等から保護
する免震装置忙関するものである。
地震発生時に地盤から建造物忙伝見られる地震入力を減
少することを目的として、建造物を載置するように１弾
性板と金属板の積層体（以下免震装置と言う）を、基鋭
上に設置する免震工法が開発されている。この免震装置
は、第１図（＆） （ｂ）に示すように、一枚以上の弾
性板（１＋と複数の金属板１２＋を交互に積層し、それ
らを加硫接着等によシ固看したものである。この槙造に
よシ、この免震装置ｆｉｌ Ｆｉ大きな鉛直方向バネ係
数Ｋｖと小さな水平方向バネ係数Ｋｈを持っている。
少することを目的として、建造物を載置するように１弾
性板と金属板の積層体（以下免震装置と言う）を、基鋭
上に設置する免震工法が開発されている。この免震装置
は、第１図（＆） （ｂ）に示すように、一枚以上の弾
性板（１＋と複数の金属板１２＋を交互に積層し、それ
らを加硫接着等によシ固看したものである。この槙造に
よシ、この免震装置ｆｉｌ Ｆｉ大きな鉛直方向バネ係
数Ｋｖと小さな水平方向バネ係数Ｋｈを持っている。
そして建造物に対する大きな載荷能力が確保され、且つ
水平方向に対する建造物の系全体の固有振動周期（以下
単に周期Ｔという）を大きくすることができる。
水平方向に対する建造物の系全体の固有振動周期（以下
単に周期Ｔという）を大きくすることができる。
系の周期Ｔを大きくした場合の効果について説明する。
一般的な地震入力の最大周期成分は０． ／〜／、 ０
秒である。鉄筋コンクリート造建造物の持つ周期Ｔ＃′
ｉ、一般に一階層につき約０． ／秒であシ、例えばＪ
階建の場合に周期は約９．１秒であるから、上記地震入
力の最大周期成分の範囲内に入っている。このため一般
の鉄筋コンクリート造建造物は共振現象等によシ、地震
入力に対して数倍の加速度特性を示し地震の被害を交は
易い従って上記免震装置によって、系の周期Ｔを２秒か
ら７秒以上に寂えることができれば、地震入力の最大周
期成分の範囲から外れて、地震に対して柔軟性のある構
造となシ免震が可能となる。
秒である。鉄筋コンクリート造建造物の持つ周期Ｔ＃′
ｉ、一般に一階層につき約０． ／秒であシ、例えばＪ
階建の場合に周期は約９．１秒であるから、上記地震入
力の最大周期成分の範囲内に入っている。このため一般
の鉄筋コンクリート造建造物は共振現象等によシ、地震
入力に対して数倍の加速度特性を示し地震の被害を交は
易い従って上記免震装置によって、系の周期Ｔを２秒か
ら７秒以上に寂えることができれば、地震入力の最大周
期成分の範囲から外れて、地震に対して柔軟性のある構
造となシ免震が可能となる。
すなわち上記免震装置′は、特に小さくした水平バネ係
数ｘ８によって建造物の糸の周期Ｔを一秒〜Ｖ秒以上に
増大させて、地療入力に対する構造物の加速度特性を減
少させ、同時に構造物をは１°′ｉ′絶体に近い並進連
動を朽わせ。ることにより、地震の入力エネルギーを吸
収させるようにしたものである。
数ｘ８によって建造物の糸の周期Ｔを一秒〜Ｖ秒以上に
増大させて、地療入力に対する構造物の加速度特性を減
少させ、同時に構造物をは１°′ｉ′絶体に近い並進連
動を朽わせ。ることにより、地震の入力エネルギーを吸
収させるようにしたものである。
上記値の周期Ｔを建造物に与えるために必要な免Ｍ装置
の諸値について、鉄筋コンクリート造、２１１’！建又
は３階建の建造物を想定して考察してみる。
の諸値について、鉄筋コンクリート造、２１１’！建又
は３階建の建造物を想定して考察してみる。
鉄筋コンクリート造−階建又は３階建の建造物は、通常
７６０〜３１０（ｒｏｗ）のＭ量を有している。基礎梁
の幅は２６０〜ＪＯＯ闘であるから設置可能な免震装置
の直径は／ＪＯｍφ〜Ｊ ００ ｒｕｔ−である。また
免震装置の設問数は建造物の各柱下に一個ずつ設置する
ものとする。
７６０〜３１０（ｒｏｗ）のＭ量を有している。基礎梁
の幅は２６０〜ＪＯＯ闘であるから設置可能な免震装置
の直径は／ＪＯｍφ〜Ｊ ００ ｒｕｔ−である。また
免震装置の設問数は建造物の各柱下に一個ずつ設置する
ものとする。
上記施工条件を考えて以下に設計例として三ｆＡＪを挙
げる。
げる。
重ｉ ／ Ｊ ＯＴＯＨの建造物に直径／ＪＯｗｍ−の
弾性板よりなる。２２個の免宸装鮪を設置した場合（イ
）、￥Ａｉｔ／ 、ｓ ｏ ＴｏＮノ建造物Ｋ１１ｆ径
／ Ｊ ０ｍｍ１の弾性板よりなる７０個の免震装置を
設置した場合（ロ）、亜′ｊｋ／♂θＴＯＮの建造物に
直径７６０間−の弾性板よ）なる２個の免震装置を設置
した場合（ハ）の夫々において、周期ＴＫ−秒又はＶ秒
を与えるために必要な弾性＆素材のせん助バネ体歌ｑは
次のようになる。
弾性板よりなる。２２個の免宸装鮪を設置した場合（イ
）、￥Ａｉｔ／ 、ｓ ｏ ＴｏＮノ建造物Ｋ１１ｆ径
／ Ｊ ０ｍｍ１の弾性板よりなる７０個の免震装置を
設置した場合（ロ）、亜′ｊｋ／♂θＴＯＮの建造物に
直径７６０間−の弾性板よ）なる２個の免震装置を設置
した場合（ハ）の夫々において、周期ＴＫ−秒又はＶ秒
を与えるために必要な弾性＆素材のせん助バネ体歌ｑは
次のようになる。
であシ、免震構造体の ムＸ傘免震装置の弾性板（ゴで
あるから 方向の総厚上記■、■式に基
いて、上記ビ）（す（ハ）の各場合の数値について弾性
板素材のせん断バネ体数Ｇを算出すると次表のようにな
る。
あるから 方向の総厚上記■、■式に基
いて、上記ビ）（す（ハ）の各場合の数値について弾性
板素材のせん断バネ体数Ｇを算出すると次表のようにな
る。
上記結果よシ免震装置に使用する弾性板ｆｆｉ材のせん
Ｗ［バネ係数０を小さくζ（軟かいゴムを使用）すれば
、周期Ｔを必要に応じて大龜くすることができ、免震効
果を十分に挙けるには弾性板素材のせん断バネ佳歌Ｇの
伽をご紗／ｄ以下にすればよいことがわかる。この値倉
与える弾性板素材としては、天然ゴム、合成ニア′ム、
或いはゴム弾性を有するプラス、チックに補強剤、軟化
剤、硬化剤、老化防止剤等を配合したもの等が使用でき
る。面してコ゛工、Ｓ規格硬度ｊＯのゴムは、天然ゴム
系でバネ係数が２〜２鎮／Ｍ−、合成ゴム系でｇ〜２闇
／７であるから、弾性板に上記ｇ紗／ｄ以下のせん断バ
ネ係数Ｇを与えるにｒま、硬度６０以下のゴムを使用す
ればよいことになる。
Ｗ［バネ係数０を小さくζ（軟かいゴムを使用）すれば
、周期Ｔを必要に応じて大龜くすることができ、免震効
果を十分に挙けるには弾性板素材のせん断バネ佳歌Ｇの
伽をご紗／ｄ以下にすればよいことがわかる。この値倉
与える弾性板素材としては、天然ゴム、合成ニア′ム、
或いはゴム弾性を有するプラス、チックに補強剤、軟化
剤、硬化剤、老化防止剤等を配合したもの等が使用でき
る。面してコ゛工、Ｓ規格硬度ｊＯのゴムは、天然ゴム
系でバネ係数が２〜２鎮／Ｍ−、合成ゴム系でｇ〜２闇
／７であるから、弾性板に上記ｇ紗／ｄ以下のせん断バ
ネ係数Ｇを与えるにｒま、硬度６０以下のゴムを使用す
ればよいことになる。
しかし上記のよう紀せん断バネ係数Ｇが小さい（秋かい
）ゴムを使用すると、免族装朧の垂直バネ係＆Ｋｖも当
然に低下し、建造物重量による圧組荷ｌで、免震５Ｍ置
が座屈する様な艇形を起し使用不能になる場合が生じる
。これを防止する為にせん断バネ係数Ｇを小さくする一
方、バネ比（鉛直バネ体数Ｋｖ／水平バネ係数−）をで
きるだけ大きく（Ｊ０θ〜ｙｏｏ程度以上）する必要が
ある。
）ゴムを使用すると、免族装朧の垂直バネ係＆Ｋｖも当
然に低下し、建造物重量による圧組荷ｌで、免震５Ｍ置
が座屈する様な艇形を起し使用不能になる場合が生じる
。これを防止する為にせん断バネ係数Ｇを小さくする一
方、バネ比（鉛直バネ体数Ｋｖ／水平バネ係数−）をで
きるだけ大きく（Ｊ０θ〜ｙｏｏ程度以上）する必要が
ある。
そこで本発明は上記４Ｇ？＃に齢み、この同動を解決し
たものである。
たものである。
すなわち本発明は免′ＩＩ！４装置の弾性板素材に上記
、の如くせん断バネ係数が（′小さい（４０／ｃｄ以下
）ものを使用する場合において、Ｉ＄性板（ゴム板）の
厚みｔを小さい値（に餌以下）Ｋ！ｉｌＪ限することに
よって十分に大きいバネ比（ｘｖ ／ Ｋｈ ）を得る
ようにしたものである。
、の如くせん断バネ係数が（′小さい（４０／ｃｄ以下
）ものを使用する場合において、Ｉ＄性板（ゴム板）の
厚みｔを小さい値（に餌以下）Ｋ！ｉｌＪ限することに
よって十分に大きいバネ比（ｘｖ ／ Ｋｈ ）を得る
ようにしたものである。
以下弾性板の厚みｔを上記値（ｊｕｇ以下）に制限した
理由を実験データに基いて説明する。
理由を実験データに基いて説明する。
第２図は免震装置の弾性板（１５θ馴φ）の索拐にせん
断バネ係数３．Ｊへ／７を与える硬度Ｊ２のゴムを用い
、そのゴム厚ｔを／θ朋〜コ、ｊ關の範囲で変化させ、
バネ比（鉛直方向バネ係数Ｋｖ／水平方向バネ係数Ｋｈ
）音測定した実験データを示すものである。なおこのバ
ネ比Ｋｖ／Ｋｈの測定は第ｊ図に示すように３／醪／７
の鉛直方向の圧Ｎ応力（Ｆ）を加え、水平方向歪み（δ
）を１００％（水平力回定みδ／弾性板厚ｔ−／）にし
て測定したものである。またこの実験において＃″ｌｉ
′弾性＆（弾性板）の総厚みｔ−に鋼と一定の条件にす
るように、弾性板のＩＦｊＩＮＩ数を変え、例えは５１
層厚の場合は７．２層にし、１ｗｒ厚の場合は１０層に
している。なお、第２図における各ト１□ 点の表示、例えに！、５０Ｘ、２．Ｊ−，２〆は直径／
ｊθ襲−１厚み２．ｊ闘の弾性板（ゴム板）−ダを金属
板と交互に積層したことを示している。この実施例から
れかるように弾性板一枚尚多の厚みｔｔ−にｎにするこ
とによってバネ比（Ｋ７／Ｋｈ）、２２０が得られる。
断バネ係数３．Ｊへ／７を与える硬度Ｊ２のゴムを用い
、そのゴム厚ｔを／θ朋〜コ、ｊ關の範囲で変化させ、
バネ比（鉛直方向バネ係数Ｋｖ／水平方向バネ係数Ｋｈ
）音測定した実験データを示すものである。なおこのバ
ネ比Ｋｖ／Ｋｈの測定は第ｊ図に示すように３／醪／７
の鉛直方向の圧Ｎ応力（Ｆ）を加え、水平方向歪み（δ
）を１００％（水平力回定みδ／弾性板厚ｔ−／）にし
て測定したものである。またこの実験において＃″ｌｉ
′弾性＆（弾性板）の総厚みｔ−に鋼と一定の条件にす
るように、弾性板のＩＦｊＩＮＩ数を変え、例えは５１
層厚の場合は７．２層にし、１ｗｒ厚の場合は１０層に
している。なお、第２図における各ト１□ 点の表示、例えに！、５０Ｘ、２．Ｊ−，２〆は直径／
ｊθ襲−１厚み２．ｊ闘の弾性板（ゴム板）−ダを金属
板と交互に積層したことを示している。この実施例から
れかるように弾性板一枚尚多の厚みｔｔ−にｎにするこ
とによってバネ比（Ｋ７／Ｋｈ）、２２０が得られる。
このバネ比（Ｋ、／Ｋｈ）は弾性板の一枚当シの厚みｔ
を小さくする程に増加し、Ｊａｍ厚より小さくすると急
激に増加する。
を小さくする程に増加し、Ｊａｍ厚より小さくすると急
激に増加する。
特にダ・闘以下になると、その増大率は大きくなり、バ
ネ比（Ｋｖ ／ Ｋｈ ）にＹＪθ以上もの非常圧良好
な値が得られる。
ネ比（Ｋｖ ／ Ｋｈ ）にＹＪθ以上もの非常圧良好
な値が得られる。
なお免震装置が取り付は作業上の制限等を受けず、その
高さが少さくても良い場合は、上記弾性板一枚の厚みｔ
がｌ ＩＩＷ以下という条件の下に、弾性板の積層板数
を少なくできる。この−例として弾性板を一枚のみ用い
、その厚さを変化させた場合のバネ比（Ｋ、／Ｋｈ）に
ついて第Ｖ図に示す。これは弾性板の直径を／ ｊ Ｏ
ｗｘ−とじ、鉛直方向にｔｓ： ＴＯＩＴの圧＃ｉ応力
を加え、水平方向歪みが／θθ１（水平方回歪ａ／弾性
板厚み１−／）にした場合のデータで、各点の表示、例
えば／ｊθＸ、ｆ−／は第２図の場合と同様に直径／
ｊ Ｏｗｔｚ−１２厚さｊ關の弾性板（ゴム板）一層を
表わす。（１）のデータはせん断バネ係数Ｇ＝ｊ、１炸
／ｄを与える硬度Ｊ２のゴムを用いた場合を示し、釘ン
のデータはせん断ノ１ネ休数Ｇ−／、Ｊへ／ｄを与える
硬度／りのゴムを用いた場合を示す。
高さが少さくても良い場合は、上記弾性板一枚の厚みｔ
がｌ ＩＩＷ以下という条件の下に、弾性板の積層板数
を少なくできる。この−例として弾性板を一枚のみ用い
、その厚さを変化させた場合のバネ比（Ｋ、／Ｋｈ）に
ついて第Ｖ図に示す。これは弾性板の直径を／ ｊ Ｏ
ｗｘ−とじ、鉛直方向にｔｓ： ＴＯＩＴの圧＃ｉ応力
を加え、水平方向歪みが／θθ１（水平方回歪ａ／弾性
板厚み１−／）にした場合のデータで、各点の表示、例
えば／ｊθＸ、ｆ−／は第２図の場合と同様に直径／
ｊ Ｏｗｔｚ−１２厚さｊ關の弾性板（ゴム板）一層を
表わす。（１）のデータはせん断バネ係数Ｇ＝ｊ、１炸
／ｄを与える硬度Ｊ２のゴムを用いた場合を示し、釘ン
のデータはせん断ノ１ネ休数Ｇ−／、Ｊへ／ｄを与える
硬度／りのゴムを用いた場合を示す。
この単層の脚４＆板を用いたデータ吃、複数層の弾性板
を用いた場合と同様のバネ沈毅化を示し、弾性板の厚み
ｔがに關でバネ比（Ｋｖ／ Ｋｈ）は（幻の場合、２り
θ、卸の場合、２５θが得られ、厚みｔが小さくなるに
従ってバネ比（Ｋｖ／Ｋｈ）が急激に増加していること
がわかる。
を用いた場合と同様のバネ沈毅化を示し、弾性板の厚み
ｔがに關でバネ比（Ｋｖ／ Ｋｈ）は（幻の場合、２り
θ、卸の場合、２５θが得られ、厚みｔが小さくなるに
従ってバネ比（Ｋｖ／Ｋｈ）が急激に増加していること
がわかる。
つま如本発例の免震装置において必要とするバネ比（ｘ
ｖ／Ｉｃｈ） （Ｊθθ〜グＯθ挫歿以上）を伶るため
Ｋは弾性板の檀階奴にかかわらず、弾性板の厚みｔをｇ
１以下とすれによいことがわかる。
ｖ／Ｉｃｈ） （Ｊθθ〜グＯθ挫歿以上）を伶るため
Ｋは弾性板の檀階奴にかかわらず、弾性板の厚みｔをｇ
１以下とすれによいことがわかる。
なお本発明の免震装置の上記制限範囲で、さらに弾性板
直径の大きい免震装置を試作したとコロ、次のようにバ
ネ比（Ｋ、／Ｋｍ）Ｏ邦’帛に大きいものが伶られた。
直径の大きい免震装置を試作したとコロ、次のようにバ
ネ比（Ｋ、／Ｋｍ）Ｏ邦’帛に大きいものが伶られた。
すなわち弾性板の直径がコＪＯｗｔｎｌ、弾性板一枚当
シの厚さｔがＪ即、弾性板の積層数が／一層、弾性板の
素材として天然ゴム１０θに対して、カーボン１０、老
化防止剤Ｊ１加硫剤Ｊを加えて、パ２．係数３．ｊ〜／
ｄにしたものを用いた免震装置を制作した所、バネ比（
ＫＴ／Ｋｈ”）は７ｏｏという非常九人きいものであっ
た。
シの厚さｔがＪ即、弾性板の積層数が／一層、弾性板の
素材として天然ゴム１０θに対して、カーボン１０、老
化防止剤Ｊ１加硫剤Ｊを加えて、パ２．係数３．ｊ〜／
ｄにしたものを用いた免震装置を制作した所、バネ比（
ＫＴ／Ｋｈ”）は７ｏｏという非常九人きいものであっ
た。
なお上記各実験データにおいて、必要なバネ比（Ｋｖ／
Ｋｈ）が得られる条件として、弾性板一枚当りの厚みｔ
について調べたが、これを第３図に示す形状係数・（弾
性板の直径Ｄ／弾性板一枚当９の厚みｔ）で考魁すると
次の条件が得られる。
Ｋｈ）が得られる条件として、弾性板一枚当りの厚みｔ
について調べたが、これを第３図に示す形状係数・（弾
性板の直径Ｄ／弾性板一枚当９の厚みｔ）で考魁すると
次の条件が得られる。
すなわち第、２図及び＠ダ図に示した各点のデータにお
ける形状係数（Ｄ／ｌ）＃′ｉ弾性板の直径が夫々／ｊ
０ＩｗｌＪｌ−であるから、弾性板の厚みｔが／θｔｘ
＝ 、２． ｊ ｍの範囲を変化すると形状係数（Ｄ
／１）ｆｉ／Ｊ−１０ＶｃＫ化する。ここでバネ比（ｘ
ｖ／Ｋ１１ｌ）にｊＯθ〜ｙ ｏ Ｏ＆ 度以上を与え
る免震装置の形状係数（Ｄ／ｌ）について考えると、厚
み２問以下に対応しで形状係数（Ｄ／ｌ ）はほぼ、２
５以上である。またｌｉＯ紀の直往、２．５０ＭＩＸ
Ｓ 、厚みＪｌｇの弾性板を用いた免震装置について形
状係数（Ｄ／ｌ ）を算出すると５０であるまた本尭明
は弾性板素祠のせん断バネ係数をに珍７７以下に制限す
ることによシ、免農装皺の水平バネ体数Ｋｈを小さくシ
、弾性板素材の厚みをｔｔｕｔ以下に制限することによ
ｐバネ比（Ｘｖ／Ｋｈ）を所定値よシ大きく輪作したも
のであるが、建造物にθＩ定の周Ｊ９Ｊ Ｔを与えるの
に必要な全免震装置の水平バネ砕歓ΣｘｈＶｉ建造物を
載置する全免′Ｒ装置の弾性板の総受圧曲梱ムに比例し
、弾性板（ゴム＆）の鉛直方向総厚みり。に反比例する
ので、廷逸物の規模及び免震装置の数に応じて弾性板（
ゴム板）の直径及び槓Ｎ数を適宜に選定することにより
、建造物ＶＣ適応した性能のものを得ることができる。
ける形状係数（Ｄ／ｌ）＃′ｉ弾性板の直径が夫々／ｊ
０ＩｗｌＪｌ−であるから、弾性板の厚みｔが／θｔｘ
＝ 、２． ｊ ｍの範囲を変化すると形状係数（Ｄ
／１）ｆｉ／Ｊ−１０ＶｃＫ化する。ここでバネ比（ｘ
ｖ／Ｋ１１ｌ）にｊＯθ〜ｙ ｏ Ｏ＆ 度以上を与え
る免震装置の形状係数（Ｄ／ｌ）について考えると、厚
み２問以下に対応しで形状係数（Ｄ／ｌ ）はほぼ、２
５以上である。またｌｉＯ紀の直往、２．５０ＭＩＸ
Ｓ 、厚みＪｌｇの弾性板を用いた免震装置について形
状係数（Ｄ／ｌ ）を算出すると５０であるまた本尭明
は弾性板素祠のせん断バネ係数をに珍７７以下に制限す
ることによシ、免農装皺の水平バネ体数Ｋｈを小さくシ
、弾性板素材の厚みをｔｔｕｔ以下に制限することによ
ｐバネ比（Ｘｖ／Ｋｈ）を所定値よシ大きく輪作したも
のであるが、建造物にθＩ定の周Ｊ９Ｊ Ｔを与えるの
に必要な全免震装置の水平バネ砕歓ΣｘｈＶｉ建造物を
載置する全免′Ｒ装置の弾性板の総受圧曲梱ムに比例し
、弾性板（ゴム＆）の鉛直方向総厚みり。に反比例する
ので、廷逸物の規模及び免震装置の数に応じて弾性板（
ゴム板）の直径及び槓Ｎ数を適宜に選定することにより
、建造物ＶＣ適応した性能のものを得ることができる。
なお上記実施例では円形の弾性板が便用されていたが、
弾性＆は角形等任意の形状のものが使用できる。
弾性＆は角形等任意の形状のものが使用できる。
以上説明したように木発り一！によれは、鉄筋コンクリ
ート造コ、３階建の建造物（１５θＴＯＮ〜Ｊにｏ Ｔ
ｏＨ）以上の重量物を理屈することなく安定に文持し得
るバネ比（鉛直方向バネ係歓Ｋｖ／水平方向バネ係数Ｋ
ｈ）に！００〜ダθθ栂度以上を何し、且つその小さな
水平バネ係数ＫｌＬによって、免震に必要な、２秒以上
の固有振動周期Ｔ（ｉ−建造物等に与える免震装置を製
造することができる。
ート造コ、３階建の建造物（１５θＴＯＮ〜Ｊにｏ Ｔ
ｏＨ）以上の重量物を理屈することなく安定に文持し得
るバネ比（鉛直方向バネ係歓Ｋｖ／水平方向バネ係数Ｋ
ｈ）に！００〜ダθθ栂度以上を何し、且つその小さな
水平バネ係数ＫｌＬによって、免震に必要な、２秒以上
の固有振動周期Ｔ（ｉ−建造物等に与える免震装置を製
造することができる。
第１図０は免′Ｍ装置の構造を示す側面図、第１νｌ
（ｂ、ｌ ６′ｉその平面図、第、２図は複数の弾性板
を積層した免震・装置において、弾性板厚みｔに対層型
の先議装置における弾性板厚みに対するバネ比（Ｋｖ／
Ｋｈ）の変化を示す特性図である。 （１）・・弾性板、（２ｊ・・金属板、（３）・・免震
装置、 （（ｉ）・・弾性板素材のせん断バネ係数、（
Ｋｖ／Ｋｈ ）・・バネ比、（Ｔ）・・固有振動周期、
（１）・・弾性板の厚み。 第 １ しぐ （０ン 第１図ｃ落） 第３図
（ｂ、ｌ ６′ｉその平面図、第、２図は複数の弾性板
を積層した免震・装置において、弾性板厚みｔに対層型
の先議装置における弾性板厚みに対するバネ比（Ｋｖ／
Ｋｈ）の変化を示す特性図である。 （１）・・弾性板、（２ｊ・・金属板、（３）・・免震
装置、 （（ｉ）・・弾性板素材のせん断バネ係数、（
Ｋｖ／Ｋｈ ）・・バネ比、（Ｔ）・・固有振動周期、
（１）・・弾性板の厚み。 第 １ しぐ （０ン 第１図ｃ落） 第３図
Claims (1)
- ＋１１ 少なく共一枚の弾性板と、複数枚の金属板と
を父互に積層・固着して構成され、構造物とその基礎と
の間に間挿される免震装置において、弾性板素材のせん
断バネ係数を６ダ／−以下とし、且つ弾性板の一枚当シ
の厚さをＡｍ以下としたことを特徴とする免震装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9171282A JPS58207431A (ja) | 1982-05-28 | 1982-05-28 | 免震装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9171282A JPS58207431A (ja) | 1982-05-28 | 1982-05-28 | 免震装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58207431A true JPS58207431A (ja) | 1983-12-02 |
| JPH0585700B2 JPH0585700B2 (ja) | 1993-12-08 |
Family
ID=14034121
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9171282A Granted JPS58207431A (ja) | 1982-05-28 | 1982-05-28 | 免震装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58207431A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6114340A (ja) * | 1984-06-29 | 1986-01-22 | 株式会社ブリヂストン | 免震支持装置 |
| JPS6351543A (ja) * | 1986-08-20 | 1988-03-04 | 清水建設株式会社 | 免震防振装置の製造方法 |
| JPS6448952A (en) * | 1987-04-06 | 1989-02-23 | Bridgestone Corp | Earthquake damping structure |
| JPH01180623U (ja) * | 1988-05-31 | 1989-12-26 |
-
1982
- 1982-05-28 JP JP9171282A patent/JPS58207431A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6114340A (ja) * | 1984-06-29 | 1986-01-22 | 株式会社ブリヂストン | 免震支持装置 |
| JPS6351543A (ja) * | 1986-08-20 | 1988-03-04 | 清水建設株式会社 | 免震防振装置の製造方法 |
| JPS6448952A (en) * | 1987-04-06 | 1989-02-23 | Bridgestone Corp | Earthquake damping structure |
| JPH01180623U (ja) * | 1988-05-31 | 1989-12-26 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0585700B2 (ja) | 1993-12-08 |
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