JPS58210550A - 亜鉛メツキ鋼板の合金化度判定方法 - Google Patents
亜鉛メツキ鋼板の合金化度判定方法Info
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- JPS58210550A JPS58210550A JP57093693A JP9369382A JPS58210550A JP S58210550 A JPS58210550 A JP S58210550A JP 57093693 A JP57093693 A JP 57093693A JP 9369382 A JP9369382 A JP 9369382A JP S58210550 A JPS58210550 A JP S58210550A
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- Japan
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- alloying
- steel plate
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- reflected light
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
- G01N21/17—Systems in which incident light is modified in accordance with the properties of the material investigated
- G01N21/47—Scattering, i.e. diffuse reflection
- G01N21/4738—Diffuse reflection, e.g. also for testing fluids, fibrous materials
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- Analytical Chemistry (AREA)
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- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Or Analysing Materials By Optical Means (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、溶融亜鉛を被着しかつ熱処理して合金化する
亜鉛メッキ鋼板の合金化判定方法に関する。
亜鉛メッキ鋼板の合金化判定方法に関する。
亜鉛メッキ鋼板は耐食性が高く発錆性の低い鋼板として
古くから使用されているが、その中で特に合金亜鉛メッ
キ鋼板は塗装性に優れプレス成形時にもトラブルが少な
いところから自動車用鋼板、家電用鋼板等に広い用途を
有する。合金亜鉛メソ・キ鋼板の製造法として一般的な
方法は、鋼板を約４６０°Ｃの溶融亜鉛浴中に通すこと
で亜鉛メッキし、その直後に合金化炉中で５００℃〜６
００℃の温度に加熱し、拡散によりメッキ層を鉄と亜鉛
の合金とする方法である。この合金亜鉛メッキ鋼板の製
造上重要な点は、メッキ層が合金化不足の状態（生焼け
）になったり、逆に合金化が過度に進行してプレス加工
時にパウダリングし又はスポット溶接待に溶接不良を生
じ（爆飛発生）たりしないようにすることである。かか
る製品欠陥をなくすには合金化炉の温度や鋼板の通板速
度等を制御してメッキ層の合金化度を適正な範囲に制御
する必要があるが、それには先ず合金化したか否かを判
定する必要がある。
古くから使用されているが、その中で特に合金亜鉛メッ
キ鋼板は塗装性に優れプレス成形時にもトラブルが少な
いところから自動車用鋼板、家電用鋼板等に広い用途を
有する。合金亜鉛メソ・キ鋼板の製造法として一般的な
方法は、鋼板を約４６０°Ｃの溶融亜鉛浴中に通すこと
で亜鉛メッキし、その直後に合金化炉中で５００℃〜６
００℃の温度に加熱し、拡散によりメッキ層を鉄と亜鉛
の合金とする方法である。この合金亜鉛メッキ鋼板の製
造上重要な点は、メッキ層が合金化不足の状態（生焼け
）になったり、逆に合金化が過度に進行してプレス加工
時にパウダリングし又はスポット溶接待に溶接不良を生
じ（爆飛発生）たりしないようにすることである。かか
る製品欠陥をなくすには合金化炉の温度や鋼板の通板速
度等を制御してメッキ層の合金化度を適正な範囲に制御
する必要があるが、それには先ず合金化したか否かを判
定する必要がある。
合金亜鉛メッキ鋼板の適正な合金化メッキ層は、該層中
の鉄分が約１０％程度のものと言われているが、合金化
速度は亜鉛浴中の微量元素濃度や鋼板素材の化学成分に
よって大きく変化してしまう。
の鉄分が約１０％程度のものと言われているが、合金化
速度は亜鉛浴中の微量元素濃度や鋼板素材の化学成分に
よって大きく変化してしまう。
従って同一条件でコイルを通板していても合金化度はコ
イルによって大きなバラツキがある。
イルによって大きなバラツキがある。
合金化を判定する従来法には螢光Ｘ線による方法、放射
率による方法などがある。螢光Ｘ線による方法はＸ線を
合金化処理鋼板に照射し、放出される亜鉛、鉄の各螢光
Ｘ線の強度を測定し、これらは合金化されたメッキ層の
厚みとその中に含まれる鉄の量との関数であるところか
ら、該関数の連立方程式を解いてメ、ツキ層厚及び鉄含
有量を求め、ひいては合金化度を求めるものであるが、
装置が大型化し、オンライン制御には高速コンピュータ
が必要などの難点がある。放射率による方法は本発明者
等が開発した方法で、合金層中の鉄の濃度により亜鉛メ
ッキ鋼板の放射率が特にＦｅ５〜２０％範囲で大幅に変
ることに着目してなされたもので、合金化処理亜鉛メッ
キ鋼板を放射測温し、この際得られる放射率で合金化度
を判定しようとするものである。この方法は放射温度針
で測定できるという簡便さがあるが、やはり連立方程式
を解いたりの手数は必要である。
率による方法などがある。螢光Ｘ線による方法はＸ線を
合金化処理鋼板に照射し、放出される亜鉛、鉄の各螢光
Ｘ線の強度を測定し、これらは合金化されたメッキ層の
厚みとその中に含まれる鉄の量との関数であるところか
ら、該関数の連立方程式を解いてメ、ツキ層厚及び鉄含
有量を求め、ひいては合金化度を求めるものであるが、
装置が大型化し、オンライン制御には高速コンピュータ
が必要などの難点がある。放射率による方法は本発明者
等が開発した方法で、合金層中の鉄の濃度により亜鉛メ
ッキ鋼板の放射率が特にＦｅ５〜２０％範囲で大幅に変
ることに着目してなされたもので、合金化処理亜鉛メッ
キ鋼板を放射測温し、この際得られる放射率で合金化度
を判定しようとするものである。この方法は放射温度針
で測定できるという簡便さがあるが、やはり連立方程式
を解いたりの手数は必要である。
本発明は更に簡７便な合金化度判定法を提供しようとす
るものであり、特徴とするところは熔融亜鉛を被着され
、合金化炉で合金化中の鋼板に光を投射してその反射光
の強度分布を測定し、反射光強度分布曲線の半値幅から
合金化度を判定することにある。次に図面を参照しなが
らこれを詳細に説明する。
るものであり、特徴とするところは熔融亜鉛を被着され
、合金化炉で合金化中の鋼板に光を投射してその反射光
の強度分布を測定し、反射光強度分布曲線の半値幅から
合金化度を判定することにある。次に図面を参照しなが
らこれを詳細に説明する。
第１図は合金化亜鉛メッキ鋼板の製造工程の要部を示し
、１０は鋼板、１２はスナウト部、１４はメッキ槽、１
６は熔融春鉛浴、１８はシンカーロール、２０は合金化
炉、２２はデフレフクロールである。図示しないペイオ
フリールから繰り出され、炉で加熱されて表面油脂焼却
、焼鈍軟化され、次いで非酸化性雰囲気で冷却された鋼
板１０はスナウト部１２を経てメッキ槽１４へ供給され
、浴１６内を通って亜鉛を被着され、然るのち合金化炉
２０内を通して引き上げられる。図示しないが炉２０の
下部にはワイプ機構があり、鋼板表面の過剰亜鉛をメッ
キ槽１４へ落してメッキ層厚を所望値にする。炉２０の
全長は例えば４０ｍ、通板速度は６０〜１００ｍ／ｍｉ
ｎ、従って綱板１゜は２４〜４０秒の時間で炉２ｏを通
過し、この間に５００〜６００℃に加熱されて合金化処
理される。
、１０は鋼板、１２はスナウト部、１４はメッキ槽、１
６は熔融春鉛浴、１８はシンカーロール、２０は合金化
炉、２２はデフレフクロールである。図示しないペイオ
フリールから繰り出され、炉で加熱されて表面油脂焼却
、焼鈍軟化され、次いで非酸化性雰囲気で冷却された鋼
板１０はスナウト部１２を経てメッキ槽１４へ供給され
、浴１６内を通って亜鉛を被着され、然るのち合金化炉
２０内を通して引き上げられる。図示しないが炉２０の
下部にはワイプ機構があり、鋼板表面の過剰亜鉛をメッ
キ槽１４へ落してメッキ層厚を所望値にする。炉２０の
全長は例えば４０ｍ、通板速度は６０〜１００ｍ／ｍｉ
ｎ、従って綱板１゜は２４〜４０秒の時間で炉２ｏを通
過し、この間に５００〜６００℃に加熱されて合金化処
理される。
熔融亜鉛が鋼板に被着した状態では鋼板表面の亜鉛は液
状であるので鏡面を呈する。合金化が進むと鏡面は輝き
を失なって粗面化する。従ってメッキ鋼板表面に光線を
入射し、その反射光強度分布を測定すると合金化を検知
することができる。
状であるので鏡面を呈する。合金化が進むと鏡面は輝き
を失なって粗面化する。従ってメッキ鋼板表面に光線を
入射し、その反射光強度分布を測定すると合金化を検知
することができる。
第２図（ａｌはこれを説明する図で３０は入射光、３２
は反射光であり、３２ａはその鏡面反射成分、３２ｂは
拡散反射成分である。鏡面、拡散反射成分は図面では単
一の矢印で示しているがある幅を持つもので菖り、曲線
３４はその分布状況を示す。この分布が鋭いピーク状と
なる場合、反射は鏡面反射であり、山がつふれて平坦化
する場合は拡散反射である。第２図（ａｌの曲線３４は
鋼板１０および、その光３０の入射点に立てた法線Ｎ−
ｔｌ−Ｘ。
は反射光であり、３２ａはその鏡面反射成分、３２ｂは
拡散反射成分である。鏡面、拡散反射成分は図面では単
一の矢印で示しているがある幅を持つもので菖り、曲線
３４はその分布状況を示す。この分布が鋭いピーク状と
なる場合、反射は鏡面反射であり、山がつふれて平坦化
する場合は拡散反射である。第２図（ａｌの曲線３４は
鋼板１０および、その光３０の入射点に立てた法線Ｎ−
ｔｌ−Ｘ。
Ｙ軸としてそのＸ−Ｙ平面の線２＋（鏡面反射方向３６
に直角な線）上における反射光分布を示すが、反射光分
布は立体的なものであるから第２図（ｂｌに示すように
Ｘ−Ｙ平面と直交する線１２上の反射光分布もあり、更
に該Ｘ−Ｙ平面と任意の角で交差する線上の反射光分布
もある。鏡面か拡散面かの判定はこれらのいずれの反射
光分布を用いてもよい。
に直角な線）上における反射光分布を示すが、反射光分
布は立体的なものであるから第２図（ｂｌに示すように
Ｘ−Ｙ平面と直交する線１２上の反射光分布もあり、更
に該Ｘ−Ｙ平面と任意の角で交差する線上の反射光分布
もある。鏡面か拡散面かの判定はこれらのいずれの反射
光分布を用いてもよい。
合金化判定には反射光強度分布曲線が鋭いピークを示す
か否かがポイントになるが、この判定には半値幅を利用
するのが適当である。即ち反射光強度分布曲線がピーク
性なら半値幅は狭く、平坦性なら半値幅は大であるから
、閾値を設けておいて半値幅が闇値以上か以下かにより
合金化を判定できる。また第２図（Ｃ１のようにＸ−Ｙ
平面に直交し、ｌＩを含む平面上の二次元的な反射光強
度分布３４を求めその半値幅を示す領域３８が、鋼板１
０の光入射点に対して張る立体角ωを用いてもよい。
か否かがポイントになるが、この判定には半値幅を利用
するのが適当である。即ち反射光強度分布曲線がピーク
性なら半値幅は狭く、平坦性なら半値幅は大であるから
、閾値を設けておいて半値幅が闇値以上か以下かにより
合金化を判定できる。また第２図（Ｃ１のようにＸ−Ｙ
平面に直交し、ｌＩを含む平面上の二次元的な反射光強
度分布３４を求めその半値幅を示す領域３８が、鋼板１
０の光入射点に対して張る立体角ωを用いてもよい。
入射光３０は第２図では線状としたが、これはある幅を
持つ平行光束、あるいは入射点で焦点を結ぶ集束光でも
よい。また光源にはレーザー光源、キセノンランプまた
はクリプトンランプ等の瞬間発光型の光源、通常の可視
光ランプ、黒体炉などの放射源のいずれでもよい。この
ような光源と反射光セン号を合金化炉２０の適所、例え
ば合金化が完了しているべき点Ｐに設置し、合金化状態
を監視する。
持つ平行光束、あるいは入射点で焦点を結ぶ集束光でも
よい。また光源にはレーザー光源、キセノンランプまた
はクリプトンランプ等の瞬間発光型の光源、通常の可視
光ランプ、黒体炉などの放射源のいずれでもよい。この
ような光源と反射光セン号を合金化炉２０の適所、例え
ば合金化が完了しているべき点Ｐに設置し、合金化状態
を監視する。
第３図（ａｌはセンサ４２として１個の光電変換器を用
い、これを線７！１上で（図面では離して示すが）移動
させて各位置でのセンサ出力をプロットして反射光強度
分布曲線３４を求める例を示す。
い、これを線７！１上で（図面では離して示すが）移動
させて各位置でのセンサ出力をプロットして反射光強度
分布曲線３４を求める例を示す。
また図示しないが、光電変換器は１つとしてこれを固定
的に配置し、ミラーを線１１等に沿って移動させかつ回
動させて反射光が該単−の光電変換器に入射するように
してもよい。第３図（ｂ）はセンサ４２として多数の光
電変換素子を直線状に配列してなるリニアアレイを用い
る例を示す。この場合は移動させなくても、静止させた
ま−で反射光強度分布曲線３４を求めることができる。
的に配置し、ミラーを線１１等に沿って移動させかつ回
動させて反射光が該単−の光電変換器に入射するように
してもよい。第３図（ｂ）はセンサ４２として多数の光
電変換素子を直線状に配列してなるリニアアレイを用い
る例を示す。この場合は移動させなくても、静止させた
ま−で反射光強度分布曲線３４を求めることができる。
またこのリニアアレイ４２を線３６を中心にして回転さ
せると立体的な反射光強度分布曲線３４を求めることが
できる。第３図（Ｃ１は二次元アレイセンサを示し、こ
の場合は静止させた状態で立体的な反射光強度分布を求
めることができる。
せると立体的な反射光強度分布曲線３４を求めることが
できる。第３図（Ｃ１は二次元アレイセンサを示し、こ
の場合は静止させた状態で立体的な反射光強度分布を求
めることができる。
半値幅と合金化度との関係を第１表に示す。
第１表
但し、第１表中の半値幅は、最適な合金化が得られたと
きの半値幅を１００％として表わしたものである。適正
合金化に対応する半値幅の値は、鋼板の材質や亜鉛の目
付量、光源の種類等により若干変動するが、それらの関
係を予め求めておけば実際の測定に当って不都合を生じ
ない。
きの半値幅を１００％として表わしたものである。適正
合金化に対応する半値幅の値は、鋼板の材質や亜鉛の目
付量、光源の種類等により若干変動するが、それらの関
係を予め求めておけば実際の測定に当って不都合を生じ
ない。
半値幅を求めるには例えば線ｐ１上で走査してその各点
の反射光強度を測定し、各測定値をその測定点座標値と
共にメモリに格納し、該メモリを読出して測定値中の最
大、値を求め、その１／２の測定値を持つ点を求めてそ
れらの点の間の距離を求めればよい。第５図にか＼る処
理を行う回路を示す。
の反射光強度を測定し、各測定値をその測定点座標値と
共にメモリに格納し、該メモリを読出して測定値中の最
大、値を求め、その１／２の測定値を持つ点を求めてそ
れらの点の間の距離を求めればよい。第５図にか＼る処
理を行う回路を示す。
半値幅領域の立体角は次のようにして求める。
例えば、第３図（Ｃ）のような二次元アレイセンサを用
いて二次元的な反射光強度分布を測定し、各測定値をそ
の測定点座標値と共にメモリに格納し、該メモリを読出
して測定値中の最大値を求め、その１／２の測定値を持
つ点を求める。それらの点は、第２図（Ｃ）の半値幅領
域３８の外周を与えるから、それから半値幅を示す領域
３８が、鋼板１０の光入射点に対して張る立体角ωを求
めることができる。
いて二次元的な反射光強度分布を測定し、各測定値をそ
の測定点座標値と共にメモリに格納し、該メモリを読出
して測定値中の最大値を求め、その１／２の測定値を持
つ点を求める。それらの点は、第２図（Ｃ）の半値幅領
域３８の外周を与えるから、それから半値幅を示す領域
３８が、鋼板１０の光入射点に対して張る立体角ωを求
めることができる。
第５図は、二次元アレイセンサで反射光強度分布を測定
し、その半値幅を示す領域３８を、テレビ画面上に表示
したものである。（ａ）は、合金化が未完了の試料のも
のであり、表面が平滑であるために、反射光強度分布が
ピーク性となり、半値幅領域が小さい。（ｂ）は、適度
の合金層が形成されて表面が粗面化し、半値幅領域が大
きくなっている。
し、その半値幅を示す領域３８を、テレビ画面上に表示
したものである。（ａ）は、合金化が未完了の試料のも
のであり、表面が平滑であるために、反射光強度分布が
ピーク性となり、半値幅領域が小さい。（ｂ）は、適度
の合金層が形成されて表面が粗面化し、半値幅領域が大
きくなっている。
ｆｃｌは合金化が過度に進行した試料のもので、粗面化
が更に進行し、半値幅領域も更に大きくなっている。
が更に進行し、半値幅領域も更に大きくなっている。
立体角ωは、近（以的に半値幅領域３８の面積によって
見積ることができるが、正確には、立体角の定義式 ％式％ を、半値幅領域３８上で面積積分すれば得られる。
見積ることができるが、正確には、立体角の定義式 ％式％ を、半値幅領域３８上で面積積分すれば得られる。
ただし ｄＳＳ二値値幅領域３８上微小面積７！：入射
点と微小面素ｄＳの距離 ψ：入射点と微小面素ｄＳを結ぶ 直線と微小面素ｄＳに立てた 面法線とのなす角。
点と微小面素ｄＳの距離 ψ：入射点と微小面素ｄＳを結ぶ 直線と微小面素ｄＳに立てた 面法線とのなす角。
次に実施例を挙げる。第６図に示すように、合金化炉２
０出口からある距離だけ内側の位置に合金化判定装置５
０を設置し、反射光強度分布の半値幅と、それに対応し
てコイルから号ンプリングした試料の不良率の関係を調
べた。合金化判定には、第３図（ｂｌに示したような測
定装置を用いた。
０出口からある距離だけ内側の位置に合金化判定装置５
０を設置し、反射光強度分布の半値幅と、それに対応し
てコイルから号ンプリングした試料の不良率の関係を調
べた。合金化判定には、第３図（ｂｌに示したような測
定装置を用いた。
また、光源としてはビーム径３ 、ｍ ｍ、出力５ｍＷ
の）ｌ ｅ −ｐＪ ｅレーザを用い、入射角θは３０
°に設定し、受光器としては、光電変換素子の一次元リ
ニアアレイセンサを用いた。
の）ｌ ｅ −ｐＪ ｅレーザを用い、入射角θは３０
°に設定し、受光器としては、光電変換素子の一次元リ
ニアアレイセンサを用いた。
その時の半値幅と、不良品の発生率のデータを第２表に
示す。表でわかるように、半値幅が８５〜１１５％の間
に入っていれば不良品発生率が低くなっていることが判
る。逆に半値幅が８５％以下、及び１１５％以上では生
焼け、過合金によるパウダリングの発生の割合が多くな
っている。
示す。表でわかるように、半値幅が８５〜１１５％の間
に入っていれば不良品発生率が低くなっていることが判
る。逆に半値幅が８５％以下、及び１１５％以上では生
焼け、過合金によるパウダリングの発生の割合が多くな
っている。
第２表
第３表は、受光器として２次元のアレイセン号を用いて
、立体角の半値幅を測定する装置で、前述と同様の測定
を行ったデータである。この場合も同様に半値幅が７０
〜１３０％以下および１３０％以上では生焼け、過合金
によるパウダリングの発生の割合が多くなっている。
、立体角の半値幅を測定する装置で、前述と同様の測定
を行ったデータである。この場合も同様に半値幅が７０
〜１３０％以下および１３０％以上では生焼け、過合金
によるパウダリングの発生の割合が多くなっている。
第３表
以上説明したように本発明によれば投光、受光という簡
単な手段により亜鉛メッキ鋼板の合金化度を判定するこ
とができ、螢光Ｘ線法などに比べてコスト、占有面積、
取扱容易性などの点で有利である。また反射光分布の半
値幅を判定因子とするので、投射光の強度変動、投受光
器の汚染、経年変化などの影響を受けにくい、長期間に
亘って安定な合金化度判定を行ない得る利点が得られる
。
単な手段により亜鉛メッキ鋼板の合金化度を判定するこ
とができ、螢光Ｘ線法などに比べてコスト、占有面積、
取扱容易性などの点で有利である。また反射光分布の半
値幅を判定因子とするので、投射光の強度変動、投受光
器の汚染、経年変化などの影響を受けにくい、長期間に
亘って安定な合金化度判定を行ない得る利点が得られる
。
４、図面ｃＤ ｗ５＊ す説明
第１図は合金亜鉛メッキ鋼板の製造工程の要部示す説明
図、第２図および第３図は合金化度判定要領の説明図、
第４図は半値幅を求める要領を示す説明図、第５図は立
体角で定義した半値幅領域の合金化度番こよる違いを示
す説明図、第６図は本発明の実施例を示す説明図である
。
図、第２図および第３図は合金化度判定要領の説明図、
第４図は半値幅を求める要領を示す説明図、第５図は立
体角で定義した半値幅領域の合金化度番こよる違いを示
す説明図、第６図は本発明の実施例を示す説明図である
。
図面で、１６は熔融亜鉛浴、２０は合金化炉、１０は鋼
板、３４は反射光強度分布曲線である。
板、３４は反射光強度分布曲線である。
出 願 人 新日本製鐵株式会社
代理人弁理士 青 柳 稔
＠５図
（Ｑ）
手続補正省（自発）
昭和５７年７月１２日
特許庁長官 若 杉 和 夫 殿
王事件の表示
昭和５７年特許願第９３６９５号
２発明の名称
亜鉛メッキ鋼板の合金化度判定方法
３、補正をする省
事件との関係 特許出願人
任 Ｒ東京都千代田区大手町二丁目６番３号名称 （６
６５） ５１ｉｆＴ目本製μ株式会社代表者 武 １
） 豊 ４、代理人 〒１０１ 住 所 東京都千代田区岩本町３丁目４番５号第−東ビ
ル氏 名 （７０１７）弁理士 青 柳
稔５、補正命令の日付 な し ６、補正により増加する発明の数 な し８、補
正の内容 （１）明細書第６頁１３行の「よい。」を「よい。また
第２図（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｃ）において、入射
光３ｏと測定面に立てた法線Ｎのなす角θＦｉ特に限定
されるものではない。」に補正する。
６５） ５１ｉｆＴ目本製μ株式会社代表者 武 １
） 豊 ４、代理人 〒１０１ 住 所 東京都千代田区岩本町３丁目４番５号第−東ビ
ル氏 名 （７０１７）弁理士 青 柳
稔５、補正命令の日付 な し ６、補正により増加する発明の数 な し８、補
正の内容 （１）明細書第６頁１３行の「よい。」を「よい。また
第２図（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｃ）において、入射
光３ｏと測定面に立てた法線Ｎのなす角θＦｉ特に限定
されるものではない。」に補正する。
（２）同第８頁下から３行の「第５図」を「第４図」に
補正する。
補正する。
Claims (1)
- 溶融亜鉛を被着され、合金化炉で合金化中の鋼板に光を
投射してその反射光の強度分布を測定し、反射光強度分
布曲線の半値幅から合金化度を判定することを特徴とし
た亜鉛メッキ鋼板の合金化度判定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57093693A JPS58210550A (ja) | 1982-06-01 | 1982-06-01 | 亜鉛メツキ鋼板の合金化度判定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57093693A JPS58210550A (ja) | 1982-06-01 | 1982-06-01 | 亜鉛メツキ鋼板の合金化度判定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58210550A true JPS58210550A (ja) | 1983-12-07 |
| JPS64655B2 JPS64655B2 (ja) | 1989-01-09 |
Family
ID=14089477
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57093693A Granted JPS58210550A (ja) | 1982-06-01 | 1982-06-01 | 亜鉛メツキ鋼板の合金化度判定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58210550A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0643097A (ja) * | 1992-07-24 | 1994-02-18 | Nippon Steel Corp | 亜鉛メッキ鋼板の合金化度計測方法 |
| JP2019082451A (ja) * | 2017-10-31 | 2019-05-30 | キヤノン株式会社 | 反射特性測定装置、加工システム、反射特性測定方法、物体の加工方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4214753Y1 (ja) * | 1965-06-14 | 1967-08-23 |
-
1982
- 1982-06-01 JP JP57093693A patent/JPS58210550A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4214753Y1 (ja) * | 1965-06-14 | 1967-08-23 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0643097A (ja) * | 1992-07-24 | 1994-02-18 | Nippon Steel Corp | 亜鉛メッキ鋼板の合金化度計測方法 |
| JP2019082451A (ja) * | 2017-10-31 | 2019-05-30 | キヤノン株式会社 | 反射特性測定装置、加工システム、反射特性測定方法、物体の加工方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS64655B2 (ja) | 1989-01-09 |
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