JPS5821114Y2

JPS5821114Y2 - 放電灯点灯装置

Info

Publication number: JPS5821114Y2
Application number: JP5235177U
Authority: JP
Inventors: 金田勲; 南昶彦
Original assignee: 日本電気ホームエレクトロニクス株式会社
Priority date: 1977-04-25
Filing date: 1977-04-25
Publication date: 1983-05-04
Also published as: JPS53146281U

Description

【考案の詳細な説明】この考案は放電灯点灯装置に関し、特にたとえば輻射雑
音に対して改良された毎半サイクルスタート点灯方式を
用いた放電灯点灯装置に関する。

近時エネルギ危機に発して、省資源、省エネルギが強く
叫ばれており、一つの技術的命題となりている。

本考案の背景となる毎半サイクルスタート点灯方式は、
照明分野においてこの命題を解決ぜんとするものである
。

すなわへ本考案者の別途提案したところによれば、毎半
サイクルスタート点灯方式（後で詳述する）においては
、放電灯点灯装置の電力損失を従来のグローおよびラピ
ッドスタート点灯方式に比較して例えばそれぞれン。

ξ以下に低減し、かつ形状も重量比でそれぞれ′／６占
２以下に小型化することができる。

ただしこれは在来のげい光ランプを流用した場合のこと
である。

この考案の背景となる毎半サイクルスタート点灯方式に
おいて限流チョークを小型化できる理由につぃて説明す
るため、先ず従来点灯方式の機構について説明しよう。

すなわち、げい光ランプ用放電灯点灯装置として従来は
例えば第１図に示すような回路構成のものが使用されて
いる。

この構成は、交流電源ＡＣに限流装置としての限流チョ
ークＣＨを介して放電灯ＦＬを接続し、一方散電灯ＦＬ
に振動回路Ｒ′を並列接続したものである。

この構成によれば、電源ＡＣを接続すると同時に振動回
路Ｒ′が発振動作を開始して、その発振電流によって放
電灯ＦＬのフイラメン）ｆ、ｆ’を加熱すると共にその
端子間の始動所要電圧Ｅｓｔよりも高い発振出力電圧を
印加する。

そして放電灯ＦＬのフィラメントｆ、ｆ’が十分加熱さ
れ、放電灯ＦＬの始動所要電圧がＥａｔ、に低下した時
に、前記発振出力によって始動され遅相点灯する。

一旦点灯すると放電灯ＦＬの端子電圧が電源電圧の約４
の管電圧ＶＴに低下する為、振動回路Ｒ′は発振を維持
することができなくなり動作を停止し、放電灯ＦＬは電
源ＡＣから限流チョークＣＨを介して供給される電圧に
よって点灯維持される。

点灯中における電源電圧ｅ、管電圧ｖＴおよび管電流ｉ
Ｔの波形を観測すると第２図Ａ、Ｂ、Ｃのような波形で
ある。

これらの電源電圧ｅ、管電圧ｖＴおよび管電流ｉＴの波
形から各瞬時における抵抗弁を含まない限流チョークＣ
Ｈの端子電圧ＶＣＨと管電流ｉＴの積及び蓄積エネルギ
Ｓを求めると同図りおよびＥに示す波形になる。

これらの波形から理解できるように電源電圧ｅが管電圧
ＶＴより高いｔ２期間（ｔ１〜ｔ２）は（Ｓ１＝ｔｌ（ｅ−ｖＴ）ｉＴ
ｄｔ）なるエネルギが一方的に増加して限流チョークＣ
Ｈに蓄積される。

電源電圧ｅが管電圧ｖＴより低下すると、蓄積エネルギ
は放出状態に転する。

エネルギを放出する期間は電源電圧ｅが管電圧ＶＴより
低い期間（ｔ２〜ｔａ）であって、この殿間（ｔ２〜ｔ
３）ｔ３に（Ｓ２＝（ｅＶＴ）ｉＴｄｔ）なルエネル
キカ放２出されることになる。

限流チョークＣＨの大きさは第２図Ｅに示す蓄積エネル
ギＳの最大値に基づいて定まる。

すなわ匂堰流チョークＣＨは蓄積エネルギＳの最大振幅
Ｓｍに耐えるようにその容量を選定しなげればならない
。

この場合放電灯ＦＬの再点弧電圧ＥＲ，，＆マ再点弧時
において電源電圧ｅを下廻らなげればならない。

コノことは電源電圧ｅＰ＝比較して管電圧ｖＴのピーク
値ｖ’ｒｐを高くできないことを意味する。

実際在来の放電灯の場合管電圧ｖＴの実効値ＶＴは電源
電圧ｅの実効値Ｅの馬程度に設定され、したがって限流
チョークＣＨの端子電圧ＶＣＨの実効値ＶＣＨは電源電
圧ｅの実効値Ｅのら以上に設定される。

本考案者は本考案に先行して、前記欠点を解消する毎半
サイクルスタート点灯方式を提供した。

前述したように本考案はとの毎半サイクルスタート点灯
方式を利用した放電灯点灯装置に関するものであるから
、以下にこの考案の背景となる毎半サイクルスタート点
灯方式の動作並びに特徴を説明する。

第３図はこの毎半サイクルスタート点灯方式に基づいて
構成されたげい光ランプ用放電灯点灯装置の一回路構成
例を示す。

同図において、ＡＣは交流電源であって限流装置の一例
としての限流チョークＣＨと放電灯ＦＬの直列回路が接
続されている。

前記限流チョークＣＨには１次巻線ＷＩＯおよび２次巻
線Ｗ２０が巻かれていて、２次巻線Ｗ２０の一端が放電
灯ＦＬのフィラメントｆの一端イに結ばれ、他端が昇圧
回路Ｒに接続されている。

前記昇圧回路ＲはサイリスタＳおよびはねかえり昇圧イ
ンダクタＬの直列回路とコンデンサＣを並列接続して構
成された振動回路Ｒ′に間欠発振用コンデンサＣ１を直
列接続した回路であって、この昇圧回路Ｒの一端は前述
した２次巻線Ｗ２０の一端に接続され、他端は放電灯Ｆ
Ｌのフィラメントｆ′の一端口に接続されている。

ＰＲＨは前記昇圧回路Ｒの発振出力によって導通駆動さ
れて放電灯ＦＬのフイラメン）ｆ、ｆ’を予熱する電子
式フィラメント予熱回路であって、サイリスタＳＰと前
記発振出力をブロックする高周波ブロック用インダクタ
ＮＬとの直列回路から戊り、放電灯ＦＬの両フィラメン
トｆ、ｆ’の間に直列に接続されている。

なお、前記昇圧回路Ｒは高周波発振動作する限りにおい
ては、トライアック等のゲート付サイリスタを用いるも
の、更にはインバータを用いた高圧発生回路に置換する
こともできる。

次に上記構成の動作について説明する。

まず電源ＡＣを接続すると、限流チョークＣＨを介して
放電灯ＦＬに電源電圧ｅが印加されると共に、限流チョ
ークＣＨの２次巻線Ｗ２０を介して昇圧回路Ｒにも電源
電圧ｅが印加される。

昇圧回路Ｒにおいては、電源電圧ｅが間欠発振用コンデ
ンサＣ１を介してサイリスタＳに印加され、このサイリ
スタＳをブレークオーバさせるために振動回路Ｒ′が発
振動作を開始する。

この発振動作は間欠発振用コンデンサＣ１がなげれば継
続するものであるが、間欠発振用コンデンサＣ１がある
為に電源電圧ｅの立上り部分において各半サイクル毎に
間欠的に発振するものとなる。

今、電源電圧ｅの半サイクルについて考えると、上述の
ようにして振動回路「が発振動作を開始すると、間欠発
振用コンデンサＣ１が電源電圧ｅを相殺する方向の極性
に充電される。

したがってその端子電圧ＶＣＩが上昇してゆき、電源電
圧ｅとの差の電圧がサイリスタＳのブレークオーバ電圧
ＶＢＯに満たなくなると、サイリスタＳがオフ状態のま
まとなって、振動回路Ｒ′は発振を停止させられる。

それゆえこの半サイクルにおける以後の期間は間欠発振
用コンデンサＣ１の端子電圧Ｖ。

１が一定値に保たれたままで、振動回路Ｒ′＆ま発振停
止している。

しかし電源電圧ｅが次の半サイクルに転じると、電源電
圧ｅが前の半サイクルの電圧とは逆極性の電圧になる為
、この電圧と間欠発振用コンデンサＣ１に前の半サイク
ルで充電された端子電圧ＶＣＩとの和の電圧が振動回路
Ｒ′に加わり、この和電圧によってサイリスタＳがブレ
ークオーバして発振を開始する。

しかし発振と同時に間欠発振用コンデンサＣ１の端子電
圧ＶＣＩが極性を急速に反転して再び電源電圧ｅを相殺
する方向に充電され、やがて振動回路Ｒ’（７）発振を
停止させる。

従って間欠発振用コンデンサＣ１の急速反転期間のみ振
動回路Ｋが発振を行ない、その期間のみ電源ＡＣから間
欠発振用コンデンサＣ１を通じて振動回路Ｒ′に電流が
流れる。

この動作は以後の各半サイクルにおいても同様に行なわ
れる。

前記発振出力ＶＲは限流チョークＣＨの１次巻線Ｗ１０
と２次巻線Ｗ２０の直列回路の両端間にあられれ、前者
の端子電圧は電源電圧ｅに逆極性に重畳されて放電灯Ｆ
Ｌとフィラメント予熱回路ＰＲＨとに印加される。

するとフィラメント予熱回路ＰＲＨにおいては、高周波
ブロック用インダクタＮＬを介してサイリスタＳｐに前
記電圧が印加さヘサイリスタＳｐは電圧の急変効果（即
ちｄｖ／ｄを効果）によって導通駆動される。

従って間欠発振位相の後端において電源ＡＣからの電流
がフィラメントｆ１サイリスタＳＰ１インダクタＮＬ、
フィラメントｆ′を通じて流れ、フィラメントｆ、ｆ’
が予熱され始める。

前記サイリスタＳｐは昇圧回路Ｒの発振出力ＶＲが予熱
回路ＰＲＨに印加される度毎に導通駆動され、サイリス
タＳｐが導通されている期間ｆ。

ｆ′に電源ＡＣから電流が流れて予熱が行なわれる。

かくしてフイラメン）ｆ、ｆ’が充分予熱され、放電灯
ＦＬの始動所要電圧がＥｓｔに低下すると、昇圧回路Ｒ
からの発振出力ＶＲにトリガされて放電灯ＦＬが始動さ
れる。

放電灯ＦＬが点灯されると、間欠発振勢力はほとんどが
導通化された放電灯ＦＬ中に流れ、また残余の勢力は高
周波ブロック用インダクタＮＬにて吸収され、更にサイ
リスタＳｐのブレークオーバ電圧ＶＢＯを管電圧のピー
ク値ｖＴＰより充分高（設定することにより、サイリス
タＳＰは導通しなくなる。

従って点灯後はフィラメントｆ、ｆ’の予熱が停止した
状態で放電灯ＦＬが電源ＡＣの各半サイクル毎に発振出
力ｖＲによって始動され乍ら電源電圧ｅによって点灯維
持される。

尚、第３図において予熱回路ＰＲＨはフィラメントトラ
ンスによる電極予熱回路と置き換えても良いことは勿論
である。

第４図は第３図の回路を用いて実験の結果観測された各
部波形において、その高周波成分を無視した波形を示す
。

この図で管電圧ＶＴは第４図Ｂに示すように間欠発振期
間による休止期間を持った矩形波となる。

そのために管電圧ＶＴの実効値ｖＴは、在来点灯方式の
９０〜９５％程度の値を示す。

放電灯ＦＬは各半サイクルの立上り部分において、第４
図りに示す発振出力■Ｒにより再点弧される。

すなわち各再点弧時において放電灯ＦＬには高圧発振出
力ＶＲが印加されることによりイオンの消滅が防止され
ると共に、第４図Ｅに示すような昇圧回路Ｒに流れる間
欠的な電流ｉｃ１が１次巻線Ｗ１０および２次巻線Ｗ２
０を流れることにより、これに対応する１次巻線Ｗ１０
の端子電圧は２次巻線Ｗ２０との結合を介して急激に高
まる低周波電圧を放電灯ＦＬに印加し、管電流ｉＴの立
上り位相は電源電圧ｅの変動にかかわらず一定位相を保
つ。

前記電流ｉｃ１はもし管電流が増大すれば管電流波形の
後端が次の半サイクルにくい込むことによって、減少す
る特性があり、そのために前記急激に高まる低周波電圧
は管電流の初期値を低めに制御することができる。

従って、毎半サイクルスタート点灯方式における管電流
の変動率は安定インピーダンスの減少にかかわらず良好
である。

次に電源ＡＣから放電灯ＦＬに流入する管電流ｉＴは第
４図Ｃに示すように主として発振期間以外の期間（ｔ２
〜ｔ４）に流れている。

発振期間（ｔ１〜ｔ２）、（Ｌａ〜ｔ５）は電源ＡＣか
ら昇圧回路Ｒに電流ｉ。

１が流れている。この電流ｉｃｍは限流チョークＣＨの
増磁性に結合された１次巻線Ｗ１０と２次巻線Ｗ２０の
双方に流れ、かつ一般に１次巻線Ｗ１０と２次巻線Ｗ２
００巻数比によって励磁効果を変更することができる。

前記管電圧ＶＴ、管電流ｉＴ、昇圧回路Ｒへの電流１ｃ
１−発振出力電圧ＶＲ並びに電源電圧ｅの波形から限流
チョークＣＨの電圧・電流積（ＶＣＨ・ｉＴ）および蓄
積エネルギＳを算出すると同図ＥおよびＦに示す波形と
なる。

発振期間（ｔ□〜ｔ２）に電流ｉｃ１により蓄積される
エネルギＳ１は（Ｓ□＝Ｊ：２（ｅ−ｖＲ）Ｋｉｃｌｄｔ）で与
えられる。

まただしＫは１次巻線Ｗ１０および２次巻線Ｗ２０の巻数
比による定数である。

電源電圧ｅが管電圧ｖＴより高い期間（ｔ２〜ｔ３）に
蓄積されるエネルギＳ２は（Ｓ２−丁”’（ｅＶＴ
）ｉＴｄｔ）で与えられる。

２逆に管電圧ｖＴのほうが電源電圧ｅより、高い期間（ｔ
ａ〜ｔ４）は前記蓄積エネルギを放出し、その丁ｔ４総放出エネルギＳ３は（Ｓ３” （ｅ−ｖＴ）ｉ
Ｔｄｔ）３で与えられる。

この結果限流チョークＣＨの内部に蓄えられるエネルギ
レベルは第２図Ｇのように増減する。

第４図に示す波形の場合には、Ｓ１＋５２＝Ｓ３なる関
係が成立する。

次に第２図および第４図に示す波形に基づいて従来方式
および本毎半サイクルスタート点灯方式において限流チ
ョークに蓄えられるエネルギおよびインダクタンスをそ
れぞれ計算すれば、の結果が得られ、それだげ限流チョ
ークＣＨのインピーダンスを減少でき、それだけ小型化
することができる。

なお、上記の小型化比率は、従来のグロースタート方式
でかつ単チョーク型に対するものであり、昇圧トランス
構成のラピッドスタート方式の安定器と比較すれば、こ
れらの小型化比率はさらに顕著となる。

更にこのような点灯方式によれば電源電圧ｅと管電流ｉ
Ｔの位相差が従来点灯方式よりも小さいので、力率改善
コンデンサは不要となり或いは極端に小容量とすること
が可能である。

このように毎半サイクルスタート点灯方式は多大の利点
を有するものであるが、克服すべき問題点として各半サ
イクルの前半に発生される高周波発振出力に伴う雑音と
騒音がある。

雑音にはライン雑音と空中線雑音との２種類があるが、
ここで問題となるのはフィルタによって減衰することの
できない放電灯を媒体とする空中線輻射雑音である。

発振出力ｖＲの周波数は通常数１０ｋＨｚ程度であるが
、その波形は必ずしも正弦波ではなく、極めて多くの高
調波成分を含むものである。

したがって、これらの高調波成分がたとえば５００ｋＨ
ｚ以下における輻射性雑音となり、たとえば搬送通信に
対して雑音源となるおそれがある。

すなわち、このような昇圧回路Ｒからの高調波発振出力
ｖＲは、第５図の線Ａで示すような鋸歯状波を呈する。

この場合、発振周波数は時間Ｔ１によって決まるが、こ
の時間Ｔ１は立上り時間Ｔ２と立下り時間Ｔ３との和で
ある。

この第５図の線Ａからもわかるように、前記立下り時間
Ｔ３は短かく、従って、この立下りの勾配が大きい。

一方、前述のごとくの高次高調波は、周知のように、勾
配の大きいときより多く含まれることになる。

そのため、この考案の背景となる従来の毎半サイクルス
タート点灯方式においては、このような発振出力ＶＲの
鋸歯状波の立下り部分に含まれる高次高調波成分が放電
によって更に高い周波数を含む雑音周波に変換され、そ
れが放電灯ＦＬより直接或は限流チョークＣＨの分布容
量を介して空間電位、例えば収容ケースおよび灯具に誘
起され灯具それ自体がアンテナとなって、前記高調波成
分が空中線雑音として放射される。

一方、このようなげい光ランプ点灯装置からの輻射性雑
音のレベルは、電気用品取締法によってその上限値が決
められている。

それぞれ、３ｍ離れて、１５０ｋＨｚ−１６０５ｋＨ
ｚで６０ｄＢ、１６０５ｋＨ２〜２７ｋＨ２で５５ｄＢ
および２７ＭＨ２〜２００ＭＨｚで５０ｄＢである。

また、従来の毎半サイクルスタート点灯方式の放電灯点
灯装置の成る例では、第６図における線Ａ′に示すごと
（、長波帯特に１５０ｋＨｚ付近で急激に大きくなって
いる。

そのため、この１５０１ｄ（ｚでは、極端な場合には、
６０ｄＢの上限値を超えてしまうことがある。

それゆえに、この考案の主たる目的は、空中線輻射雑音
を可及的に低減した毎半サイクルスタート点灯方式によ
る放電灯点灯装置を提供することである。

この考案は、要約すれば、毎半サイクルスタート点灯方
式において、高周波振動回路に含まれるはねかえり昇圧
インダクタの飽和時インダクタンスと非飽和時インダク
タンス（およびさらに介挿された非飽和インダクタのイ
ンダクタンス）との比を適宜に設定して、発振鋸歯状波
電圧の立下り勾配を小さく（緩かに）した放電灯点灯装
置である。

この考案の上述の目的およびその他の目的と特徴は図面
を参照して行なう以下の詳細な説明から一層明らかとな
ろう。

第７図はこの考案の一実施例を示す電気回路図である。

構成において、この実施例は、例えば１１０Ｗのような
比較的大電力の放電灯を点灯するのに好適する。

低周波交流電源ＡＣは、限流装置としての単チョークＳ
ＣＨを介して昇圧回路Ｒと、ブロックインダクタＢＬお
よび雑音防止用コンデンサＣＮの並列回路と放電灯ＦＬ
との直列回路に接続されるとともに、ヒータトランスＨ
Ｔの１次巻線Ｗ１に接続される。

前記単チョークＳＣＨの巻数ないしインダクタンスは、
第３図の例で示すチョークコイルＣＨの２つの巻線Ｗ１
０とＷ２Ｏとの和にほぼ等しく決められているものとす
る。

トランスＨＴのフィラメント巻線Ｗｆ、Ｗｆ’で、それ
ぞれ、放電ＪＪＦＬのフィラメン）ｆ、ｆ’が予熱され
ている。

また振動回路Ｒ′は２個のサイリスタＳ１．Ｓ２を直列
接続して構成され、その一方のサイリスタＳ２に逐次起
動用抵抗ｒ１が並列接続されている。

さらに、はねかえり昇圧インダクタＬ１間欠発振用コン
デンサＣ１およびブロックインダクタＢＬの直列回路に
またがって、間欠発振用コンデンサＣ１の放電抵抗ｒ２
が接続されている。

さらに、この考案の特徴としての非飽和インダクタＬ１
（例えば空心コイルあるいは開放磁路等）が、前記振動
回路Ｒ′のはねかえり昇圧インダクタＬとサイリスタＳ
１との間に介挿される。

なお、低周波交流電源ＡＣにゆ必要により、力率改善用
コンデンサＣＰが接続される。

つぎに、その動作において電源電圧ｅは、前記フロック
インダクタＢＬ（とコンデンサＣＮとの並列回路）を介
して、成る程度遅延されて放電灯ＦＬに与えられる。

このとき、放電灯ＦＬには、電源電圧ｅと、昇圧回路Ｒ
への入力電流ｉｃｘによる単チョークＳＣＨの端子電圧
の和電圧と、昇圧回路Ｒからの高周波高電圧ＶＲとが重
畳されて印加される。

従って、前述のごとくヒータトランスＨＴによって十分
予熱されている放電灯ＦＬは始動される。

放電灯ＦＬの始動後は、前記昇圧回路Ｒからの間欠発振
の高周波高電圧ＶＲによって、電源電圧ｅの各半サイク
ルの一定位相で、再点弧され、従来不可能であった力率
０．８程度の遅相点灯を可能とする。

上述のととくの放電灯点灯装置において、放電灯ＦＬの
管電流ｉＴは、再点弧の瞬間に極めて多くの高調波成分
を含む。

この信号源としては、昇圧回路Ｒから（るものと、放電
灯ＦＬの放電の影響の両者が考えられる。

そこで、この実施例においては、ブロックインダクタＢ
Ｌに並列にコンデンサＣＮを接続している。

そしてこの並列回路の反（並列）共振周波数を例えば１
５０ｋＨｚ（これは所望の周波数でよい）に選ぶ。

そうすることによって、昇圧回路Ｒおよび放電灯ＦＬ等
の等価信号源からの輻射雑音となるべき例えば１５０ｋ
Ｈｚの高調波成分は、前記並列回路の反共振（インピー
ダンス最大）によって減衰又は阻止され、閉回路網には
流れ込まない。

そのため、輻射雑音成分は小さくなる。

また、この実施例においては、昇圧回路Ｒを構成する振
動回路Ｒ′のはねかえり昇圧インダクタＬの飽和時のイ
ンダクタンスなｔｓとし、未飽和時のインダクタンスを
ｔｕとし、かつ前記非飽和インダクタＬ１のインダクタ
ンスをｔｌとしたとき、十分な下り勾配を実現するため
にこれらを・に選んでいる。

こうすれば、発振コンデンサＣの荷電放電時において、この発振コンデンサＣ
の容量と共振するインダクタンス（ｔｓ＋ＡＬ）の増大
によって、形成される閉回路の共振周波数の低下をみる
。

すなわち、このような振動回路Ｒ′からＱ発振出力ＶＲ
は、鋸歯状波となるが、その立下り勾配すなわち立下り
時間Ｔ３’はほこの振動回路Ｒ′の飽和時のインダク
タンスによって決まる。

従って、上述のととくのインダクタンス比を選べば、こ
の立上り時間Ｔ２、立下り時間Ｔ３は、それぞれ、この
第５図のＴ２’、Ｔ３’となり、発振出力ｖＲの
波形は第５図の線Ｂで示すように、立下り勾配の緩かな
ものとなる。

なお、この考案においては、時間Ｔ７＝Ｔ３′が最も好
ましいことはいうまでもない。

上述のごとく、この実施例によれば、振動回路Ｒ′の発
振出力ＶＲの立下り勾配を緩かにするように、はねかえ
り昇圧インダクタＬと非飽和インダクタＬ１との各イン
ダクタンス値を所定値に選ぶようにしたため、この立下
り時で生じる輻射雑音が低減され、例えば第６図におけ
る線Ｂ′に示すように、極めて良好な結果が得られる。

また、このような非飽和インダクタＬ１は、管電流ｉＴ
の流れる経路には含まれないため、発光効率の低下はな
い。

なお、この考案においては、非飽和インダクタＬ１を特
に設けることなく１．はねかえり昇圧インダクタＬの構
成において例えば多数巻により空芯インダクタンスを増
大することによって、インダクタンス比をに選ぶようにしたものも含むことはもちろんである。

また、放電灯ＦＬのフィラメントｆ、ｆ’の予熱は、ヒ
ータトランスで行なうようにしたが、これは昇圧回路Ｒ
の入力端子ｉｃ１によって直接或は昇圧回路Ｒの高周波
電流を棚床して間接的に行なう方式のものでもよいこと
はもちろんである。

また、発振回路を多重連とし少なくともその一方に本考
案を適用するものを含むことももちろんである。

さらに、場合によっては、遅延インダクタＢＬと雑音防
止用コンデンサＣＮを省略し得るものであることはいう
までもない。

以上のように、この考案によれば、高周波の発振出力電
圧波形の立下り勾配を小さくしたため、高次高調波成分
が減じられ、これによって発生する放電媒体からの輻射
性雑音が極めて有効に低減され得る。

【図面の簡単な説明】第１図は従来の放電灯点灯装置の一例を示す電気回路図
である。第２図は第１図に示す装置の各部の電圧、電流、電圧電
流積ならびに蓄積エネルギ波形図である。第３図はこの考案の背景となる毎半サイクルスタート点
灯方式のけい光灯点灯装置の一例を示す電気回路図であ
る。第４図は第３図に示す装置における要部の電圧、電流、
電圧電流積ならびに蓄積エネルギ波形図である。第５図は振動回路にの発振出力の波形図である。第６図は輻射性雑音成分のレベルを示すグラフである。第７図はこの考案の一実施例を示す電気回路図である。図において、ＦＬは放電灯、ＳＣＨは限流装置（単チョ
ークコイル）、ＡＣは交流電源、ＨＴはヒータトランス
、Ｒは高周波高電圧発生手段（昇圧回路）、Ｃ１は間欠
発振用コンデンサ、Ｋは振動回路、Ｃは発振コンデンサ
、Ｌははねかえり昇圧インダクタ、Ｓ、Ｓｌ、Ｓ２はサ
イリスタ、ＢＬはブロックインダクタ、ＣＮは雑音防止
用コンデンサ、Ｌｌは非飽和インダクタ、ＬＨは灯具で
ある。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】

（１）低周波交流電源と、限流装置と、前記限流装置を介して前記低周波交流電源電圧が与えら
れる放電灯と、前記放電灯に並列接続され、前記低周波交流電源によっ
て付勢されて矩歯状波の高周波高電圧を発生する、コン
デンサに対して昇圧インダクタおよびサイリスタのＩＥ
７１Ｊ回路を並列接続して構成された高周波高電圧発生
手段とを備え、前記放電灯の少くとも点灯中の各再点弧
時に前記低周波交流電源電圧と前記高周波高電圧発生手
段への入力電流により誘起される前記限流装置の端子電
圧と前記高周波高電圧発生手段の発生する高周波高電圧
とを重畳的に該放電灯に与えるような放電灯点灯方式に
よる放電灯点灯装置であって、さらに前記高周波高電圧発生手段内に、その鋸歯状波出力電圧
波形の立下り勾配を小さくするインダクタンス手段を備
える放電灯点灯装置。
（２）前記立下り勾配を小さくするインダクタンス手段
は、前記昇圧インダクタの非飽和時のインダクタンスＣ
ｔｕ）と飽和時のインダクタンスｕ（ｔｓ）との比を−く□に選定するようｉｓ２００にした実用新案登録請求の範囲第１項記載の放電灯点灯
装置。
（３）前記立下り勾配を小さくするインダクタンス手段
は、前記昇圧インダクタに直列にさらに非飽和インダク
タを含み、前記非飽和インダクタのインダクタンス（ｔｌ）ニヨ
ッて前記昇圧インダクタおよび非飽和インダクタの直列
回路における前記昇圧インダクタの非飽和時の合成イン
ダクタンス（７ｕ＋７１）と飽和時の合成インダクタ
ンス（ｔｓ＋ｔ１）との比をに選定するようにした実用新案登録請求の範囲第１項記載の放電灯点灯
装置。