JPS58214670A - 内燃機関点火装置 - Google Patents
内燃機関点火装置Info
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- JPS58214670A JPS58214670A JP57095615A JP9561582A JPS58214670A JP S58214670 A JPS58214670 A JP S58214670A JP 57095615 A JP57095615 A JP 57095615A JP 9561582 A JP9561582 A JP 9561582A JP S58214670 A JPS58214670 A JP S58214670A
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- secondary winding
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P9/00—Electric spark ignition control, not otherwise provided for
- F02P9/002—Control of spark intensity, intensifying, lengthening, suppression
- F02P9/007—Control of spark intensity, intensifying, lengthening, suppression by supplementary electrical discharge in the pre-ionised electrode interspace of the sparking plug, e.g. plasma jet ignition
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P15/00—Electric spark ignition having characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F02P1/00 - F02P13/00 and combined with layout of ignition circuits
- F02P15/12—Electric spark ignition having characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F02P1/00 - F02P13/00 and combined with layout of ignition circuits having means for strengthening spark during starting
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関点火装置に関し、特にスパークギャッ
プを確実にブレークダウンさせるための高電圧発生と、
良好な着火効果を上げるための犬放ｉｔ流供給とを両立
して実現できる内燃機関点火装置に関する。
プを確実にブレークダウンさせるための高電圧発生と、
良好な着火効果を上げるための犬放ｉｔ流供給とを両立
して実現できる内燃機関点火装置に関する。
従来の内燃機関点火装置の一例を第１図に示す。
図において、ｌは点火コイル８Ｑ）１次巻線、２は同じ
く２次巻線、３（才１次巻線１と直列接続されだ１次側
抵抗、４は低圧電源、５は断続接点、６は接点５と並列
接続されたコンデンサ、７（才２次巻線２の両端に接続
さイまたスパークギャップである。
く２次巻線、３（才１次巻線１と直列接続されだ１次側
抵抗、４は低圧電源、５は断続接点、６は接点５と並列
接続されたコンデンサ、７（才２次巻線２の両端に接続
さイまたスパークギャップである。
第１図に示されるように、従来の内燃機関の点火装置で
（才、２次巻線２の負荷としてスパークギャップ７が接
続Ｃ！４する。このスパークギャップ７の示すインピー
ダンスは、ギャップ間の放電の有無により著しい差違が
ある。
（才、２次巻線２の負荷としてスパークギャップ７が接
続Ｃ！４する。このスパークギャップ７の示すインピー
ダンスは、ギャップ間の放電の有無により著しい差違が
ある。
即ち、放電開始踊において（才、スパークギャップ７の
示すインピーダンスは非常に高く、（Ｊぼ絶縁体とみな
される。従って、点火装置（ゴ、スパークギャップ７の
絶縁を破壊し、確実にブレークダウンさせるのに充分な
、高電圧を出力する必要がある。
示すインピーダンスは非常に高く、（Ｊぼ絶縁体とみな
される。従って、点火装置（ゴ、スパークギャップ７の
絶縁を破壊し、確実にブレークダウンさせるのに充分な
、高電圧を出力する必要がある。
この見地からは、点火コイル８は、電圧変成比を犬に、
すなわち２次巻線２の１次巻線１に対する巻線比ｎを犬
にする必要があった。こ＼では、こわを電圧条件と定義
する。
すなわち２次巻線２の１次巻線１に対する巻線比ｎを犬
にする必要があった。こ＼では、こわを電圧条件と定義
する。
他方、一旦放電が開始された後では、スパークギャップ
７に放ｔｔｌｌ流が流ね、そのインピーダンスは、点火
装置の出力インピーダンスに比して充分に低くなる。そ
して、この状態で（Ｊ、機関への着火効果を高める為に
、なるべく大きな放電電流をスパークギャップ７に流す
必要がある。
７に放ｔｔｌｌ流が流ね、そのインピーダンスは、点火
装置の出力インピーダンスに比して充分に低くなる。そ
して、この状態で（Ｊ、機関への着火効果を高める為に
、なるべく大きな放電電流をスパークギャップ７に流す
必要がある。
この見地からは、電流変成比を犬に、つまり２次巻線２
の１次巻線１に対する巻線比ｎを小にする小が要求され
る。こ−では、こわを電流条件と定義する。
の１次巻線１に対する巻線比ｎを小にする小が要求され
る。こ−では、こわを電流条件と定義する。
電圧条件と電流条件は、明らかなようｌこ、二律相反で
両立しないから、従来の点火コイル８の設計では、この
二つの条件の妥協点を求めていた訳である。
両立しないから、従来の点火コイル８の設計では、この
二つの条件の妥協点を求めていた訳である。
本発明の目的は、前述のような、従来の点火コイル設計
に昧せられた制約を除き、スパークギャップのブレーク
ダウンのための高電圧と、着火を確実にするための大放
電電流とを両立させることのできる内燃機関点火装置を
提供することにある。
に昧せられた制約を除き、スパークギャップのブレーク
ダウンのための高電圧と、着火を確実にするための大放
電電流とを両立させることのできる内燃機関点火装置を
提供することにある。
前記目的を達成するために、本発明においては、点火コ
イルの２次巻線（こ中間タップを設け、かつ前記中間タ
ップにはダイオードを、又２次巻線の一端には抵抗を接
続し、前記ダイオードおよび抵抗の各一端を共通に接続
し、この共通接続点と２次巻線の他端との間にスパーク
ギャップを接続したものにおいて、前記ダイオードの極
性を、スパークギャップの放Ｎ電流に対して順極性にな
るように定めたものである。
イルの２次巻線（こ中間タップを設け、かつ前記中間タ
ップにはダイオードを、又２次巻線の一端には抵抗を接
続し、前記ダイオードおよび抵抗の各一端を共通に接続
し、この共通接続点と２次巻線の他端との間にスパーク
ギャップを接続したものにおいて、前記ダイオードの極
性を、スパークギャップの放Ｎ電流に対して順極性にな
るように定めたものである。
以下に図面を参照して本発明の詳細な説明する。
第２図は、本発明の一実施例の回路図である。
同図において、第１図と同一の符号（１同−または同等
部分をあられしている。
部分をあられしている。
第２図において、 ２２は点火コイル８０）２次巻線、
２３ は前記２次巻線２２に設けた中間タップ、２４
は前記中間タップ２３に一極を接続されたダイオード
で、その極性は、２次巻線２２ に発生する出力電圧
に逆耐するように− す１ｊわち、放電電流に対して順
極性になるように定めらねる。２５は２次巻線２２の一
端とスパークギャップ７との間に接続された抵抗、３２
は２次巻線２２の出力端、３３は２次巻線２２ の帰路
端である。
２３ は前記２次巻線２２に設けた中間タップ、２４
は前記中間タップ２３に一極を接続されたダイオード
で、その極性は、２次巻線２２ に発生する出力電圧
に逆耐するように− す１ｊわち、放電電流に対して順
極性になるように定めらねる。２５は２次巻線２２の一
端とスパークギャップ７との間に接続された抵抗、３２
は２次巻線２２の出力端、３３は２次巻線２２ の帰路
端である。
また、 Ｉｄはダイオード２４ を流ねる電流、■□は
抵抗２５ を流ねる電流、ｒ はスパークギャップ７を
流ねる放電電流を示している。
抵抗２５ を流ねる電流、ｒ はスパークギャップ７を
流ねる放電電流を示している。
ｆｆお、本実施例では、スパークギャップ７には負極性
用１圧が印加さねるものとじ一〇、タイオード２４ の
極性および各電流の方向を定めである。
用１圧が印加さねるものとじ一〇、タイオード２４ の
極性および各電流の方向を定めである。
動作時に、周知の動作機構ｉｃより、１次巻線１のｔ流
がしゃ断ざイすると、２次巻線２２ の全体、すなわち
出力端３２と帰路端３３の間に高電圧が誘導され、抵抗
２５を経てスパークギャップ７に印加さねる。
がしゃ断ざイすると、２次巻線２２ の全体、すなわち
出力端３２と帰路端３３の間に高電圧が誘導され、抵抗
２５を経てスパークギャップ７に印加さねる。
放電開始前において（才、スパークギャップ７の呈する
インピーダンス（Ｊ非常に高いから、抵抗２５Ｑ）値を
こねに対して充分に低く選ぶと、抵抗 ２５の影響（才
無祝出来る。２次巻線２２ の中間タップ２３ に接
続されているダイオード ２４（ｊ、出力電圧の極性に
対して逆耐するように、その極性を定めらねるから、そ
の影響はない。
インピーダンス（Ｊ非常に高いから、抵抗２５Ｑ）値を
こねに対して充分に低く選ぶと、抵抗 ２５の影響（才
無祝出来る。２次巻線２２ の中間タップ２３ に接
続されているダイオード ２４（ｊ、出力電圧の極性に
対して逆耐するように、その極性を定めらねるから、そ
の影響はない。
かくして、スパークギャップ７に印加さねた高電圧が、
ある電圧を超えると、前記ギャップがブレークダウンし
、先ず容量放電が発生する。つゾいて、放電は誘導性放
電に移行し、放電電流が比較的長時間スパークギャップ
７にＲｔｌる。
ある電圧を超えると、前記ギャップがブレークダウンし
、先ず容量放電が発生する。つゾいて、放電は誘導性放
電に移行し、放電電流が比較的長時間スパークギャップ
７にＲｔｌる。
ここで、容量放電は、スパークギャップ７周辺の容量に
蓄えらねたエネルギが、局部的に放出さねて起きるもの
であり、持続時間の極めて短い放電であって、着火効果
に（ｉ殆んど影響を与えないから、こね各省略し、以降
［放電−１はすべて誘導性放電を意味するものとする。
蓄えらねたエネルギが、局部的に放出さねて起きるもの
であり、持続時間の極めて短い放電であって、着火効果
に（ｉ殆んど影響を与えないから、こね各省略し、以降
［放電−１はすべて誘導性放電を意味するものとする。
図からも明らかなように、２次巻線２２からスパークギ
ャップ７を通る電流経路に（才、下記の二つのブランチ
がある。
ャップ７を通る電流経路に（才、下記の二つのブランチ
がある。
（第１）、ダイオード２４を含むダイオードブランチ
２次巻線２２の中間タップ２３→ダイオード２４→スパ
ークギヤツプ７→２次巻線出力端３２（第２）、抵抗２
５を含む抵抗ブランチ２次巻線帰路端３３ →抵抗２５
→スパークギャップ７→２次巻線出力端３２ 第１のダイオードブランチに流ねる放電電流をＩｄ
とし、第２の抵抗ブランチ（こＭ［第１る放電を流を
■、とし、スパークギャップ７に流ねる放？を電流な
■ とすると、明かに 第８−Ｉｄ＋ＩＲ なる関係が成立する。ここで１、が第４ に対して充分
小さく、その影響が無視出来るように、抵抗２５ の
値を選ぶと、 ５ＪＦＩｄ となる。こねは、スパークギャップ７に流ねる放電電流
■ が実効的に２次巻線２２の中間タップ２３ と
出力端３２の間の巻線から供給されることを意味し、巻
線比は中間タップ２３ によって実効的にタップダウン
される１、従って、ダイオード２４が導通したときは、
電流変成比の増大が行わね、大きな放電電流を得ること
が出来る。
ークギヤツプ７→２次巻線出力端３２（第２）、抵抗２
５を含む抵抗ブランチ２次巻線帰路端３３ →抵抗２５
→スパークギャップ７→２次巻線出力端３２ 第１のダイオードブランチに流ねる放電電流をＩｄ
とし、第２の抵抗ブランチ（こＭ［第１る放電を流を
■、とし、スパークギャップ７に流ねる放？を電流な
■ とすると、明かに 第８−Ｉｄ＋ＩＲ なる関係が成立する。ここで１、が第４ に対して充分
小さく、その影響が無視出来るように、抵抗２５ の
値を選ぶと、 ５ＪＦＩｄ となる。こねは、スパークギャップ７に流ねる放電電流
■ が実効的に２次巻線２２の中間タップ２３ と
出力端３２の間の巻線から供給されることを意味し、巻
線比は中間タップ２３ によって実効的にタップダウン
される１、従って、ダイオード２４が導通したときは、
電流変成比の増大が行わね、大きな放電電流を得ること
が出来る。
以上の説明から、第２図の回路においては、電圧条件と
電流条件を互に独立に満たし得ることは自明である。
電流条件を互に独立に満たし得ることは自明である。
第３図は、以上の説明を等価回路で表現したものである
。
。
第３回込）は放！開始前のもので、点火コイル８の２次
巻線２２ の全体に発生する電圧が、抵抗２５を経て
スパークギャップ７に印加さねていることを表す。この
時スパークギャップ７Ｉこ（才、はとんど電流が流わな
いから Ｉ ＝０従−）て１ｄ＝０である。すなわち
、ダイオード ２４はオフの状態を保つから、この等価
回路ではダイオードブランチは省略さねている。
巻線２２ の全体に発生する電圧が、抵抗２５を経て
スパークギャップ７に印加さねていることを表す。この
時スパークギャップ７Ｉこ（才、はとんど電流が流わな
いから Ｉ ＝０従−）て１ｄ＝０である。すなわち
、ダイオード ２４はオフの状態を保つから、この等価
回路ではダイオードブランチは省略さねている。
第３図（１３１は放電開始後のもので、この時はダイオ
ード２４ が導通し、こ５に放電を流 −とほぼ等し
い電流Ｉｄ が流ねるから、２次巻線２２のタップ（は
接地されたのと等価になる。中間タップ２３の位ＩＭを
、帰路端３３から数えて２次巻線２２全体のに％とし・
、スパ〜クギャ′ノブ７の両極間電圧なＥｇとすると、
この時タップ２３ と出力端 ３２間の電圧はＥｇであ
る。
ード２４ が導通し、こ５に放電を流 −とほぼ等し
い電流Ｉｄ が流ねるから、２次巻線２２のタップ（は
接地されたのと等価になる。中間タップ２３の位ＩＭを
、帰路端３３から数えて２次巻線２２全体のに％とし・
、スパ〜クギャ′ノブ７の両極間電圧なＥｇとすると、
この時タップ２３ と出力端 ３２間の電圧はＥｇであ
る。
そわ故に、帰路端３３と中間タップ２３ 間の電圧１’
２． ｉま Ｅ、’］０Ｏ−ｋＥ” である。よって、抵抗２５のインピーダンス（抵抗）値
をＲとし、巻線２２のインピーダンスを無視すると、＾
１１記抵抗２５）こは、 なる電流が流ねる。放電期間中は、 Ｅｇはほぼ一定で
あるから、この ■、も又はぼ一定である。
２． ｉま Ｅ、’］０Ｏ−ｋＥ” である。よって、抵抗２５のインピーダンス（抵抗）値
をＲとし、巻線２２のインピーダンスを無視すると、＾
１１記抵抗２５）こは、 なる電流が流ねる。放電期間中は、 Ｅｇはほぼ一定で
あるから、この ■、も又はぼ一定である。
ここで、抵抗能のインピーダンスＲを、Ｉ、、 ＜ １
ｄ ｔ（なるように顆ぶと ■１え（Ｊ無視出来るから、第
３図（Ｒ）から抵抗、ブランチが省略さねて、結局第３
図（Ｃ１の等価回路が得らイする。すなわち、Ｔ Ｌ
ｔはゾＩｄ に等しくなる。時間の経過と共番こ、放
電電流■ 、従−）てダイオ−ド成流■、も減少して行
きやがてＩｄ は０となる。
ｄ ｔ（なるように顆ぶと ■１え（Ｊ無視出来るから、第
３図（Ｒ）から抵抗、ブランチが省略さねて、結局第３
図（Ｃ１の等価回路が得らイする。すなわち、Ｔ Ｌ
ｔはゾＩｄ に等しくなる。時間の経過と共番こ、放
電電流■ 、従−）てダイオ−ド成流■、も減少して行
きやがてＩｄ は０となる。
第３図Ｆ１’）ｌｉｊ Ｉｄ＝ Ｏとなった時刻以後
のもので、この時はダイオード２４（１オフの状態に戻
るから、再び２次巻線２２ の全体から、抵抗２５
とスパークギャップ７との直列回路に １ （三 ＩＲ
）を供給することｌ（なる。
のもので、この時はダイオード２４（１オフの状態に戻
るから、再び２次巻線２２ の全体から、抵抗２５
とスパークギャップ７との直列回路に １ （三 ＩＲ
）を供給することｌ（なる。
従って、この状態では、（１）実効巻線比が大きく、つ
まり電流変成比が小さくなること、および（２）負荷イ
ンピーダンスが大きくなることのために、結局放電電流
■ の波形１ゴーｄ＝０とな−〕た時刻ｌ（変曲すると
いう特異性をもつことになる。
まり電流変成比が小さくなること、および（２）負荷イ
ンピーダンスが大きくなることのために、結局放電電流
■ の波形１ゴーｄ＝０とな−〕た時刻ｌ（変曲すると
いう特異性をもつことになる。
第４図１才第３図のｔｅｌと（１〕）の期間に対応する
各電流’ｓ ” ｄ 、■＋ｔ の状態を概念的
に示づ−もので、■ｄ−０となる時刻ｔｘで１８ の
波形が変曲することを示している。なお、＋Ｂ）および
＋Ｄ＋の全ての期間を通して、 一＝ ｆｄ＋ Ｉ。
各電流’ｓ ” ｄ 、■＋ｔ の状態を概念的
に示づ−もので、■ｄ−０となる時刻ｔｘで１８ の
波形が変曲することを示している。なお、＋Ｂ）および
＋Ｄ＋の全ての期間を通して、 一＝ ｆｄ＋ Ｉ。
なる関係１１常に保だわでいる。
第５図は、本発明者の実験ｌこよって得られた放電電流
の実測波形である。同図中の＋Ａ）は第１図の従来型に
よるものであり、（Ｂ）は第２図の本発明の実施例によ
るものである。
の実測波形である。同図中の＋Ａ）は第１図の従来型に
よるものであり、（Ｂ）は第２図の本発明の実施例によ
るものである。
ＦＡ）の従来形の場合には、放電電流初期値として約
４０ｍＡ が得られるが、（Ｂ）に示す本発明の実施例
の場合ｔコけ、放電電流初期値として約６０ ｍ人が得
られた。このように、放電電流を４０ｍＡ から ６
０ｍＡ に約５０φも増大させる効果は、まさに本発明
の２次巻線タップとダイオードブランチの機能たる、巻
線比の自動タップダウン作用によって、もたらさねたも
のである。
４０ｍＡ が得られるが、（Ｂ）に示す本発明の実施例
の場合ｔコけ、放電電流初期値として約６０ ｍ人が得
られた。このように、放電電流を４０ｍＡ から ６
０ｍＡ に約５０φも増大させる効果は、まさに本発明
の２次巻線タップとダイオードブランチの機能たる、巻
線比の自動タップダウン作用によって、もたらさねたも
のである。
（Ｂ）の本発明による装置に於て（１、波形上に矢印で
示すＸ点に於て明瞭な変曲点を持つが、こねは既に動作
説明に関して述べた通りである。また、（Ｂ）において
、点線で示す波形１１ （Ｂ）の波形が変曲しないもの
とした推定波形である。
示すＸ点に於て明瞭な変曲点を持つが、こねは既に動作
説明に関して述べた通りである。また、（Ｂ）において
、点線で示す波形１１ （Ｂ）の波形が変曲しないもの
とした推定波形である。
（Ｂ）の場合、点線の波形によると、放電持続時間は約
０．９ ｍｓであり、一方（Ａ）の場合はこの持続時間
は約１．８ｍＳである。すなわち、本発明の実施例では
、従来形に比して放電持続時間が半減している。
０．９ ｍｓであり、一方（Ａ）の場合はこの持続時間
は約１．８ｍＳである。すなわち、本発明の実施例では
、従来形に比して放電持続時間が半減している。
こねは、点火コイル８の１次巻線１に蓄えらねる１次エ
ネルギが同一であること、および、本発明の場合には放
電を流値が約５０％増大して瞬時エネルギが倍増してい
る事を考慮すると、きわめて当然のことである。
ネルギが同一であること、および、本発明の場合には放
電を流値が約５０％増大して瞬時エネルギが倍増してい
る事を考慮すると、きわめて当然のことである。
本発明（才、こわまで述べた通り、従来のコイル放電型
点火装置に適用して、充分な高電圧と大きな放電電流と
を両立させて得ることを可能ｌこするものである。この
ような本発明の特徴は、本発明を補助電源型点火装置に
適用した場合に最大限の効果を発揮する。
点火装置に適用して、充分な高電圧と大きな放電電流と
を両立させて得ることを可能ｌこするものである。この
ような本発明の特徴は、本発明を補助電源型点火装置に
適用した場合に最大限の効果を発揮する。
第６図に一般的な従来の補助電源型点火装置を示す。
この装装置は、第１図の対比から明らかなように、通常
のコイル放電点火装置の、スパークギャップ７および２
次巻線２を含む回路に、スパークギャップの放電を増強
するための補助電源４ｏを直列（また（才、並列でもよ
い）に接続したものである。
のコイル放電点火装置の、スパークギャップ７および２
次巻線２を含む回路に、スパークギャップの放電を増強
するための補助電源４ｏを直列（また（才、並列でもよ
い）に接続したものである。
この場合の動作を簡単に説明すると、っぎのとおりであ
る。
る。
（１） 周知の機構で２次巻線２に発生された高電圧
は、補助電源４０の電圧と加算され、スパークギャップ
７に印加ざわて放電を発生させる。
は、補助電源４０の電圧と加算され、スパークギャップ
７に印加ざわて放電を発生させる。
（２） −畦放璽１が開始されると、この放電はトリ
ガー放電となって補助電源 ４０をトリガーし、補助電
源４０ ｌζよる放電が始まり、先のトリが−放電と重
畳されで一体の放電となる。
ガー放電となって補助電源 ４０をトリガーし、補助電
源４０ ｌζよる放電が始まり、先のトリが−放電と重
畳されで一体の放電となる。
（３）１次巻線１に蓄えらねた１次エネルギの放出が完
了しても、放電は、なお補助電源４０からのエネルギ供
給を受けて長時間持続する。
了しても、放電は、なお補助電源４０からのエネルギ供
給を受けて長時間持続する。
このような補助電源方式の点火装置では、補助電源４０
により供給される電流は、２次巻線２を経て流ねる。そ
わ故ｊこ、２次巻線２のインダクタンスのフライホイー
ル効果１こより電流の急変が妨げらね、又同じく２次巻
線２のインピーダンスによるエネルギ損失が発生するの
は、避けらｔ’ｌ ｆｉい。
により供給される電流は、２次巻線２を経て流ねる。そ
わ故ｊこ、２次巻線２のインダクタンスのフライホイー
ル効果１こより電流の急変が妨げらね、又同じく２次巻
線２のインピーダンスによるエネルギ損失が発生するの
は、避けらｔ’ｌ ｆｉい。
このために、一般的な補助電源型点火装置では、放電直
後から直ちに、放ｔｉｔ流の増強を行うことは本質的に
困難であり、放ｔｔ流全体の初期値（まトリガー放′亀
のそわとほぼ等しくなる。従って、トリガー放電そのも
のの放電電流初期値を大きくすることは、全体の放電を
流を大きくする事になるから、本発明は、この意味でき
わめ゛Ｃ重要である。
後から直ちに、放ｔｉｔ流の増強を行うことは本質的に
困難であり、放ｔｔ流全体の初期値（まトリガー放′亀
のそわとほぼ等しくなる。従って、トリガー放電そのも
のの放電電流初期値を大きくすることは、全体の放電を
流を大きくする事になるから、本発明は、この意味でき
わめ゛Ｃ重要である。
第７図に、本発明を実施した補助電源型点火装置の回路
図を示す。この図において、第２図および第６図と同一
の符号は同一または同等部分をあられしている。すなわ
ち、この実施例は、第２図のスパークギャップおよびダ
イオ一ドを含む回路網に補助電源４０ を挿入接続した
ものに相当する。
図を示す。この図において、第２図および第６図と同一
の符号は同一または同等部分をあられしている。すなわ
ち、この実施例は、第２図のスパークギャップおよびダ
イオ一ドを含む回路網に補助電源４０ を挿入接続した
ものに相当する。
この場合の動作説明は、第２，６図のル例Ｘ準するので
省略するが、 （１）放１１１電流初期値が、既に述べたように、増大
すること、 （２）２次巻線２２のインダクタンスが、放電開始に応
答して減少し、放電電流の増強が容易になること、 （３）２次巻線２２のインピーダンスが低下し、電力損
失を経減し前項（２）の効果を助長すること、などによ
り、著しい効果を発揮する。
省略するが、 （１）放１１１電流初期値が、既に述べたように、増大
すること、 （２）２次巻線２２のインダクタンスが、放電開始に応
答して減少し、放電電流の増強が容易になること、 （３）２次巻線２２のインピーダンスが低下し、電力損
失を経減し前項（２）の効果を助長すること、などによ
り、著しい効果を発揮する。
第８図（ｊ、この実施例の補助電源型点火装置によって
得られる放ｗＬｔ流の波形を、概念的に示すものである
。図中の波形（ト）は第６図の一般的な補助電源型点火
装置によるものを、また波形（Ｂ）は本発明の実施例（
第７図）によるものを示す。なお、（Ａｌ ｆｆ３）い
ずわにおいてもトリガー放電（補助電諒無しの場合の放
電）の波形を点線で示した。
得られる放ｗＬｔ流の波形を、概念的に示すものである
。図中の波形（ト）は第６図の一般的な補助電源型点火
装置によるものを、また波形（Ｂ）は本発明の実施例（
第７図）によるものを示す。なお、（Ａｌ ｆｆ３）い
ずわにおいてもトリガー放電（補助電諒無しの場合の放
電）の波形を点線で示した。
前記波形＋Ａ）および（Ｂ）の比較から明らかなように
、本発明によりば、補助電源型点火装置ｔ＋コ適用した
場合でも、放電開始のための高電圧発生と、顕著な放電
電流の増強効果が同時に達成さイする。
、本発明によりば、補助電源型点火装置ｔ＋コ適用した
場合でも、放電開始のための高電圧発生と、顕著な放電
電流の増強効果が同時に達成さイする。
つぎに、本発明者が、第７図の実施例に関して行なった
実験の結果を、第９図および第 １０図を参照してさら
（こ具体的に説明する。なお、この場合の補助電源４０
としては、本発明者が所有する特許第１０８０１９８号
に開示さねた帰還回路付ＤＣ−１） Ｃコンバータを用
いた。
実験の結果を、第９図および第 １０図を参照してさら
（こ具体的に説明する。なお、この場合の補助電源４０
としては、本発明者が所有する特許第１０８０１９８号
に開示さねた帰還回路付ＤＣ−１） Ｃコンバータを用
いた。
第９図および第１０図は、第６，７図の継続接点５を、
そわそわ４気筒機関の６０Ｏｒｐｍ および３．００
Ｏｒｐｍ に相当する周期で開閉した場合ｆこ、スパ
ークギャップ７に流ねる放電’ｔｌ（、流の実測結果で
ある。
そわそわ４気筒機関の６０Ｏｒｐｍ および３．００
Ｏｒｐｍ に相当する周期で開閉した場合ｆこ、スパ
ークギャップ７に流ねる放電’ｔｌ（、流の実測結果で
ある。
また、こわらの波形のうち、点線で示したａおよびｂは
、第６図に示した従来例（こよる場合の放電電流波形で
あり、実線で示したＣおよびｄ（才、第７図に示した本
発明の実施例による場合の放電電流波形である。
、第６図に示した従来例（こよる場合の放電電流波形で
あり、実線で示したＣおよびｄ（才、第７図に示した本
発明の実施例による場合の放電電流波形である。
第９図および第 １０図の各波形の比較から分るように
、本発明によりば、 （１）放′ｆｌＬ電流の初期値が増大し、（２）放電接
続時間が、内燃機関の低速回転時から高速回転時まで、
適切に制御されて短縮されている、 （３）すなわち、スパークギャップへのエネルギ放出が
放電開始直後に集中して行なわわている。
、本発明によりば、 （１）放′ｆｌＬ電流の初期値が増大し、（２）放電接
続時間が、内燃機関の低速回転時から高速回転時まで、
適切に制御されて短縮されている、 （３）すなわち、スパークギャップへのエネルギ放出が
放電開始直後に集中して行なわわている。
前述のような特徴（才、内燃機関用の点火装置としては
極めて漬ましいものである。
極めて漬ましいものである。
なお、以−ヒで（Ｊ、２次巻線に中間タップを設けた例
について述べたが、周知のよう（こ中間タップは３次巻
線に置き換えることができる。第１１ 図は３次巻線
を備えた、本発明の第３実施例の要部回路図である。
について述べたが、周知のよう（こ中間タップは３次巻
線に置き換えることができる。第１１ 図は３次巻線
を備えた、本発明の第３実施例の要部回路図である。
第 １１図において、第７図と同一の符号は同一または
同等部分をあられしている。２０（才点火コイル８の２
次巻線、 ３０（マ同じく３次巻線である。
同等部分をあられしている。２０（才点火コイル８の２
次巻線、 ３０（マ同じく３次巻線である。
２次巻線２０ および３次巻線３０の一端（才共通接続
されて、スパークギャップ７の一極（この例では非接地
側）に接続される。
されて、スパークギャップ７の一極（この例では非接地
側）に接続される。
２次巻線２０および３次巻線３０の各他端には抵抗２５
およびダイオード２４がそわぞね接続される。前記抵抗
２５およびダイオード２４の反対側（才共通接続さね、
（補助電源型の場合４こけ、さらに補助電源４０を介し
て）スパークギャップ７の他極に接続される。
およびダイオード２４がそわぞね接続される。前記抵抗
２５およびダイオード２４の反対側（才共通接続さね、
（補助電源型の場合４こけ、さらに補助電源４０を介し
て）スパークギャップ７の他極に接続される。
この場合、ダイオード２４の極性（才１図からも明らか
なように、スパークギャップ７の放電電流に対して順極
性である。また、２次巻線２０の巻回数は、３次巻線３
０のそイ］よりも大である。
なように、スパークギャップ７の放電電流に対して順極
性である。また、２次巻線２０の巻回数は、３次巻線３
０のそイ］よりも大である。
動作時に（１，２次巻線２０ に発生する１１圧によ
って、スパークギャップ７がブレークダウンして放電が
開始される。この放電電流（ま、ダイオード２４ お
よび抵抗 ２５１コ分流するが、抵抗２５の値を十分に
大きく選ぶことにより、大部分の放電電流をダイオード
２４に流すことができる。その後、放電を流は、３次巻
線３０からダイオード ２４を通して供給されるように
なる。
って、スパークギャップ７がブレークダウンして放電が
開始される。この放電電流（ま、ダイオード２４ お
よび抵抗 ２５１コ分流するが、抵抗２５の値を十分に
大きく選ぶことにより、大部分の放電電流をダイオード
２４に流すことができる。その後、放電を流は、３次巻
線３０からダイオード ２４を通して供給されるように
なる。
このようにして、第１および第２実施例に関して前述し
たのと同様の作用効果が第３実施例においても達成され
る。
たのと同様の作用効果が第３実施例においても達成され
る。
なお、以上では２次巻線（こ直列に抵抗を挿入した例に
ついて述べたが、抵抗の代りにコイルなどのインピーダ
ンスを用いても、本発明は全く同様に実施することがで
きる。
ついて述べたが、抵抗の代りにコイルなどのインピーダ
ンスを用いても、本発明は全く同様に実施することがで
きる。
以上の説明から明らかなように、本発明によりば、従来
（オ不可能とされていた（１）スパークギャップを確実
にブレーｌダウンさせるための高電圧発生と、（２）着
火能力を向−ヒするための放電電流増強とを両立させる
ことができ、ｌ￥ｊに、本発明を補助電源型点火装置に
適用すわば、はぼ理想的な内燃機関の点火を実現するこ
とができる。
（オ不可能とされていた（１）スパークギャップを確実
にブレーｌダウンさせるための高電圧発生と、（２）着
火能力を向−ヒするための放電電流増強とを両立させる
ことができ、ｌ￥ｊに、本発明を補助電源型点火装置に
適用すわば、はぼ理想的な内燃機関の点火を実現するこ
とができる。
第１図は従来の内燃機関点火装置の一例を示す回路図、
第２図（１第１図の装置ｉコ本発明を適用した一実施例
を示す回路図、第３図（Ａ）〜（Ｄ）はその物件を説明
するための等価回路図、第４図（ば第２図１こおける各
部ｔｌの時間変化を示す波形図、第５図は第２図の実施
例による放電電流の実側例を、従来例との比較において
示す波形図、第６図は従来の補助電源型点火装置の一例
を示す回路図、第７図は第６図の装置に本発明を適用し
た、他の実施例を示す回路図、第８図に第７図の実施例
における放電電流を、従来例と比較して示した概念的波
形図、第９図および第１０ 図は、そわぞわ第７図の実
施例による放電電流の実施例を、従来例との比較におい
て示す波形図、第１１ 図は本発明の第３実施例を示す
回路図である。 １・何次巻線、４・・低圧電源、５・・断続接点、７・
スパークギャップ、８・・・点火コイル、２２・・・２
次巻線、２３・・中間タップ、 ２４・ダイオード、
２５・・・抵抗、 ３２・・・出力端、 ３３・・・帰
路端、４０・・・補助電源 代理人弁理士 平 木 道 人 外１名 ２３− ２４− （Ｃ） （Ｄ） ２３２ ６−−コ ６−−］ 才５図 才 ７ 図 ６ ３２５〜 ｏｌＪ、／２２ １ｉ１ ２４〜′ ）２３ − ρ ２８図
第２図（１第１図の装置ｉコ本発明を適用した一実施例
を示す回路図、第３図（Ａ）〜（Ｄ）はその物件を説明
するための等価回路図、第４図（ば第２図１こおける各
部ｔｌの時間変化を示す波形図、第５図は第２図の実施
例による放電電流の実側例を、従来例との比較において
示す波形図、第６図は従来の補助電源型点火装置の一例
を示す回路図、第７図は第６図の装置に本発明を適用し
た、他の実施例を示す回路図、第８図に第７図の実施例
における放電電流を、従来例と比較して示した概念的波
形図、第９図および第１０ 図は、そわぞわ第７図の実
施例による放電電流の実施例を、従来例との比較におい
て示す波形図、第１１ 図は本発明の第３実施例を示す
回路図である。 １・何次巻線、４・・低圧電源、５・・断続接点、７・
スパークギャップ、８・・・点火コイル、２２・・・２
次巻線、２３・・中間タップ、 ２４・ダイオード、
２５・・・抵抗、 ３２・・・出力端、 ３３・・・帰
路端、４０・・・補助電源 代理人弁理士 平 木 道 人 外１名 ２３− ２４− （Ｃ） （Ｄ） ２３２ ６−−コ ６−−］ 才５図 才 ７ 図 ６ ３２５〜 ｏｌＪ、／２２ １ｉ１ ２４〜′ ）２３ − ρ ２８図
Claims (4)
- （１）１次巻線および２次巻線を有する点火コイルと、
その一端を前記２次巻線の一端に接続さね、その他端を
スパークギャップの一極に接続さイまたインピーダンス
と、前記２次巻線の中間タップにその一極を接続さね、
その他極を前記インピーダンスの他端に接続されたダイ
オードと、前記スパークギャップの他極と２次巻線の他
端とを接続する手段とを具備し、前記ダイオードはスパ
ークギャップの放ｔｌｌ流に対して順極性に接へ、売さ
れたことを特徴とする内燃機関点火装置。 - （２）１次巻線および２次巻線を有する点火コイルと、
その一端を前記２次巻線の一端ｔＣ接続され、その他端
をスパークギャップの一極ｊこ凄続きねたインピーダン
スと、前記２次巻線の中間タップにその一極を接続され
、その他極を前記インピーダンスの他端に接続されたタ
イオートと、ｎ１］記スパークギヤツプの他極と２次巻
線の他端とを接続する手段と前記スパークギャップおよ
びダイオードを含む回路網に接続され、スパークギャッ
プの放電を増強するための補助電源とを具備し、前記ダ
イオード（１スパークギヤツプの放ｉｔ流に対して順極
性に接続さねたことを特徴とする内燃機関点火装置。 - （３）１次巻線、２次巻線および３次巻線を有する点火
コイルと、その−極が２次巻線および３次巻線の各一端
に共通接続されたスパークギャップと、２次巻線の他端
にその一端を接続さね、その他端を前記スパークギャッ
プの他極に接続さねたインピーダンスと、３次巻線の他
端にその一極を接続さね、その他極を前記インピーダン
スの他端に接続きねたダイオードとを具備し、前記２次
巻線の巻数（ｊ３次巻線のそわよりも少なく、かつ前記
ダイオードはスパークギャップの放を電流に対して順極
性に接続されたことを特徴とする内燃機関点火装置。 - （４）１次巻線、２次巻線および３次巻線を有する点火
コイルと、その−極が２次巻線および３次巻線の各一端
に共通接続さねたスパークギャップと、２次巻線の他端
（こその一端を接続さね、その他端を前記スパークギャ
ップの他極に接続さ才９たインピーダンスと、３次巻線
の他端にその一極を接続さね、その他極を前記インピー
ダンスの他端に接続さねたダイオードと、前記スパーク
ギャップおよびダイオードを含む回路網に接続さね、ス
パークギャップの放電を増強するための補助電源とを具
備し、前記２次巻線の巻数は３次巻線のそわよりも少な
く、かつ前記ダイオード（Ｊスパークギャップの放雷、
電流に対して順極性に接続さイまたことを特徴とする内
燃機関点火装置。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57095615A JPS58214670A (ja) | 1982-06-05 | 1982-06-05 | 内燃機関点火装置 |
| DE19833319952 DE3319952A1 (de) | 1982-06-05 | 1983-06-01 | Zuendvorrichtung fuer eine verbrennungskraftmaschine |
| IT48409/83A IT1170382B (it) | 1982-06-05 | 1983-06-02 | Dispositivo di accensione per motori a combustione interna |
| FR8309147A FR2528118B1 (fr) | 1982-06-05 | 1983-06-02 | Dispositif d'allumage pour moteurs a combustion interne |
| US06/500,253 US4506650A (en) | 1982-06-05 | 1983-06-02 | Ignition device for internal combustion engines |
| GB08315277A GB2121477B (en) | 1982-06-05 | 1983-06-03 | Ignition systems for internal combustion engines |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57095615A JPS58214670A (ja) | 1982-06-05 | 1982-06-05 | 内燃機関点火装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58214670A true JPS58214670A (ja) | 1983-12-13 |
| JPS6142111B2 JPS6142111B2 (ja) | 1986-09-19 |
Family
ID=14142451
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57095615A Granted JPS58214670A (ja) | 1982-06-05 | 1982-06-05 | 内燃機関点火装置 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4506650A (ja) |
| JP (1) | JPS58214670A (ja) |
| DE (1) | DE3319952A1 (ja) |
| FR (1) | FR2528118B1 (ja) |
| GB (1) | GB2121477B (ja) |
| IT (1) | IT1170382B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6264878U (ja) * | 1985-10-14 | 1987-04-22 | ||
| US4915087A (en) * | 1988-09-29 | 1990-04-10 | Ford Motor Company | Ignition system with enhanced combustion and fault tolerance |
| JP2009064949A (ja) * | 2007-09-06 | 2009-03-26 | Hanshin Electric Co Ltd | 内燃機関用点火コイル |
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| FR2688974A1 (fr) * | 1992-03-18 | 1993-09-24 | Centre Nat Rech Scient | Reacteur a plasma et circuit electrique de commande approprie. |
| DE69324981D1 (de) * | 1992-09-22 | 1999-06-24 | Unison Ind Lp | Erregerkreise und Methoden mit Schutzmassnahmen für Halbleiterschalter |
| US5473502A (en) * | 1992-09-22 | 1995-12-05 | Simmonds Precision Engine Systems | Exciter with an output current multiplier |
| DE19643785C2 (de) * | 1996-10-29 | 1999-04-22 | Ficht Gmbh & Co Kg | Elektrische Zündvorrichtung, insbesondere für Brennkraftmaschinen, und Verfahren zum Betreiben einer Zündvorrichtung |
| US6131555A (en) * | 1998-04-20 | 2000-10-17 | Cummins Engine Company, Inc. | System for controlling ignition energy of an internal combustion engine |
| US6035838A (en) * | 1998-04-20 | 2000-03-14 | Cummins Engine Company, Inc. | Controlled energy ignition system for an internal combustion engine |
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Citations (1)
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|---|---|---|---|---|
| JPS52151238U (ja) * | 1976-05-14 | 1977-11-16 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| DE2139360C3 (de) * | 1971-08-06 | 1982-02-11 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Zündanlage für Brennkraftmaschinen mit kapazitivem und induktivem Energiespeicher |
| CH556972A (de) * | 1972-12-22 | 1974-12-13 | Autoelektronik Ag | Zuendeinrichtung fuer einen verbrennungsmotor mit einem kondensator. |
| US3980922A (en) * | 1974-01-30 | 1976-09-14 | Kokusan Denki Co., Ltd. | Capacitance discharge type breakerless ignition system for an internal combustion engine |
| DE2531302C3 (de) * | 1975-07-12 | 1978-05-24 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Zündeinrichtung für Brennkraftmaschinen |
| DE2531337C3 (de) * | 1975-07-12 | 1978-11-23 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Zündeinrichtung für eine Brennkraftmaschine |
| DE2606890C2 (de) * | 1976-02-20 | 1985-11-07 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Hochleistungszündanlage für Brennkraftmaschinen |
| GB1588118A (en) * | 1976-07-24 | 1981-04-15 | Lucas Industries Ltd | Spark ignition systems for internal combustion engines |
| US4258296A (en) * | 1979-05-31 | 1981-03-24 | Gerry Martin E | Inductive-capacitive charge-discharge ignition system |
| US4345575A (en) * | 1981-05-20 | 1982-08-24 | Jorgensen Adam A | Ignition system with power boosting arrangement |
-
1982
- 1982-06-05 JP JP57095615A patent/JPS58214670A/ja active Granted
-
1983
- 1983-06-01 DE DE19833319952 patent/DE3319952A1/de active Granted
- 1983-06-02 FR FR8309147A patent/FR2528118B1/fr not_active Expired
- 1983-06-02 IT IT48409/83A patent/IT1170382B/it active
- 1983-06-02 US US06/500,253 patent/US4506650A/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-06-03 GB GB08315277A patent/GB2121477B/en not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52151238U (ja) * | 1976-05-14 | 1977-11-16 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US4915087A (en) * | 1988-09-29 | 1990-04-10 | Ford Motor Company | Ignition system with enhanced combustion and fault tolerance |
| JP2009064949A (ja) * | 2007-09-06 | 2009-03-26 | Hanshin Electric Co Ltd | 内燃機関用点火コイル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4506650A (en) | 1985-03-26 |
| DE3319952A1 (de) | 1983-12-08 |
| GB2121477A (en) | 1983-12-21 |
| IT1170382B (it) | 1987-06-03 |
| FR2528118A1 (fr) | 1983-12-09 |
| FR2528118B1 (fr) | 1985-07-05 |
| GB8315277D0 (en) | 1983-07-06 |
| IT8348409A1 (it) | 1984-12-02 |
| DE3319952C2 (ja) | 1987-08-06 |
| IT8348409A0 (it) | 1983-06-02 |
| GB2121477B (en) | 1985-12-24 |
| JPS6142111B2 (ja) | 1986-09-19 |
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