JPS582492A - 回転流体機械 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、冷媒用圧縮機、油圧ポンプ等のスライディン
グベージ型の回転式流体機械に関するものである。

車両空調、冷凍用のスライディングベージ型の回転式圧
縮機について従来例を示すと、第１図。

ｔＩＫ２図に示すようにその圧縮機の構造は、一端が開
口したハウジング（ｌ）、ハウジング（１）内の圧縮機
組立（２）、ハウジング（１）の開口面を刺止するフロ
ントケーシング（３）により構成され、さらに、圧縮機
組立（２）は、その内周面が略楕円状をなし、外周面が
略円筒状のロータケース（４）と、その前後両端部に取
付られるフロントｆイドブロック（６）およびリアガイ
ｒブロック（５）と１円筒状のロータ（８）Ｋよって独
立した二つの三ケ月状のシリンダ室（５０−１）。

（ＳＯ−２）が形成される。ロータ（８）Ｋはシリンダ
室（５０−１＞、（５０−２）　Ｋ進退可能にベーン（
７−１）。

（７−２）　、　（７−３）　、　（７−４）が介装さ
れ、またロータ（８）は回転自在にフロントガイド０ブ
ロツク（６）およびリアガイド９ノロツク（５）に支持
される。三ケ月状のシリンダ室（５０−１）、（５０−
２）は、ｍ記ベーン（７−１）。

（７−２）、（７−３）、（７−４）Ｋよ一’）てさら
に小ｍ　（５１−１）。

（５１−２）、（５１−３）、（５１−４）　Ｋ分けら
れ、小室（５１−１）　、　（５１−２）　、　（５１
−３）　、　（５１−４）の容積は、ロータ（８）の回
転により漸次増加・減少し、冷媒ガスを吸入、圧縮する
。図示外の蒸発器等より吸入７イツテイング（５２）　
Ｋ送りこまれた冷媒ガスは、フロントケーシング（３）
内の吸入室（５３）を通り、フロントガイドブロック（
６）およびロータケース（４）Ｋ設けられた二つの吸入
通路（５４−１）、（５４−２）　Ｋ分けられ、吸入通
路（５４−１）、（５４−２）から二つのシリンダ室（
５Ｇ−１）　、　（５Ｇ−２）　Ｋ　４々設けられた吸
入ポートＣ５５−１）ｅ（５５−２）を介して、二つの
シリンダｉｉ　（５Ｇ−１）　、　（５ｏ−２）に供給
される。シリンダ室（５０−ｉ）、（ｓｏ−ｚ）をベー
ン（７−１）＃　（７−２）、　（７−３）。

（７−４）（より分割されて形成される小ＩＩ　（５１
−１）。

（５１−２）　＃　（５１−３）　、　（５１−４）は
、ロータ（８）の回転によりその容積が増大する時吸入
ポー）　（５５−１）。

（５５−２）より冷媒ガスを歌人し、またその容積が減
少することにより冷媒ガスを圧縮し、吐出ポー）　（１
０−１）、（１０−２）より吐出弁（１１−１）、（１
１−２）を押し上げてシリンダｍ　（５０−１）　、　
（５Ｇ−２）より吐きだす、シリンダｍ　（５０−１）
　、　（５Ｇ−２）　！　９　ｆｔ　！　タされた高圧
の冷媒ガスは、リアガイドブロック（５）Ｋｔ＆けられ
た油分離器（１３）な通り、ここで冷媒ガスと油が分離
され、高圧の冷媒ガスは吐出フィッティング（１２）よ
り、圧縮機外部の凝縮器等（図示省略）へ送りだされる
。

また、ハウジング（１）の下部に溜った油（６０）は。

リアガイドブロック（５）の油孔（６１）を通り減圧さ
れ【ベーン背圧’ｍ（６２）Ｋ導かれ　−ｓ　−７（７
−１）　ａ（７−２）　、　（７−３）　、（７−４）
の背面（油圧をかけるようＫなっている。

前記のよ”３７１Ｆｊ！ｉ転式圧縮機においては、ロー
タ（８）　を回転するとベーン（７−１）　、　（７−
２）　、　（７−３）　。

（７−４）が遠心力とベーン背圧’１ｉｌ（６２）の油
圧により。

ロータケース（４）の内面に押しつけられ、ロータケー
ス内面とベーンの先端間で摩擦動力を消費し。

これは次に述べるようにロータ（８）の回転角によって
変化する。

ここで、ベーン背圧室（６２）内への各ベーン（７−１
）。

（７−２）　、　（７−３）　、　（７−４）の飛び出
し量は、ロータケース（４）の内周面形状（以後、シリ
ンダの内周面形状という）およびベーン先端形状、４−
ｙオフセット量等によって決まり、また各ベーン（７−
１）　。

（７−２）　、　（７−３）　、　（７−４）の飛び出
し量は、ロータ（８）の回転とともに変化する。

さらに、ベーン背圧１Ｍ（６２）内の圧力変化はその容
積変化に対応し、これは各ベーン（７−１）　、　（７
−２）。

（７−３）　、　（７−４）のベーン背圧１ｉ１（６２
）内への飛び出し量の和の変化に対応する。

即ち１例えばあるベーンがベーン背圧室内へ飛び出そう
とすると、ベーン背圧室の容積は減少し圧力が高くなり
、ベーンを逆にロータケース内周面へ押しつけるように
作用し、従って大きさ摩擦動力を発生することとなる。

ベーン背圧ＩＩ（６２）内への各ベーン（７−１）、（
７−２）。

（７−３）、（ツー４）の飛び出し量の変化は、第３図
に例示するように各々、ベーン（７−１）、＜７−３）
およびベーン（７−２）（７−４）のベーン背圧室（６
の内への飛び出し量が、　＠總Ａ　、　Ｂで示され、曲
線Ａ、Ｂの和の２倍、即ち、各ベーンの飛び出し量の総
和が−ＩｉＣで示されるようＫなる。

この−ｍＣの変化（ロータ回転角に対する）が。

ベーン背圧ｍ１（６２）内の圧力変化に対応し、イの部
分ではベーン背圧室（６２）内の圧力が高くなり太きな
摩擦動力を発生し、逆に口の部分ではベーン背圧室の圧
力が低下し、ベーンの遠心力よりもこの圧力変化による
力が大きいと、ベーンがロータケース内面より離れるこ
とがある。（離れると適切な吸入・圧縮が行えない） このようなベーンの動きは１以上の説明で明らかなよう
にシリンダ形状あるいはベーンの形状等によって大きく
左右される。

ここで、前記の各ベーンのベーン背圧室内への飛び出し
量の和の変化の大小を比べるために、ベーン飛び出し量
和の変化率ノｈを次のように定義する。

ｋｗｇａｘ−Ａｓｓｓ ノｈ＝　　　　　　　　　　Ｘ１００幅　　・・・・・
・・・・（１）ム轟−ａ％ ただし、− ノｈ：ペーン飛び出し量和の変化率 ａ：ベーン枚数 −二ロータ回転角 従って、このベーン飛び出し食料の変化率ハが大きいと
。

（１）　　−！−ン飛び出し食料、ΣＡ−のが大きい場
合に１＝１ は、ベーン背圧室内は非圧縮性の油があるため。

ロータケース内周に各ベーンが強く押しつけられるため
大きな摩擦動力を発生し、ひいては゛圧縮機の所要動力
の増大を招く、また、ベーンには異常に大きな力が加わ
るためベーンの厚耗が発生する。

（２）　　一方、ベーン飛び出し食料１Ａｓ（＃）が小
さい１ 付近では、ロータケース内面からベーンが離れ。

適切な吸入・圧縮が行いえない場合が生じることがある
。

（３）　　さらに、１ｈｇ（θ）の大・小の位置はロー
タ回Ｉ鴫 転角で決まるため、ロータケースの特定の部分１１ だけが摩耗し滑らかな形状であったシリンダがやがては
波打ち状になり、ベーンの動きがチャタリングを生じる
ようＫなる。

チャタリングな生じると、適切な吸入圧縮が行えなくな
る。

（４）　　ロータケースとベーンの摩擦動力がロータ１
回転中に大きく変化するため、圧縮機のトルク変動を大
きくする。

などの大ミな欠点が生じるものである。

また、従来のロータケースの内周面形状即ちシリンダの
内周面形状は１例えば第４図に示すように半径ｒｌとｒ
２の計４個の円弧を接続して形成されたものＶＣすって
いるが、この場合の各ベーンの飛び出し食料の変化率ノ
ｈは、５〜６憾程度まで小さくすることが可能なように
みもれるが実際にはそれよりも遥かに大きく１時には１
５〜１６憾にも達しているのが現状であり【、前記（１
）〜（４）のような欠点を有し特に摩擦動力が大きくな
り、前記のような欠点は回転式圧縮機に共通のものであ
る。

本発明は、従来機における前記のような欠点を解消した
回転式流体機械に係り、ロータの溝内に進退可能に収納
され、基端面＠を共通の背圧室に臨ませるとともに先端
をシリンダの内周面に摺接させ【なる複数のベーンを、
ロータの回転によって前記溝内な進退させる構成にした
スライディングベーン型の回転式流体機械において、前
記背圧室内へ飛び出た前記各に一ンの基端面部の飛び出
し食料の変化率が数パーセント以下の値になるシリンダ
の内周面形に構成した点に％黴を有するものであって、
その目的とする逃は、背圧室へ飛び出た各ベーンの飛び
出し食料の変化率を低減し。

消費電力、ベーンおよびシリンダ内周内の摩耗等を減少
せしめ円滑に作動するおライデインダイーン溢の回転式
流体機械を供する点にある。

本発明は、前記した構成になっており、背圧室内へ飛び
出た各ベーンの基端面部の飛び出し食料の変化率が数パ
ーセント以下の値になるシリンダの内周画形に構成して
いるため、シリンダの内周面にベーンの先端が強く押し
付けられることがなくなり異常な摩擦動力な生じないの
で異常なは一ン摩耗を発生せず、かつ背圧室内の圧力が
ロータの回転角Ｋ１１ｌ係なく略一定になるのでシリン
ダの内周面に部分摩耗゛を生ずることもなくなり、常に
適正なベーンの動きが得られ適切な吸入・圧縮行程即ち
円滑な作動゛となる。さらに、本発明においては、ロー
タの回転中に、ベーンとシリンダの内周面間の背圧室内
圧力によって生ずる摩擦力が殆んど変動しないため、ト
ルク変動がなくなり消費電力を節減できる。よって、動
力増加がなくなり常に適切な吸入・圧縮が得られ、耐久
性が大巾に向上される。

以下本発明の実施例を図示について貌明する。

本発明は、スライディングベーン型の回転流体機械、具
体的には前記の第１図、Ｗｋ２図に示すようなロータ（
８）の溝（符号省略）内に進退可能に収納され、基端面
側を共通の背圧室（６２）　Ｋ臨ませるとともに先端を
ロータケース（４）の内周面（ムー第２図）に摺接させ
てなる複数のベーン（７−１）　、　（７−２）。

・・・を、ロータ（８）の回転によって前記の溝内に進
退させる構成にしたスライディングベーン型の回転式圧
縮機において、背面室（６２）内へ飛び出た各ベーン（
７−１）　、　（７−’２）　、・・・の基端面部（Ｂ
−第２図）の飛び出し１和の変化率Ａｈ　（前記１！（
１）式参照）をできる限り小さくすることを意図するも
のであり１本発明の実施例は、前記の変化率ノｈの発生
に最も関係のあるロータケース（４）即ちシリンダの内
周ｍＫ）形な、次の構成にしている。

即ち、籐５図に示すようにシリンダの内周面内の形状な
ｚ−ｙｌＡ＠で表わす時、シリンダの内周１ｉｉｉ囚の
形状（＃（＃）、　ｙ（＃））を次式によって形成して
いる。なお、ここではベーン厚さな０とした。

ただし、（第５図参照） １　（＄）　：ベーンのシリンダへの飛び出し量ｌ　（
＃）＝　Ｔ　（ｃａｐ　（ｓθ）＋１）　　・・・・・
・・・・（４）α＝ハ１”４７ａ ・：ロータ半径（シリンダに内ｉする円の半径）ｄ：ベ
ーンのオフセット Ｓニジリンダとロータとの接点数（シリンダ室の軌第５
図の場合には富＝２） ０；ベーンの位置な表わすパラメータ （ロータの回転角に対応する） 前記式によって形成された形状のシリンダによれば、任
意の角度０における６淘のベーンのシリンダへの飛び出
し量は、かかる流体機械ではベーンが等ピッチで亀枚介
装されているため。

′　　π ！（θＬｔ（＃＋−）、ｔｃａ＋−）、・・・　（５）
ｓ　　　　　　　　　　ｓ 即ち、　　　／（θ＋（ｉ−１）、）　　となる。

ただし、Ｂ＝ｌ、２・・・算 Ｓ：ベーン枚数 従って、各ベーンのシリンダへの飛び出し量和１言。

式（４）より。

＝−露　　・・・・・・一定　　　　　　　・・・・・
・・・・（６）ここで。

岬記のように、各ベーンのシリンダへの飛び出し単利は
常に一定となるため、逆に各ベーンの背圧１１（６２）
内への飛び出し量も一定となる。従って。

本発明のシリンダ内周面形とすることにより、ベーンの
背圧１！　（６２）への飛び出し量変化率ｊＡ（第（１
）、式）は常ＫＯとなる。

前記説明の実施例は、シリンダの内周面内の形状′ｋＩ
ｊｊＪ記弐により形成される第５図のようにしているの
で、ｊＡ＝ｏとなり、変化率ノ轟　が大きい時の問題点
な解消することができる。

即ち、前記シリンダの内周ｍ＾）の形状とすることによ
り、ベーンの背圧室（６２）内の圧力変動（油圧変動）
は０となり、これより。

体）シリンダ８屑にベーンが強く押しつけられることは
なくなり、ベーンとシリンダ間で発生する異常は摩擦動
力の上昇はなくなる。また、従来のものではベーンに異
常に大ぎな力が加わりベーンの摩耗を引き起こしたが、
この実施例では、そのような異常力によるベーン摩耗は
発生しない。

（Ｂ）　　シリンダ内面より、ベーンが離れるような現
象は生じなくなり、常に適切な吸入・圧縮が得られる。

（Ｑ　ロータのあらゆる回転角でもば−ン背圧室内の圧
力は一定であるため、シリンダのある特定の部分だけ摩
耗することはなく常に適正なｄ−ンの動きを得ることか
できる。

Φ）　ローター回転中に、ベーンと７リン／ｆ［の背圧
室内圧力によって生じる摩擦力が変動しないため、圧縮
機のトルク変動を大きくすること４１ない。

以上のように、前記実施例によれば、動力増加はなくな
り、常に適切な吸入・圧縮が得られ、また。

ベーン、シリンダ（ロータケース）の耐久性（摩耗）も
大ぎく向上するものである。

前記の実施例では、シリンダの内ＪＩｉｌＷＪ囚の形状
を与えるのを理論式を用いて説明したが、実際に物な製
造する場合には加工誤差を生ずる。加工誤差は、現状の
量産を前提とした加工法（例えば。

Ｎ０機、カム研摩機等）を考慮に入れると、前記実施例
の理論値に対し、法線方向に±ａ０３〜±Ｑ［１５諺楊
度以下となる。この加工誤差は本実施例の意図する変化
率ｊｈを十分小さくするのに十分な値である。

実際上、実施例の理論値±０．０８〜±ａ１ｍ程度とな
るので十分に許容できる範囲である。これをシリンダの
短径、（ロータの直径）＝２−を用いて表わすＥ、加工
誤差は理論値に対し ±（１〜−Ｌ）ｘ２ｇ以下であって実用上の問題５００
　　７００ はない。

前記の実施例では、ベーンの厚さ＝０としての例な示し
たが、実際にはベーンには厚さがあり。

ベーン厚さｔな考慮した時には次式のようになる。

□即ち、シリンダの内周面体）の形状なｇ−ｙ座標で表
わした１１６図Ｋａ＠示したものにおいＣ，第（５）式
の代りＫ　（５）’式を用いる。

（５）式の代りに（５′）式を用いても、各ベーンのシ
リンダへの飛び出し食料な寿える式（６）は同じで一定
となるが、実際にはベーンとシリンダの内周内因との接
点Ｐはロータの回転角によって変化するため、実際の背
圧室内へのベーンの飛び出し食料の変化率ｊＡ　（第１
式）は０とならず、若干の値をもつことになる。ベーン
厚さｔを考慮した場合のΔ五の計算結果は。

上記表のように、ベーン厚さｔがあるとｌｈは０にはな
らないが、実際上ツムが全く問題にならないまでに低下
される。

さらに、ｍ記の実施例および従来例では、シリンダの白
馬ｉｉｉ囚゛の形状を式（３）、あるいは計４個の円弧
の接続によるもので示したが、シリンダの加工上次のよ
うな形状を採る場合がある。

即ち、　＠７ｉ＆上に示すように、その加工精度を上げ
るためにシリンダ内周面の形状の短径付近のみを円弧と
することがある。この８１１１分をＧランドと呼ぶ。こ
のＧランド部分での精度は圧縮機の性能に大きく影響を
およばずため、この部分の加工精度を上げるために１円
弧とする。第７図の「λ」は円弧部分の角度な示す。

第７図の入は円弧部分の角度を示し、冷媒用圧縮機の場
合のλは通常１０〜１５Ｃ以下であり。

シリンダの全体に占める割合は１〜−Ｌ以下である９ のが一般的である。

このような場合には、この実施例のシリンダ内周面の形
状は次の二通りの対応を行えば良い。

Φ　具体例で示したシリンダ内周面の形状（第（３）式
）とし、必要なＧランド部分を所定の円弧上に例りとっ
た形状。

即ち。

とする・ ■　ＧランＶ部分は円弧、Ｇランｖ部分以外をこの実施
例のシリンダ内周面の形状とする。

即ち。

ただし、式（４）の代りに式（４つとする。

合に比べ変化率ｍＡは若干大きくなるうｔ、実際上全く
問題がなく良好な結果カー得られる。

また、前記の場合には、ＧランＶを円弧とじたが１円弧
だけではなく、この部分で実施例のシリンダ内周面の形
状と円弧がなめらかに接続されるような形状和しても良
い。

さらに、前記の例では、いずれの場合も式（４）におけ
る襲の値が襲＝２のいわゆる略楕円形のシリンダ室が２
個形成されるシリンダに対応するものについて示したが
、ｍ＝２に＠らず任意の正の整数であれば良い。例えば
、第８図に示すよ５　ｐｃ　ｍ＝１は従来の円のシリン
ダ形状に対応するものであり、また襲＝３はシリンダ室
が３個形成されるものである。

さらに１図示してないが、ｍ＝４はシリンダ室が４個形
成されるもの、賜＝５はシリンダ室が５個形成されるも
の、以下同様である。

なお、この実施例のシリンダ内周面の形状に対して、ロ
ータに進退自在に介装する堅−ンの数３は任意であり、
偶数でも奇数でも良い。以下の実施例では、変化率ノ轟
を小１くすることを前提とするものであるが、後記の実
施例は１本発明の意図するところが消費動力（圧縮機の
所要動力）および摩耗の点から前記（１）式であられす
ベーンの背圧室内へのベーンの飛び出し量の変化率ｊＡ
の範囲を規定するものであり、ノふの値を左右するもの
として、シリンダ形状およびベーン形状等があげられる
が、この場合は、七〇ツムと■消費動力（圧縮機所要動
力）、■ベーン摩耗量、■シリンダの内周面体）の摩耗
量との関係から検討した結果。

第９図％第１０図、第１１図に示すようになった。

即ち、消費動力は、第９図に示すようにノ五＝３〜４嚢
までは平坦であるが、それ以上になると急増する。ベー
ンの摩耗は％第１０図に示すように消費動力と同じ特性
を呈する。さらに、シリンダの内周面内の摩耗量は、８
１１１図に示すように摩耗量の７Ａ依存度は比較的小さ
いものの、　Ａｈ−４〜５優より増加する傾向が認めら
れた。

以上の各点から、変化率ｊＡは、消費動力およびベーン
、シリンダの摩耗の点より、３〜４１以下であれば極め
て良好な結果が得られ、それ以上であると消費動力の増
大ならびにベーンおよびロータケースの摩耗が促進され
ることが判明した。

なお、ノ門＝０ではなく、６〜４優位より消費動力ある
いは摩耗量が漸増傾向に入る原因は、ベーンの背圧室内
に導びかれる油に若干の気体（冷媒ガス等）が混入しΔ
門＝６〜４憾以下ではこれにより本来非圧縮性流体であ
る油に多少の圧縮性流体としての特性が生じＡム＝３〜
４嘔で本来の非圧縮性流体の特徴を呈し始めることによ
る。

変化率Ａｈを３〜４−以下にするための具体的な手段と
しては前記のような実施例が妥当であり。

シリンダ形状のはかにベーンの先端を適切な形状・ノ″
にすること、ぺ−７のオフセット量を適切に選ぶことな
どＫより、さらに効果を向上させることができる。

本発明は、冷媒用圧縮機に限らず、各種の回転式流体機
械に適用できるものであって、その用途あるいは流体の
種類などについて限定されるものではない。

以上本発明を実施例について説明したが、勿論本発明は
このような実施例にだけ局限されるものではなく、本発
明の精神を逸脱しない範囲内で植種の設計の改変を施し
うるものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来のスライディングベーン臘の回転式流体機
の縦断ａｉｉ崗、第２図は第１図の鳳一層線の断面図、
第６図は同機の性能説明図、第４図は同機のロータケー
スの内周面形状図、第５図・纂６図は本発明の実施例を
示すシリンダ（ロータケース）の内周面形状の説明図、
第７図、第８図体）（Ｂ）は他の実施例図、第９図はベ
ーンの飛び出し量と消費動力との関係図、第１０図は同
じくベーン摩耗との関係図、第１１図は同じくシリンダ
摩耗との関係図である。 Ａニジリンダの内周面　Ｂ：べ一ンの基端面部４ニジリ
ンダ（ロータケース） ７−１．７−２．７−３．７−４　：ベーン　　　８：
ロータ６２：背圧室。 復代理人　弁理士　岡　本　重　文 外２名 Ｕ−夕回転角０ 第４図 第５図 第６図 第７図 第８図 （Ａ） （Ｂ） Δｈ（１０） 手続補正書 昭和５６年１１月４日 特許庁長官　　島　出　春　樹　　　殿１、事件の表示 昭和５６年特　許　願第１００４３７号２、発明の名称
　回転流体磯砿 ３、補正をする者 事件との関係　　特　　　　　許出願人名　称　（６２
０）三菱重工業株式会社４、復代理人 ７、　補正の自答 Ａ、明＃Ｉ誉中　゛ （１１第５貞ｍ９行の「大きさ」を、「大きな」と補正
します。 （２）第９貞第１θ行及び第１０貞ｍ６行乃至７行の「
消費電力」を、「消費動力」と補正します。 （３）第１１画第１５行の ［ａ　＝　５ｉｎ−１ｄ　／ａ　Ｊの次にｒ　曲用・・
＋５）　Ｊを加入します。 （４）第１２頁第８行の１・・・（５）」な削除します
。 （５）第１２負ａ１４１４行の ’３ｉ＜θ＋、（ｉ−口−Ｌ！−）ｊ　　な−−１ 「、全　ｌ（θ＋（ｊ−ｔ）苧　）」と補正します。 ＄＝１ （６）第１３貞・末行ム）　「異常は摩ＩＩＩＩＩＩＪ
力」を、「異常な摩ＪｓｗＪ力」と補正します。 （力　第１７貞ｍ１４行の「ｌＯ〜１５゛Ｃ」を、「１
０−１５°　」と補正します。 （８）第１７ｊｉｉ第１９行乃至２０行の「■　具体例
（１） ・・・・・・・・・円弧上」な下記の如く補正します。 記 ［Φ　シリンダ内局面全域を具体例で示したシリンダ内
周圓の形状１ｍ１３ｊ式）で形成し、その後必賛なａラ
ンド部分だけを円弧」 １９）ｔＡ１８ｊ４１！８行ノ「６；）　　Ｃｒ　ラｙ
　）’ｍ分ハ円’Ａ、」な、「Ｏ所定角度のＧランド部
分は円弧にて形成し、」と禰正します。 １１１４１８負藁１７行の「Ｇランドが悪い」な、「Ｇ
ランドが無い」と補正します。 Ｂ、　　ｔｖ画面 中５図を別紙のとおり補正します。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. ロータの溝内に進退可能ＫＩＩＬ納され、基端面側を共
   通の背圧ｉｉＫ臨ませるとともに先端をシリンダの内周
   向ｖｃ＃Ｉｍさせてなる複数のベージを、ロータの回転
   によって前記構内な進退させる構成にしたスライディン
   グベージ型の回転式流体機械において、前記背圧室内へ
   飛び出た前記灸ベーンの基端向郁の飛び出し量和の変化
   率が数ノーセント以下の値になるシリンダの内周面形に
   構成したこと＃ｔ％黴とするスライディングベーン蓋の
   回転式