JPS5827090A - 沸騰水型原子炉の出力制御方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、沸騰水ａｉｍ子炉（以下、ＢＷＲという、）
の出力制御方法（：関する。

一般に、ＥＷＲ発電所（：おいて、原子炉出力は制御棒
の位置および炉心流量を個別に制御することによや調整
される。しかしながら、かかる従来制御方法によ多負荷
追従運転を行なう場合：：は、いわゆるキセノンの毒作
用の影響によ多負荷変化に追従した出力調整が困難であ
るという問題があったー すなわち、キセノンの毒作用とは、原子炉の炉心内にお
ける核分裂の際、核分裂生成物質中にキセノン（以下、
！・１８ｗ）が発生することにより中性子が吸収され、
その結果、反応度が低下する現象であシ、そのｚｅｔａ
ｇの生成および消滅の過程は次の通夛である。

Ｇ、ｌ＠チ） これを簡単に説明すれば、ｚｅｔａｇは１回の核分裂あ
たシ、直接的にｏ、０３嘔、間接的には０．　＃　−の
開会で発生することが知られている。間接的な場合は、
まず核分裂によりテ＠ｌｊｌが生成され、それが！崩壊
によ６　ｐｓｓとな〕、さらに！崩壊してｚ、１８１が
生成されるという過薯で発生する。

生成されたＸ・１１１はさらに！崩壊して（１，Ｉｌｌ
になシ、一方では＋ｎの中性子なｒＩｋ収してｚ＠１ｍ
ｍ　　となり、消滅する。なお、瓜７ｈｒ、気コｈｒは
半減期（時間）である、このようにして生成されるｘ−
■は中性子をよく吸収する性質を有するため、反応度の
低下を招き、その結果、原子炉出力が低下することとな
る。

ところで、原子炉の負荷追従運転では、第１図（ＩＬ）
に示すように、初期高出力運転→低出力運転→再度高出
力運転というサイクルで運転が行われる。

このような運転を行なりた場合、従来の制御方法ではｚ
、Ｉｌｌの毒作用の影響を受けて燃料棒の線出力密度！
’ａ（１！ｆｆ％ａ）が低出力運転から高出力運転に復
帰したときに初期の高出力運転時における線出力密度に
比べて便化してしまうという問題が生じる。

この線出力密度の変化の態様をさらに詳しく述べると、
第１図（０）に示すように、高出力Ｃ二復帰したのちの
高出力復帰維持期間ＴＩ、において、炉心上部（第１図
、■）での線出力密度Ｐ、ＩＵでは高出力復帰直後にわ
ずか増大したのち減少し、長時間の後は初期高出力期間
と同じ値１：整定する。炉心の中間部（第２図、輩〕の
線出力密度Ｐυは初期高出力とほぼ同一となる。また、
炉心の下部（第１図、Ｌ）の線出力密度Ｐ（１７，は初
期高出力よシ大幅に増大する。このような推移で特に問
題となるのは炉心下部における線出力密度Ｐ（ＬＬ　　
の増大である。その理由は、かかる炉心下部での線出力
密度Ｐａの増大はＰＯＸ破損を引起すこと６二なるから
である。

ここに、Ｐａ工（Ｐａ１ｌｅｔ　Ｃ１ａｄ　Ｉｎｔ＠ｒ
ａｏｔｉｏｎ）とは、燃料棒を構成する被覆管（０１ａ
ｄ　）とその内部に挿入された燃料ペレツ）（Ｐ・１１
・ｔ）とのそれぞれの膨張係数の違いによって生ずる相
互作用である。黴覆管の膨張係数は燃料ペレットのそれ
よりも小さく、シたがりて燃料ペレットの反応を急激に
上昇せしめた場合に被覆管にタラツクが発生してしまう
、これをＰＯＩ破損という。

このＰＯ工破損を防止するために、従来ではああ閾値以
上の線出力密度にて所定の線出力密度上昇率以下で出力
を上昇させ、到達した出力を所定の時間保持したのち、
一旦出力を下げ、次いで制御棒位置バターｙを変えて前
記の運転を繰返して序々にＰＯＩ工／ベロープを拡張さ
せる運転（以下、燃料ならし運転という、）を行なって
ぃた。

しかし、この燃料ならし運転は一旦出力を下げることか
らＩＷＲ発電所の稼動率を低下させることになる。さら
に、燃料ならし運転が不十分であった場合にはＰＣＩ破
損の発生防止措曹を先行させなければならないので目標
出力変化曲線（第１図（ｌＬＪ、Ｐ）に追従した運転、
が困難になるという問題が生ずることとなる。

そこで、本発明は高出力復帰維持期間においてＰＯＩ破
損を生じることなく、目標出力変化曲線に正確に追従し
た運転を可能とする出力制御方法を提供することを目的
とする。

本発明の特徴は、高出力復帰時の線出力密度がアミＸ破
損防止上許容される線出力密度を越えないように低出力
期間において制御棒および炉心流量を微細に協調して制
御する点にある。

以下、本発明を図示する実施例に基づいて詳述する。

〈原理〉 〔許容線出力密度の定義〕　まず、ｐａＩ破損防止上か
ら許容される線出力密度（以下、許容線出力密度）を次
のように定義する。

前述の燃料ならし運転を行なった場合の燃料棒の線出力
密度分布を とし、　燃料ならし運転を制御棒位置を適宜変えつつ複
数回Ｃ１ｘｔ、コ、３．・・・、Ｌ）行なったときの線
出力密度を とした場合において、これら複数個の出力分布（１冨ｌ
）　　　　（１鴨’）　　　　　　（１−ｒ、、）Ｐｏ
ｌｊｋ＝Ｐｉｊｋ　　　　　　　υ　Ｐｉｊｋ　　　　
　−−−−°υ　ＰｉｊｋをＰＯエンベロープとする。

このように定義したアＣエンベロープＰａ１ｊｋ内であ
れば、出力上昇率は無制限であｌ、ＰＯＩ破損は生じな
い、また、このアＯ工／ペロープＰｅ１ｊｋを越えて出
力上昇させる場合は、所定の線出力密度上昇率以下（：
おさえておけばＰＯ工破損が生じることはない、したが
つて、許容線出力密度は時間の関数であり１次のように
定義される。

Ｐｏ１ｊｋ（ｔ）＝Ｐｏｉｊｋ　＋　ａ　ｔ　　　　＝
（／１（ｈｒ） また、燃料の改善の度合によっては線出力密度上昇率α
を大きくすることも可能であるし、さらにある一定の値
ｌを加えたものを許容線出力密度とすることも可能であ
る。その場合は１次のように定義される。

Ｐｏ１ｊｋ（ｔ）＝Ｆｏｉｊｋ　＋ａ　ｔ＋β　−−−
−−−（２Ｊ〔制御原理〕　次に、本発明に係る制御方
法の原理を説明する。すなわち１本発明による出力制御
は低出力期間’ｒｚにおいて制御棒操作および炉心流量
を一定の条件の下で協調遅動作させることを基本とする
ものである。その一定の条件とは。

高出力復帰給持期間ＴＩ、において各燃料棒位置の線出
力密度ＰｉＪｋ（ｔ）から燃料棒のＰｃｔ工破損上許容
される線出力密度、すなわちＰｏ１ｊｋ（ｔ）・・・（
１）式を差し引いた値が負の値であってその最大値の絶
対値が最小となる条件Ｊである。これを式で表わせば、 Ｊた（　ｐｇｋ（ｔ）　−ｐｏｔ、＋ｈ（ｔ））　　　
・・曲（Ｊ）ａＸ となる、これをもつと要約していうと、低出力期間ＴＬ
において、制御棒の操作後の線出力密度がＰＯエンベロ
ープＰｏ１ｊｋを越えない条件で制御棒を操作し、その
操作に伴なって炉心流量を協調連動動作させることにな
る。

制−棒操作の方法は、第３図に示すように深挿入制御棒
Ｏｉｌの挿入、浅制御棒ＯＲ−の引抜き操作によつて行
われる。第３図において、実線ムは制御棒を操作した場
合、破ＩＩＢは操作しない場合をそれぞれ示している。

ここに、＠挿入制御棒ＯＲへと浅挿入制御棒ＯＲ−につ
いて述べる６通常、原子炉内には炉心上部（燃料棒上部
）の線出力密度調整のために深く挿入された制御棒（す
なわち、深挿入制御棒）と、炉心下部（燃料棒下部）の
線出力密度調整のために洩く挿入された制御棒（すなわ
ち、浅挿入制御棒）とが用いられる。そして、深挿入制
御棒０ＲＩＩを挿入すると線出力密度分布において炉心
下部の部分がふくれる現象、すなわちボトム・ピーク（
Ｂｏ−ｔｔｏｍ　Ｐ＠ａｋ　）が生じ、また浅挿入制御
棒ＯＲ，を引抜くと同様にボトム・ピークが生じるとい
う相関関係がある。そして、低出力期間？Ｌにおいてボ
トム・ピークを生せしめると、高出力つ帰絆持期関テ鵬
における炉心下部の線出力密度は小さくなるという現象
を生じる。

次に１本発明による協調連動制御によ多負荷追従運転し
た場合の説明図を第一回に示す、第一回において実線ム
は低出力期間テＬにおいて上述の制御棒操作と炉心流量
の協調連動制御した場合であ）、破線Ｂは同制御をしな
い場合をそれぞれ示している。

すなわち、第一回（ａ）に示すような所定の目標出力変
化曲線ｒに追従させて運転を行う場合、深挿入制御棒Ｏ
Ｒ＆の挿入と浅挿入制御棒ＯＲ−の引抜きによる制御棒
操作を行うのであるが、一般に、深挿入制御棒ＯＲ４は
浅挿入制御棒ＯＲ−に比べて反応廖効来が大舞い、した
がって、深挿入制御棒ＯＲｄの挿入によって炉心の反応
度が低下するので、第参図−）に示すように、制御棒操
作をした場合（Ａ）の炉心流量は制御棒操作なしの場合
（ＢＪ　ｌ＝比べて高流量側に推移する。また、低出力
期間ＴＬにおいて低出力から高出力に復帰し始める直前
で制御棒０ＲＩＬ、　ＯＲ−を徐々に元の制御棒位置に
戻し、それに伴なって炉心流量を協調動作させると、制
御棒操作した場合（Ａ）の炉心流量は制御棒操作なしの
場合（Ｂ）−＆はぼ同一の推移を示すようになる。

一方、制御棒操作１：よシ、線出力書度は初期線出力密
度（期間テも）に比べて大きく賓動する・特に、炉心下
部での線出力密度は第５図に示すように低出力期間？１
．において大きなボトム・ピークを生ずるが、第一回（
０）に示すように高出力復帰継持期間テ■、における出
力上昇は制御棒操作なしの場合（１９に比べて緩和され
ている。このことは、本発明に係る制御操作と炉心流量
との協調動作によシ高出力復帰維持期間〒−での騨出力
密度が許容線出力密度Ｐｏ１ｊｋ内に抑えられたことを
意味する。その結果得られることは、ＰＯＩ破損の発生
を防止できることである。

以上のことを第を図を用いてさらに物理的に説明すると
１次の通りである。すなわち、第を図は低出力期間〒Ｌ
において制御棒操作をした場合μンおよびしない場合（
Ｂ）について、制御棒操作により出力が増大した炉心位
置での！・１１の濃度の時間的推移を示したものである
。１ｌｌＪ図かられかるよう礪二、制御棒操作した場合
（匈はしない場合（勾に比べて低出力期間！Ｌ中出力が
増大した炉心位置では核分裂がよ〕多く行なわれている
ため、核分裂生成物であるｐａｌの濃度はより大きくな
）、高出力に復帰する時点ではＩ崩壊によって１．ｔａ
ｓになるので高出力復帰維持期間！−になるとｚ＠ＩＩ
Ｉの濃度はさらに大きくなる。従って、低出力期間！Ｌ
で出力がよ）大きくなりた部分は高出力復帰維持期間！
−になるとＸ＠＄８１の負の反応度が大きくなり、　ｗ
ｐ’ｔｈ力書度の上昇が抑制されることになるのである
。

〔最適制御棒操作〕　上述した制御棒操作の方法は一義
的に決定できるものではないので、以下に最適な制御操
作の方法の例について述べる。

まず１本発明による制御棒操作、協調制御と対比するた
め、ならし運転が不充分であり１本発明の協調制御を行
なわない場合勢について第７図〜第デ図を参照して以下
に述べる。

負荷追従運転を開始する前に、所定のＰ（ｊ工／ペロー
プＰ６１Ｊｋを得るために燃料のならし運転な行うこと
は前に述べた通）である、ところが、このならし運転が
不充分であ）、ｐａ工／ペロープＰｏ１ｊｋの拡張が局
部的に不充分な場合は次のようなことが起こる。つま）
、ならし運転の終了後から負荷追従運転の開始までに働
科の燃焼が進んで炉心状態の変化が生じ、これＣ；合わ
せて制御棒位置または炉心流量を制御して出力を調節し
た場合。

負荷追従運転開始直前の線出力密度分布Ｐｉｊｋが変化
し、その結果、負荷追従時における高出力復帰維持期間
！−での線出力密度が許容線出力密度ＰＯ１ｊｋ（ｔ）
を局部的に越えてしまう可能性は充分にある。このよう
なことが生じる場合の制御棒位置の例を９７図に示す。

第７図は、　１０万７Ｋ”ｔｉｌＢ　Ｗ　！１発電ｆｆ
Ｆニに４ｔル高出力運転時での制御棒位置であって′Ｐ
Ｃ工ｙベロープＰａ１ｊｋの拡張が不充分な場合の制御
棒位置の典型例を示している。第７図において、図中の
番号は炉心高さ方向の制御棒位置を示しておシ。

全炉心高さを薯分割した場合に炉心頂上なＯとし。

炉心底をメとして表わしている０例えばＯは全挿入・ブ
ランクは薯で全引抜を表わし、中間値例えばには門６の
位置にあることを示している。その他の中間値も同様で
ある。また、斜線部はｐ。

エンペローブＰｏ１Ｊｋの拡長が不充分な領域を示して
いる。

第１図は（ＩＬ）　、　（ｋｌ）、低出力期間テしにお
いて本発明の協調制御を行なわなかった場合の目標出力
変化−ＩＩＰに対する線出力密度の変化を示し、＃Ｉ７
図中ａに示す炉心中径方向位置における炉心高さ方向の
　〃番番目の位置を対象とした場合の例である。この図
によれば、上記　２４番目の位置において予測される線
出力密度すが許容線出力密度６を越えることがわかる。

ｄはｐｃ工／ペロープＰａ１ｊｋを示している。

第り図は、第を図（ＩＬ）の目標出力変化−ＩＩＰの追
従運転における各時点ｔムｅ　”ＩＩ＋　ｔＣでの第７
図ａ位置の軸方向線出力密度分布を示している。この図
から炉心下部においては高出力復帰維持期間Ｔ−で線出
力密度（ｔＣ）がＰＯエンベロープＰｃ１ｊｋ・・・ｄ
を越えた運転となることがわかる。

次に１本発明による最適制御棒操作と炉心流量との協調
制御した場合を第１Ｑ図〜第１コ図を用いて説明する。

第１ＯｗＪは本発明１：よる最適制御棒操作により得ら
れた低出力期間τＬでの制御棒位置の例を示している。

このような制御棒位置にすることにより、の周辺部の制
御棒を全挿入すること、■ＰＯエンベロープ拡張不充分
な領域から十分離れた深挿入制御棒を挿入すること、■
７０エンベロープ拡張不充分な領域に近接した浅挿入制
御棒を引抜くこと、−によってＰＯエンベ四−プ拡張不
充分な領域の出力を低出力運転時に充分大きくすること
が可能となる。その結果、第１／図に示すように、高出
力復帰維持期間ＴＨ１での線出力密度すは許容線出力密
度ＣおよびＰＯエンベロープｄ以下に抑制されることと
なる。すなわち、＃！／１図（ａ）　、　（１）ｌは、
本発明Ｉ：よる最適制御棒操作を実施した場合の目標出
力変化１１１１１Ｐに対する線出力密度のｔ化を示して
いる。

第１−図は、第１０図の制御棒位置にて運転した場合の
低出力期間テｔにおける軸方向線出力密度分布の例を示
しており、ムが制御棒操作した場合。

１が制御棒操作した場合をそれぞれ示している。

この図から低出力期間Ｔｌ、中において炉心下部での線
出力密度が増大していることがわかる。

〈協調制御装置〉 次に１本発明の出力制御方法を実行するための制御棒操
作・炉心流量制御協調制御装置（以下、協調制御装置と
いう、）の構成例をＢＹ！発電所との関連において第７
３図に示す。

まず、ＢＹ−Ｒ発電所の概要を述べる。原子炉ｌから発
生した蒸気はタービンコに送られ、タービンコを回転さ
せて仕事をする。タービンコの回転に伴なって発電機！
は回転エネルギを電気エネルギに蜜換して出力する・一
方、タービンコで仕事をした蒸気は復水器ｌにより水に
もどされ、給水として給水加熱器ｔに送られる。給水加
熱器ｔにてタービ／コからの抽気により加熱されたのち
。

給水ボンン７によ）再び原子炉ｌにもどされる。

以上のＢＷＲ発電所において、原子炉ｌの出力は制御棒
／ｌの位置操作および炉心流量の制御によ〕調−される
ことは先（：述べた通９である。炉心流量の制御は、再
循環流量制御装置ｔにより再循環ポンプデを通じて行な
われる。制御棒／／の位置操作は制御棒駆動装置１０に
より行なわれる。

次に１本発明に係る協調制御装置／ｆについて説明する
。まず、概要を述べる。ＢｌｌＲ発電所内の各機器から
のプμセス信号はプａセス計算機ｌコに入力される。プ
ロセス計算機ｌコは各プロセス量に基づき各機器の状態
監視畔を行う、一方、プ冒セス計算機／Ｊは各プｃ１−
に黒信号を収集して協調制御装置／ｆに送る。協調制御
装ｆ１９は前記プロセス収集デーＩと端末装置１ｇから
の各種命令データを受け、それらのデータに基づいて最
適制御棒操作位置および炉心流量を演算ζ：より決定し
たのち、制御棒駆動装置１０および再循環流量制御装置
ｌに制御信号を出力し、原子炉Ｉの出力制御を行うもの
である。

次に詳細を述べる。協調制御装ｆ／デ内での演算アルゴ
リズムは１１１１ＬｔＩｉ図に示すフローチャートに示
す通りである。

〔ステップ／〕　まず、許容線出力密度演算器１３は、
燃料ならし運転を制御棒位置を適宜変更しつつ複数回（
１＝／、コ、！、・・・、Ｌ）行なったときの各線出力
密度Ｐｉｊｋ””””をプロセス計算機１２を通じて取
込み、これら複数の各線出力密度Ｐｉｊｋ（１″＝／°
４ａ）を包絡する分布、すなわちｐｏ工／ベロープＰｃ
１ｊｋを得る。ここに。

ア。１ｊｋ＝Ｐｉｊｋ（１＝／）（１＝λ）　　　　（
１＝Ｌ）ＬＩＰｉｊｋ　　　、・・Ｕ　Ｐｉｊｋである
。次いで、求められたＰＣエンベロープＰｏ１ｊｋによ
り（１）式又は儲；式に基づいて許容線出力密度ＰＯ１
ｊｋ（ｔ）を算出する。算出された許容線出力密度Ｐｏ
１ｊｋ（ｔ）は次の最適制御棒操作・炉心流量制御演算
器（以下、最適制御演算器という、）１３に遼られる。

〔ステップコ〕　最適制御演算器／ｊでは、低出力運転
条件丁Ｌ（第ゲ図（ａ）参照）において、高出力運転時
の制御棒位置とは異なるある一定の制御棒位置にて低出
力運転を行なった場合の各制御棒位置に対する炉心流量
の変化をプロセス計Ｘ機ｌコから入出力制御器／？を通
じて読み込み、炉心流量の推移を算出する。算出された
炉心流量は次の線出力密度予測演算１１ｋｔ帽：送られ
る。なお、１＝／というのは制御棒位置変更回数の初期
値の設定を示している。

〔ステップＪ）　＃出力書度予測演算器／ｑでは、目標
出力変化曲線Ｐに追従する運転を行うに際し、前記ステ
ップコでの低出力運転条件、すなわち高出力運転時の制
御棒位置とは異なるある一定の制御棒位置ｄ＝て低出力
運転を行なった場合ζ：、高出力復帰維持期間〒ｉ、　
（二おいて前記ステップコで求めた炉心流量と制御棒操
作の制御における相関関係（原子炉出力を一定とするた
めの関係）上沓時点の線出力密度がどうなるかを予測演
算し、予測線出力密度Ｐｉｊｋ（ｔ）が算出される。こ
の予測線出力密度Ｐｉｊｋ（ｔ）は最適制御演算器１３
Ｃ”−送られる。

〔ステップグ〕　最適制御演算器１５は、求められた許
容線出力密度ＰＯ１ｊｋ（ｔ）と予測線出力密度Ｐｉｊ
ｋ（ｔ）によｐ評価関数Ｊ１を（Ｊ）式により求める。

Ｊ１＝（Ｐｉｊｌｃ（ｔ）−Ｐｏｌｊｋ（ｔ））　　　
　　・・・・・・（３）ａＸ この評価関数Ｊ１が最少になるまで７回または複数回（
回数＋１）低出力運転期間ＴＬ中に制御棒位置の変更を
行ないつつ、各制御棒位置についての線出力密度Ｐｉｊ
ｋ（ｔ）を予測線出力密度演算器ｌ帽−演算させる。な
お、制御棒操作は制御棒操作制御装置１４を介して行わ
れる。すなわち、算出された評価関数１１はＪ≧０か否
かの判断がされたのちＪ≧０でない場合にはそのときの
制御棒位置情報とともにメモリに格納される。１＝１４
−／のファンクションは制御棒位置変更回数を求めるた
めのカウント動作であシ１位置変更１回につきカウント
値１１′だけインクリメ／トされることを示している０
次いで、メモリに格納された評価関数Ｊは最小か否かの
判断が行なわれ、最小であればそのときの制御棒位置が
最適位置として選択され、決定される。最小値が存在し
ない場合は、再びステップコにもどシ最小値が決定され
るまで上記同様の演算動作が繰返される。

ここに、評価関数Ｊ１が最小か否かの判断は。

実際には近似値をもって行なわれる０例えば。

Ｘ＝Ｘ＋／により求めたカウント値により回数打切ｋ（
ｘ＞１ｓ）にて経験的に最小値を求めるか。

ある一定の基準値（にＷ／ｈｒ　）を定めることにより
朽う（’ｌ＜ＪＯ寿の方法が考えられる。

以上に述べた最小評価関数は、先に原理説明において述
べた協調連動制御に壱つでの条件に相幽するものであり
、この最小条件が満足されるように低出力期間Ｔｔ、に
おいて制御棒位置情報と炉心流量の制御を上述の如く協
調連動制御することにより、高出力復帰維持期間ＴＩ、
での線出力密度を抑制することができ、それによってＰ
Ｏ工破損の発生を防止して目標出力変化曲線に追従した
運転を行うことかで永るのであるｄ 〈効果〉 以上の通り１本発明によればキセノン（ｚ、１＝／　）
の毒作用の影響による原子炉出力の装動を、低出力期間
において制御棒操作と炉心流量の協調連動制御によｐ補
償することによって、従来問題とされていた高出力復帰
維持期間における線出力密度の増大に伴うＰＯ工破損の
発生を防止し、かつ目標出力変化向、Ｈ＝追従した運転
を行うことができる。

【図面の簡単な説明】 第１図は従来の制御方法において、原子炉中の主要プロ
セス量の時間的推移を示すもので、（ａ）は目標出力変
化曲線、（ｂ）は炉心流量便化曲線、（Ｑ）は紳出力密
度変化曲線を示す説明図、 第を図は炉心の上、中、下部を説明するための図、 第３図は制御棒の挿入、引抜傘の関係を示す説明図。 第グ図は方発明の出方制御方法による原子炉中の主要プ
ロセス量の時間的推移を示すもので、−Ｊは目標出力変
化曲線、（ｂ）は炉心流量変化曲線、（（１）は紗出力
密度変化曲紳を示す説明図。 第１図は燃料棒の軸方向位置における線出力密度分布を
示す説明図。 第４図は制御棒操作をした場合としない場合のｚ、ＤＩ
濃度の時間的推移を示す説明図。 第７図は、ＰＯエンベロープの拡張不充分な場合の高出
力運転時での制御棒位置を示す説明図。 第を図は第７図の制御棒位置での運転時（＝おける目標
出力変化曲線１＝対する線出力密度の変化を示す説明図
。 第２図は第７図の制御棒位置での運転時（−おける軸方
向線出力密度分布を示す説明図。 第７０図は本発明の制御方法により得た最適制御棒位置
の例を示す説明図。 第１／図（１）　、　（ｔ）ｌは第１０図の制御棒位置
での運転時における目標出力変化曲線に対する線出力密
度の変化を示す説明図。 第１コ図は第ｉｏ図の制御棒位置での運転時における軸
方向線出力密度分布を示す説明図、第１３図は本発明Ｈ
係る協調連動制御装置の構成例お上びＢ’ＷＲ発電所と
の関係を示すブロック図、第り図は協調運動制御装置の
演算動作アルゴリズムを示すフローチャートである。 間開（ｈｒ） 帛７図 吊８図 手続補正書く方式） １．事件の表示 昭和郭年特許願第１！！＄１ｓ９１号 ２、発明の名称 沸騰木部原子炉の出力制御方法 ３、補正をする者 事件との関係特許出願人 （３０７）東京芝浦電気株式会社 図面 ８、補正の内容 図面、第４図に、別紙の図面写しに朱書した通り、図番
ｒ（ｃ）Ｊを追記する。 第４図 （１］す

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、沸騰水腫原子炉の出力を高出力から低出力に切換え
   たのち、再び高出力に復帰させる制御目標に基づいて、
   前記原子炉の出力を再循環流量制御および制御棒操作に
   よシ前記制御目標に追従制御する方法において。 前記原子炉出力を高出力に復帰させて維持する高出力復
   帰維持期間の各時点で各燃料棒位置の線出力密度から燃
   料棒の破損防止上許容される線出力密度を差し引いた値
   が負の−でありてその最大値の絶対値が最小となる条件
   の下で。 原子炉の低出力運転期間における炉心下部の出力を大と
   するように再循褒流量制御と制御棒操作を協調連動制御
   することを４１１＆とする沸騰水型原子炉の出力制御方
   法。 上　前記協調連動制御は、 燃料のならし運転時の各制御位置変更ごとの−料棒の線
   出力密度を包絡する分布口基づいて許容線出力密度を演
   算する行程と。 原子炉の低出力運転期間において、その出力を一定に保
   持することを条件として、原子炉の高出力運転時とは異
   なる制御棒位置：二て低出力運転した場合の高出力ｌａ
   ［帰維持期間での線出力密度を予測演算する行程と。 前記許容線出力密度と予測線出力密度によ）評価関数を
   求め、その評価関数が最小になるまで原子炉低出力期間
   中において１回または複数回の制御棒位置変更を行ない
   つつ各制御位置についての線出力密度を前記予測演算に
   より求め、前記評価関数が最小になったときの制御棒位
   置を最適位置と決定する行程と、を含むことを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項記載の沸騰水型原子炉の出力制
   御方法。