JPS58302A - 大型形鋼製造用素材の圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は大型形鋼ＩＪＭ用素材の圧延方法に関し、特に
ウェブの高さが１ｍの幅広い７ランジの大型工形鋼の圧
延方法に関するものである。

従来の圧延方法は通常、次の工程で行われる。

２個の水平な（分塊または破壊）ロールを備えた圧延ス
タンド上でインゴットを圧延して長方形または正方形の
形材（プルーム）を製造する。また、この長方形の形材
は、所望の寸法を得るように、分塊または破壊ロールの
粗圧砥スタンド上で引続き圧延してまたは圧延せずに連
続＃造により製造することができる。この形材は、次に
用いる第１の成形孔型の幅より少し小さい幅を有しなけ
ればならない。

この成形孔型は一般に２個の水平なロール（分塊ロール
または破壊ロール）を備えるスタンド上に配置される。

この成形孔型内に複数の圧延パスを実現することによっ
て、最、、Ｐ特許を得るまで別の圧延機のスタンド上で
次の圧延を可能にするような形状の素材が得られる。長
方形形材の厚さは、素材の形材部分全体を正確に充填す
ることができるように選定さｎる。

これら従来の方法は次のような欠点を有する。

密な厚さのインゴットまたは連続鋳造形材を銅貨する必
要があること。

一定の場合に、圧延機の別のスタンドにより圧延を続行
する前に、素材の端部を切捨てる必要があり材料を損失
すること。

これらの欠点を取除くために、インゴットの代りに長方
形の形材をスラブからの生成物として用いることが提案
された。これらの方法の根本思想は次の通りである。

水平または垂直の２個のロールの間でスラブ岨を圧縮し
て、スラブの端部に７ランジを形成し、古典的１形孔型
または一般的圧延スタンドにより圧延してスラブを端部
にて広げた素材を得ることができる。

圧縮したスラブの端部の幅広がりは圧延工によく知られ
た現象であり、このため長方形形材の製品を圧延する場
合これを考慮する必要がある。圧延する長方形形材の自
由縁の形状変換は、接触弧の投彰酸さを製品の平均高さ
との間で関係があるように、一定のパラメーターで密接
に結ばれているＯ ａを作動ロールの半径、 ｈｏを長方形形材の初めの高さ、 ｈｏを長方形形材のａｍの高さ とする場合、この関係は次式で表される。

ｄ ｑ−下ｉ ここで　１ａ−ｐ凡］■ 幅広がりは、圧延方向と圧下方向に垂直な方向に一材料
の流出が実現されるように一定である。

９の割合が小ぎいと、直接圧延の圧力に支配さｎない自
白縁の幅広がりは、ディアポ口を思い起こさせる形状に
導かれる自由縁の端部で優先的に限定される。この形材
の半分の高さの厚さは変形によって影−されず一定のま
まである。

りの割合が大きいと、幅広がりは、樽を思い起こさせる
形状に導かれ、形材の半分の高さに集中するＯ 幅広がりのふたつの方式をわける比りの値は０．６〜０
．７である０この限られた値では、自白縁の幅広がりは
自由縁の高さ全体にわたって一定である。スラブから工
形鋼を、圧延する方法はすべて、比りの値が小さいため
に得られた幅広がりの様式に緘礎を置いている。

しかし、素材を＃Ｍ歯するため一般的なスタンドを用い
る方法は、非常に大きく大規模な７ランジをもつ工形−
の場合に応用が麺かしい。

同様に、幅が級長する回転孔型にスラブ幅を圧縮する場
合、素材の７ランジの形状を完全に制（財）することが
できない。さらに、粗圧延機の二段ロール台部の幅が制
限される場合が多く、ウニフカ非常に大きく大規模な７
ランジをもつ工形鋼の場合、ロール上に一連の回転孔型
を配置することが妨げられる。

本発明の目的は適当な寸法に素材を圧延する方法を提供
することにあり、回転孔型と平滑台部の干渉のみを必要
とする方法を提供することにあム本発明によれば、素材
の実施は８段階で行わｎる。

ａ、側面が一定の傾斜を示し、底の幅がスラブの厚さに
等しいかまたはこれより小さい回転孔型でスラブの幅を
圧縮する。幅広がりはこの孔型の充填に通じ、スラブの
端部は、その幅に応じて、外見が完全に対称なきのこを
思い起こさせる層状である。

ｂ、　　ａ段階で生成したスラブの幅を工°ンジャ一台
部により圧縮する。この圧縮は、成形孔型の形状にでき
るだけ完全に適応する７ランジを得るまで、厚さを減ら
し幅を広げることによって、きのこを変形させる効果が
ある。

ｃ、　　ｂ段階によって生成した前素材（ｐｒ６−ｅｂ
ａｕ−ｃｈｅ）を、素材が得られるまで古典的成形孔型
内で圧延する。

本発明によれば、成形孔型の面の傾斜角と、回転孔型と
エツジヤ一台部により課された補正値との適切な組合わ
せによって、各１形鋼に対し必要な寸法の前素材の形状
を得ることができる。

以下、図面に幕づき本発明を説明する。

第１図には、幅広い７ランジの工形鋼に対する素材圧延
の古典的方法において、成形孔ｓｌｌの正確な充填を保
証するに十分な厚さ■を有するインゴットの長方形形材
１０を点線で示した。

第３図は、第１図の成形孔型１１において厚さＨの長方
形形材１０を圧延した後に得られた素材゛の端部を示す
図である。ウェブと７ランジとの間の伸びの差は圧延舌
部を生み出し、その長さ！。

は材料の損失として、Ｓられる。さらに、長方形形材の
厚さが密である場合、スケーリングＤは一般的なスタン
ドによる圧延な鮫ける＃に、端部を切捨てる必要を生じ
させる。。

第８図は、出発物質としてスラブ８０を用いる運貌圧延
方法を示す図である。エツジヤ一孔型はｂａｘ　＜　ｂ
ａｓ　＜　ｂａｓと幅が大きくなる。前素材８８の７ラ
ンジｂｓｓの幅は成形孔型８１ｓの充填を保証するのに
十分でなければならない。

第４図には、出発物質としてスラブを用いて得られた素
材の端部を示す。圧縮する間に、圧延された端部４１と
４２の伸びは中央部４８（第鳴ム図参煕）の伸びより重
要である。成形孔型によるウェブの伸びは７ランジの伸
びより大きく、相殺され、その結果、素材の圧延舌の長
さ！、はインボッ）を用いる古典的な方法によって得ら
れるものよりも短かい。また材料の損失も著しく減少す
るＯ しかし、成長する幅をエツジヤ一孔型により単に圧縮し
ても、前素材の７ランジを正確な形にすることができな
い。実際、初期の高さｈｏかも最後の高さｈｎまでスラ
ブを圧縮すると、圧縮時に課される減少率（ΣΔｈ）に
事実上依存する７ランジの形状を生む。ｌ＆後の高さｈ
ｎと７゜ランジの最後の幅ｂｎの実現がスラブ初期の高
ｇ　ｈｏに支配されるので、圧縮時７ランジの形状を制
御することが、できるいかなる自由度も用意されない。

回転孔型によるスラブの単なる圧縮によって得られた不
利な峙果の例を第６図に示した。前素材５１の十分な幅
の７ランジが得られるにも拘らず、成形孔型５Ｂによる
圧延の際に取除くことができない充填不足部５８がある
。

同様に一定の圧縮条件で、春込み傷の形成の原因となる
かなり厚い７ランジが得られ、素材の７ランジ幅が不足
する。

これらを考慮すると、スラブ幅の単なる圧縮では前素材
の７ランジの形状および厚さを制−することはできない
。

本発明による方法は必要なる孔型の数を減らしながらも
、成形孔型の正確な圧縮を保証するように、前素材の７
ランジの形状と厚さを制−することができる追加の自由
度を誘導することにある。

本発明方法の幕本図を第６図に示した。この方法の段階
は次に示す通りである。

ａ、　　「きのこ」６！を得るまで、スラブ６０を回転
孔！！１６１に圧縮する。

ｂ、エツジヤ一台部による「きのこ」の変形により、輪
郭が成形孔型内にできるだけ完全に嵌入する前素材６８
を形成する。

Ｃ０前素材６８を古典的な成形孔型内で圧延して素材６
４を得る。

第７図において、第１の孔型で実現したきのこからの前
素材の形成を示した。エツジヤ一台部による圧延は次に
示す現象を生む。

ａ、「きのこ」の厚さの減少 Δｅｅｏ１−ｅ。

ｂ１幅広がり　ΔｂＯ−ｂ、−ｂ。

およびΔｂ、　、　ｂ、−ｂ。

ｃ、　　「きのこ」の斜面の傾斜の解除＼ ｌｉｍα１■Ｏ ｒ−＋ｒｔｏｔ、に対し蓼さらに Δｈ ｒ−］「　（減少） 従って本発明方法の原則は、きのこをエツジヤ一台部に
より圧縮する場合１、幅がｂｌの底部と幅がｂｏの頭部
との間の幅広がりの差にある。

「きのこ」の斜面の傾斜角α１を適当に選択することに
より、適当な大きさの前素材の７ランジを得ることがで
きる。

第ｓｇに番コ、第１の孔型の傾斜角の値を変化させて得
られる前素材の種々の形の７ランジ８１゜８２および８
８を示す。７ランジ８１の形状は、１０囁に等しい傾斜
角と０．１９８　ｍに等しい厚さを有するきのこから実
現した。エツジヤ一孔型とエツジヤ一台部により実現し
たパスの数はそれぞれ８と１７であった。７ランジ８２
の形状を得るには、きのこの傾斜角と厚さはそれぞれ５
０％と０．１１０４８　ＩＩであった。孔型と台部によ
るパスの数はそれぞ・れ１１と９であった。７ランジ８
Ｂの形状は、８０憾に等しい傾斜角と０．１１４７　ｍ
に等しい厚さを有するきのこから実現した。孔型と台Ｂ
＆：よるパスの数はそれぞれ１５と６であった。

第９図には、前素材の７ランジ厚さの制御において、本
発明方法により提供される可能性を示した。ふたつの７
ランジ９１と９８は、高さ１．８ｍと厚さ０．８ｍのス
ラブから出発して得られる。きのこは５０％に等しい傾
斜角を、有していた。７ランジ９１はエツジヤ一孔型に
よる９パスと平滑台部による１１パスを受け、そのとき
７ランジ９志はエツジヤ一孔型による６パスと平滑台部
による１４バスを受けた。７ランジの厚さを事実上エツ
ジヤ一孔型により生成する「きのこ」の厚さによって決
定したことは注目さｎる。

第１０図には本発明方法において考慮に入れる必要のあ
る寸法のｇ！部を示した。最初のスラブ１０１は、高さ
がｈｏで厚さがす。である。エツジヤ一孔をに通した後
、前素材１０２は高さがｈｌ、高さの減少がΔｈ０であ
る。きのこの厚さはｅｏ、傾斜角はα、に相当する。き
のこの最小幅と最大幅（ＷＡ部とＩＥ部）はそれぞれす
。とｂｌである。平滑台部に通した後、高２　ｈ、の前
素材１０Ｂはさらに高さΔｈ、たけ減少した。前素材１
０ｇの７ランジはそれぞれす、とす、に相当する最小幅
と最大幅を示す。７ランジの厚さはｅ、に相当し、傾斜
角はα、に相当する。

適当な寸法で前素材を圧延した後、課された条件の関数
で変形を計算する。

第１１図には、最初のスラブの種々の高さｈｏに対し、
課された減少函数による「きのこ」の底部の幅広がりを
示した。「きのこ」の傾斜角を５０％に維持した＠ 角α□に対しては、「きのこ」の底部の幅広がり目次に
示す関係式で表わされる。

係数ａ０とａ、はスラブの初めの幅ｈ０の関数であり、
次式で表される。

ＪＬｔ　−０１＋　ｄｌ・ｈｏ（２ｉ）ａ、　＋１ｇ　
Ｏ，＋　ｒｉｍ　・ｈ６　　　　　　（８）所定の初め
の幅と角α、に対しては、関係式（１）、（２）と（８
）から、所定の絶対減数Δｈ０に対するきのこの底部の
−ｂ１を決定することができる。

「きのこ」の厚さは−ｂ０に比例し、次・に示す関係式
で表される。

Δｂ１讃す、−ｂｏ（５） ここで、「きのこ」の平均幅を定義することができる。

ｂ　＋ｌ） ｂｍｌ−−Ｔ−（６） 同様に、前素材の７ランジの平均幅を定義することがで
きる。

第１２図には、５０％に等しい「きのこ」の傾斜角に対
し、エツジヤ一台部に課された減少函数における前素材
の平均幅の変化を示した。この変化は次に示す関係式で
表される。

係数ａ８はエツジヤ一孔型を出たスラブの高さｈｏの一
次関数であり、次の関係式で表される。

ａｓ　ａ−０＠　＋　ｄｓ　・ｈｘ　　　　　（８）第
１８図にはエツジヤ一台部による減少関数における「き
のこ」の厚さの減少を示した。最初の「きのこ」の傾斜
角α、は５θ％であった。概算して、角α、−５０％に
対し１２％の厚さの減少を認めることができる。

第１４図には、エツジヤ一台部にょ本圧縮中の「きのこ
」の最初の厚さ関数における傾斜角α、のパス当りの減
数を襲で示した。角α、は５ｏ％に相当した。

関係式（１）〜（９）に関係する棟々の・係数は実験的
に檀々の値の角α□に対して決定した。ここで、所望の
素材の寸法から本発明方法の主要な変数を決定すること
ができる。

第１５図には、素材１５０と前素材１５１のそれぞれに
ついて、ｓｄとＱ　（ウェブの厚さ）、ｂｅとｂｐ　（
７ランジの幅）、ｅ８と６ｐ（７ランジの厚さ）および
り。とり、　（高さ）の主妾な変数を示した。

素材の寸法から、次の関係式を用いて前素材の寸法を決
定することができる。

ｅｐ−６，（１０） ｈ、−ｈｐ−ｈ８−（２０，８Ｑｓｓ＋）　　　（１１
）ｂｍ、　１１１１　ｂｐ−ｓｐ＋　（ｂ、−ｓ、）　
　　　　（ｔｇ）第１の孔型な目的とし融厚さｅｏを関
係式（９）で表した。

第１６図には本発明方法の主賓な変数の測定に導く計算
の７ｇ−チャートを示した。この＃算は網″算機により
行うと有利である。

本発明方法を用いると、Ｂ　Ｘ　０．８　ｍ”　　の寸
法のスラブか・ら出発して、１ｍのウェブの高さまでお
よびＯＪ　ｇ　５　ｍの７ランジの幅まで形鋼を圧延す
ることができる。

エツジヤ一台部による大きい幅のスラブの圧縮は望まし
くない現象を引起こすことがある。スラブに十分な安定
性を保証するように、圧延中にスラブの案内を確保する
ロールの成形部をエツジヤ一台部の中央に設ける。

第１７図にはエツジヤ一孔型１７１および圧縮台部１７
２のためのこの櫓の成形を示した。案内（Ｄ　：）　ン
）　Ａ／バタン（ＯＯｎｔｒｅ−ｐａｔｉｎｓ）　（１
７８と１７４）を、古典的な成形孔型のウェブによって
構成されたエツジヤ一台部によりスラブを圧縮して取除
くことができる。

エツジヤ一台部を、孔型底の成形を含む回転孔型と置換
することができる。この場合、回転孔型、の凹部は、圧
縮・の最後のパスの開にスラブの掛合で側面の案内を確
保する。

本方法の第１の変更例では、「きのこ」の形成に毅いて
用いられる圧縮孔型または台部の代りに、素、材の圧延
のための垂直ロールを用いる。

この場合、素材の圧延を第１８．１９．２０図に示した
ように実施した。

第１８図には、高さｈｏと厚さｅｂのスラブを圧縮して
「きのこ」を形成する工程を示した。水平ロールは「き
のこ」の形成に用いられる孔型１８１および、外形が点
線で示さｎた素材１８８のウェブおよび７ランジの内側
面により形成された室に相当する第２の孔型１８２を含
む。

この孔型の幅ｌは孔型１８１を出たスラグの高さｈｏに
少−くとも等しい。この孔型の後退した部分の深さＶは
、その端部からウェブまで測った素材の７ランジの半分
の幅に相当する。

第１９図には、前の段階の間に得られたスラブの次の変
形を示した。幅の減少は、一般的なスラブ圧ｉｆ１ｍス
タンドまたは分離したスタンドにおけると同様に配置さ
れた駆動垂直ロール１９１によって実現される。第２０
図に示すように素材の最後の幅す。を得るまで圧縮して
、幅を渉らした。

垂直ロールによ、る圧縮の間、水平ロールは案内の機能
を有し、ウェブは圧延によりいかなる圧力も受けないか
、または小、さい圧力だけを受ける。

前素材を次いで、第ｇ１図に示したように、最後の餘ｅ
０までウェブめ厚さを減らして、最後の素材の段階まで
圧延した。このウェブの厚さを減らす間に、垂直ロール
を固定地点で、素材幅に相当する間隔に維持した。各パ
スの間に、同様に７ランジの側面を垂直ロールによって
圧縮した。

この変更例の利点は、６古典的な成形孔型による圧延の
間にパスを行うように、垂直位置でウェブ・を用いて圧
縮するパスを廃止できることにある。

その結果生産力が増大する。

古典的な成形孔型による圧延に比べて別の利・点は、さ
らに優れた素材端部の形状が得られることである。実際
に、成形孔型による圧延中に、前素材の端部の形状によ
り、圧縮時の選択的な伸びによって、ウェブがない端部
に「耳」を形成する。

第２１ム図には厚さｅｂの前素材２２０を、第ｇｌＢ図
にはｅＨより小さい厚さｅの素材ｇＢ２を示す。［耳Ｊ
ｉｌ１ｇｌは、この部所にウェブがないために生じる成
形孔型の不正パスに局ｒｊｉされるオーバラップに由来
する。この現象は圧縮による掛合を困難にする。これを
少なくするために、追加の圧縮パスを行う必要がある。

一般的な圧延スタンドによる圧延を継続する前に、素材
端部の余分な部分を切捨てる必要があり、生産ｌの損失
となる。上述したように垂直駆動ロールを用いて圧延す
る場合、この現象は現われない。

本発明方法の第２の変更例は、同―に、第一段、階の方
法、即ち、「きのこ」の形成を、垂直ロールの間に行う
ことから成る。この場合、第Ｂ８図に示すように、第１
のエツジヤ一孔をを垂直ロール２８１に配置し、スラブ
を水平位置で圧縮する。

次の段階、即ち、７ランジの形成に導かれるきのこの変
形加工を行うため、第２４ｖ！Ｊに示すように、垂直ロ
ールの平滑な部分でスラブを圧縮する。

また、この段階およびこれＧ１：続く段階は、先の第１
の変更例に相当する段階（第１９〜８１図）と同じであ
る。

垂直ロールによって孔型および平滑台部による圧縮を行
うことができるように、垂直ロールを垂直軸に沿って移
動させる必要がある。本発明方法の第２の変更例（第１
１８．２４図）−では、水平な圧延スタンドのロールを
最高に上げて配置したスラブの幅の限界で除去すること
ができ、利用できるスラブの飯大幅を垂直ロール間の最
大の間隔によって決定する。

同様に本発明方法の原理を他の成形主賛部、例えば２ま
たはＵ字形の慣性によるシート／トイル、鉤による牽引
で引張られる平たいシー訃バイル、平行な７ランジによ
るＵ形材の圧延に応用することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は厚さＨの長方形形材ｌＯと成形孔型１１を示す
図、 第２図は圧延後の素材の端部を示す図、第８図はスラブ
８０を用いる連続圧延方法を示す図、 障４図はスラブを用いて得られた素材の端部を示す図、 第６図は回転孔型を用いたスラブの単なる圧縮を示す図
、 第６図は本発明方法の騙本図、 第７図は第１の孔型で実現した「きのこ」からの前素材
の形成を示す図、 第８図は第１の孔型の傾斜角の値を変化させて得られる
前素材の７ランジを示す図、 第９−辺は本発明方法による７ランジの形成を示す図、 第１０図は本発明方法で考慮する寸法の要部を第１４図
はｅｏとΔαの関係を示す図、第１５図は素材１５０と
前素材ＩＦ１１の主要な変数を示す図、 第１６図は本発明方法の主要な変数の測定に導く計算の
フローチャート、 ＪＰ１７図Ｇ；Ｊエツジヤ一孔型１７１および圧縮台部
１９２の成形を示す図、 第１８図〜第２０図は本発明方法の第１の変更例を示す
図、 第２１図はざらにウェブの厚さを圧縮する図、第２２図
は厚さｅｂの前素材ｇ２０、および厚さｅのｆｉｆ；Ｉ
２２２ｔｔ示ｔａ、 第２δｅｇ４図は本発明の第２の変更例を示す図である
。 ｌＯ・・・インゴットの長方形形材、 １、１・・・成形孔＠　　　　８０・・・スラブ８８・
・・前素材　　　　　８６・・、成形孔型４１．４１・
・・圧延された端部 ４８・・・中央部　　　　　　５１・・・前素材６２・
・・成形孔型　　　　５８・・・充填不足部６０・・・
スラブ　　　　　６１・・・回転孔型ａＳｌ・・・「き
のこ」　　　６８・・・前素材８４・・・素材 ８１．８２．８８・・・前素材の種々の形の７ランジ９
１．９９・・・７ランジ　１０１−０．最初のスラブｌ
ｏｇ　、１０８・・・ｆｔｌ素材 １５０・・・素材　　　　　１５１・・・前素材１７１
・・・エツジヤ一孔型 １７ｍ・・・圧縮台部 １７δ、１７４・・・案内部分 １８１・・・第１の孔型　　１８２・・・第２の孔型１
８１９・・・素材　　　　　１９１・・・駆動型−°ロ
ール２２０・・・厚さｅｂの前素材 ２２１・・・「耳Ｊ　　　　　２２１！・・・厚さｅの
素材２８１・・・垂直ロール ｅ　許ｆｆ１１１人　　　　アルベット・ソシエテ・ア
ノ二ムＦ／’Ｇ、　２３ ｒｊｃｙ、２４ 手続補正書 昭和５７年　７　月１２日 １、事件の表示 昭和５７年　特許　願第　６１２０７号２発明の名称 大型形鋼製造用素材の王延方法 ３、補正をする者 事件との関係特許出願人

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 Ｌ　出発物質として酸方形形材のスラブを用い、このス
   ラブを回転孔型で圧縮処理して、底の幅か用いたスラブ
   の厚さより小さく、側面が素材の寸法の関数である角α
   、の傾斜をなし、また得られた「きのこ」の厚さが素材
   の７ランジの厚さより約１２％大きい前素材を製伍する
   ことを特徴とする形−製醗用素材の圧延力゛法。 亀　前記前素材を圧縮し、課された全体の減少が、「き
   のこ」の頭部と底部の幅が圧縮の終りに角α、の近似解
   除と共に殆ど等しくなり、素材の７ランジの厚さに一致
   する７ランジの厚さを得るような幅広がりを生じるよう
   にした特ｖｌｆ請求の範囲第１項記載の方法。 ＆　エツジヤ一台部またはエツジヤ一孔型により特許請
   求の範囲第２項による圧縮を行い、その幅がスラブの厚
   さと素材の厚さとの間の差を増大させた素材の７ランジ
   幅に少くとも等しいようにする特許請求の範囲第１項ま
   たは第２項記載の方法〇 表　古典的な成形孔型による圧延を行うことによって特
   Ｗ／Ｎ紬求の範囲第２項または第８項による圧延を完成
   し、特許請求の範囲第２項または第８項により得られた
   素材の７ランジの平均幅を、素材の７ランジーとウェブ
   の厚さとの差を増大させたスラブの厚さに殆ど等しいよ
   うにする特ＦＦ　ａｎ求の範囲第１〜８項のいずれか１
   項に記載の方法。 ５　第１のエツジヤ一孔型の底にコントルバタン（Ｃｏ
   ｎｔｒｅ−ｐａｔｉｎｓ　）　（Ｄ存在ヲ予見シ、コレ
   ラのコントルパタンを、スラブの案内を、確保するよう
   に次のエツジヤ一台部または工→ンジャ一孔型により再
   生し、成形孔型のウェブにより形成された。平滑台部に
   より、または、ロールの台部の輻がそれを可能にするな
   ら、平らな底の回転孔型内で、圧縮して取除くようにす
   る特１ＦＦｎ求の範囲第１〜４項のいずれかｌ項に記載
   の方法。 ａ　圧延を水平ロール（より行う特ｔ’ＦＭ求の範囲第
   １−５項のいずれか１項に記載の方法。 ｔ　駆動垂直ロールによる前素材の圧縮圧延を行い、そ
   の配＠は一般的なスラブ圧延機のスタンドの配置に類似
   させ、垂直ロールは水平ロールのスタンドにできるだけ
   近く置かれ分陰されたスタンドに配置するようにした特
   許請求の範囲第１〜６項のいずれか１項に記載の方法・ 龜　垂直ロールによりｅｌｔｉ素材を銅貨する特許請求
   の範囲第１項に記載の方法。 １　＃紀回転孔型および平滑部分を有する垂直ロールを
   使用し、垂直軸によって前記ロールを置換できる手段を
   設けるようにした特ｔｌＦＭ求）範囲第１．７．８項の
   いずれか１項に記載の方法。