JPS5833185B2 - 塩基性耐火物 - Google Patents
塩基性耐火物Info
- Publication number
- JPS5833185B2 JPS5833185B2 JP52113284A JP11328477A JPS5833185B2 JP S5833185 B2 JPS5833185 B2 JP S5833185B2 JP 52113284 A JP52113284 A JP 52113284A JP 11328477 A JP11328477 A JP 11328477A JP S5833185 B2 JPS5833185 B2 JP S5833185B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- clinker
- periclase
- chromium oxide
- magnesia
- present
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はマグネシア−酸化クロム系の溶融または焼結ク
リンカーを使用した耐火物に関するものである。
リンカーを使用した耐火物に関するものである。
セメントロータリーキルン−や、特殊製錬炉（ＡＯＤピ
ッテン炉）電気炉、溶鋼脱ガス槽などに使用されるマグ
クロれんがは炉の過酷な条件下の操業が増すにつれ、い
わゆるダイレクトボンドが発達し、マトリックスがスピ
ネルボンド化したれんがが必要となっている。
ッテン炉）電気炉、溶鋼脱ガス槽などに使用されるマグ
クロれんがは炉の過酷な条件下の操業が増すにつれ、い
わゆるダイレクトボンドが発達し、マトリックスがスピ
ネルボンド化したれんがが必要となっている。
このために高純度のマグネシアクリンカ−と５ｉ０２の
少ないクロム鉱を使用し高温焼成するダイレクトボンド
れんがが開発せられている。
少ないクロム鉱を使用し高温焼成するダイレクトボンド
れんがが開発せられている。
またマグネシアとクロム鉱を予備反応させたいわゆる溶
融マグクロクリンカーや焼結マグクロクリンカーなどの
高密度耐火性原料を使用し、ダイレクトボンドの発達し
たマグクロリボンドれんがが開発されている。
融マグクロクリンカーや焼結マグクロクリンカーなどの
高密度耐火性原料を使用し、ダイレクトボンドの発達し
たマグクロリボンドれんがが開発されている。
従来マグクロダイレクトボンドれんがやりボンドれんが
はＭｇＯＡＺ２０Ｂ−Ｃｒ２０３−Ｆｅ酸化物−８ｉ０
２−ＣａＯ系れんがであり、液相の主たる成分である５
ｉ０２はクロム鉱の脈石鉱物としてとり込まれており、
クロム鉱の種類およびクロム鉱含有量により必然的にコ
ントロールされる。
はＭｇＯＡＺ２０Ｂ−Ｃｒ２０３−Ｆｅ酸化物−８ｉ０
２−ＣａＯ系れんがであり、液相の主たる成分である５
ｉ０２はクロム鉱の脈石鉱物としてとり込まれており、
クロム鉱の種類およびクロム鉱含有量により必然的にコ
ントロールされる。
これらのれんがを組織的にみるとペリクレース結晶間の
スピネルによる結合組織として観察されるが高温で生成
したスピネルの周囲には必ず珪酸質液相が認められ、本
質的には液相から二次的に生成した（ Ｍｇ 、Ｆｅ
） ０ 、 （Ｆｅ 、Ｃｒ 、Ａ−ｇ ）２０ａの成
分をもつスピネルである。
スピネルによる結合組織として観察されるが高温で生成
したスピネルの周囲には必ず珪酸質液相が認められ、本
質的には液相から二次的に生成した（ Ｍｇ 、Ｆｅ
） ０ 、 （Ｆｅ 、Ｃｒ 、Ａ−ｇ ）２０ａの成
分をもつスピネルである。
スピネル（ＭｇＯ，Ｒ２０３）の珪酸塩質液相への溶解
度ばＲ２Ｏ３がＣｒ２０３（Ａ１２０３くＦｅ酸化物の
順に大きくなる。
度ばＲ２Ｏ３がＣｒ２０３（Ａ１２０３くＦｅ酸化物の
順に大きくなる。
ピクロクロマイト（ＭｇＯ−Ｃｒ ２０３ ）はマグネ
シア−クロム鉱より生成した（ Ｍｇ 、Ｆｅ ） Ｏ
。
シア−クロム鉱より生成した（ Ｍｇ 、Ｆｅ ） Ｏ
。
（Ｆｅ、ＣｒＡ／）２０３スピネルに比較して高融点で
あり耐蝕性、熱間強度、耐スポーリング性に優れている
。
あり耐蝕性、熱間強度、耐スポーリング性に優れている
。
これら従来の溶融または焼結マグネシア−酸化クロム系
クリンカーは個々のペリクレース結晶の間に離溶（ペリ
クレース中に固溶していた酸化クロムがペリクレース結
晶の表面に析出すること、この場合は加熱徐冷すること
により、表面に析出すること）したピクロクロマイトと
ペリクレースの集合体からできている。
クリンカーは個々のペリクレース結晶の間に離溶（ペリ
クレース中に固溶していた酸化クロムがペリクレース結
晶の表面に析出すること、この場合は加熱徐冷すること
により、表面に析出すること）したピクロクロマイトと
ペリクレースの集合体からできている。
従来はクリンカーの結晶粒子表面に析出しているピクロ
クロマイトを互いに焼結結合させることによってれんが
の強度を与えていたことになる。
クロマイトを互いに焼結結合させることによってれんが
の強度を与えていたことになる。
これらのクリンカーを使用して焼成耐火物を製造する際
には十分な結合強度と耐食性を与えるために１８００℃
以上の高温において焼成することが必要であった。
には十分な結合強度と耐食性を与えるために１８００℃
以上の高温において焼成することが必要であった。
れんが製造業者にとっては高温で焼成することは燃料費
の増大や焼成過程中に生ずる大気汚染物特に窒素酸化物
などの対策に苦慮せざるを得ないものでありれんが品質
をおとすことなく焼成温度を下げることが大きな課題と
なっている。
の増大や焼成過程中に生ずる大気汚染物特に窒素酸化物
などの対策に苦慮せざるを得ないものでありれんが品質
をおとすことなく焼成温度を下げることが大きな課題と
なっている。
本発明は前記の課題を解決するために特別に処理された
溶融または焼結、マグネシア−酸化クロム系クリンカー
（以下クリンカーという）を使用し、低い焼成温度でも
マトリックスのピクロクロマイトボンドを発達させた耐
火物を作ることに関するものである。
溶融または焼結、マグネシア−酸化クロム系クリンカー
（以下クリンカーという）を使用し、低い焼成温度でも
マトリックスのピクロクロマイトボンドを発達させた耐
火物を作ることに関するものである。
即ち本発明は叙上の従来クリンカーの欠陥を排除して構
成された塩基性耐火物であってマグネシアとＣｒ２Ｏ３
含有量が９０重量％以−ヒの酸化クロムの配合が重量比
で９：１〜４：６の混合物を１８００℃以上に加熱し急
冷して得られるペリクレースが骨格をなし、ペリクレー
ス中に酸化クロムが固溶しかつ該ペリクレースの格子定
数が４．２０８Ａ以下であるクリンカーを使用してれん
が焼成中にペリクレース中に固溶した酸化クロムが離溶
析出してマトリックスのピクロクロマイトボンドを発達
させた塩基性耐火物である。
成された塩基性耐火物であってマグネシアとＣｒ２Ｏ３
含有量が９０重量％以−ヒの酸化クロムの配合が重量比
で９：１〜４：６の混合物を１８００℃以上に加熱し急
冷して得られるペリクレースが骨格をなし、ペリクレー
ス中に酸化クロムが固溶しかつ該ペリクレースの格子定
数が４．２０８Ａ以下であるクリンカーを使用してれん
が焼成中にペリクレース中に固溶した酸化クロムが離溶
析出してマトリックスのピクロクロマイトボンドを発達
させた塩基性耐火物である。
本発明による溶融または焼結クリンカーを作るにはマグ
ネシア原料微粉と酸化クロム原料微粉を使用する。
ネシア原料微粉と酸化クロム原料微粉を使用する。
これらの微粉は反応のしやすさからできるだけ粉砕し、
少なくとも５０％が４４μを通過するものを使用するの
が望ましい。
少なくとも５０％が４４μを通過するものを使用するの
が望ましい。
本発明において使用し得るマグネシア原料としては水酸
化マグネシウムまたは軽焼マグネシアのようにより反応
しやすい活性の粉末を用いることが望ましいが、一般の
死焼クリンカー粉砕品でも使用できる。
化マグネシウムまたは軽焼マグネシアのようにより反応
しやすい活性の粉末を用いることが望ましいが、一般の
死焼クリンカー粉砕品でも使用できる。
本発明において使用し得る酸化クロム原料としてｌＩ′
！、Ｃｒ２Ｏ３含有量が９０重量％以上が必要であり、
耐火物用のものが使用できる。
！、Ｃｒ２Ｏ３含有量が９０重量％以上が必要であり、
耐火物用のものが使用できる。
本発明によるクリンカーは酸化クロム原料とマグネシア
原料とを所望の割合で混合し高温で溶融または焼結し、
これをこの高温から急冷することによって得られる。
原料とを所望の割合で混合し高温で溶融または焼結し、
これをこの高温から急冷することによって得られる。
混合物の加熱温度はべりクレース中に酸化クロムを多量
に固溶させることと焼結したクリンカーの見掛気孔率を
できるだけ小さくするために１８００℃以上の温度にお
ける加熱が必要である。
に固溶させることと焼結したクリンカーの見掛気孔率を
できるだけ小さくするために１８００℃以上の温度にお
ける加熱が必要である。
本発明においてマグネシアと、酸化クロムの配合を重量
比で９＝１〜４：６に限定しているのは酸化クロム側が
１０重量％以下ではＣｒ２Ｏ３に比較して骨格をなすペ
リクレース量が多量でペリフレ・−ス内への酸化クロム
の固溶量が少なくペリクレースの格子定数が４．２０
ｓ ｋ以上となりれんがの焼成時にピクロクロマイトの
離溶析出量が少なく焼結性を低下させるからである。
比で９＝１〜４：６に限定しているのは酸化クロム側が
１０重量％以下ではＣｒ２Ｏ３に比較して骨格をなすペ
リクレース量が多量でペリフレ・−ス内への酸化クロム
の固溶量が少なくペリクレースの格子定数が４．２０
ｓ ｋ以上となりれんがの焼成時にピクロクロマイトの
離溶析出量が少なく焼結性を低下させるからである。
酸化クロム側が６０重量％以上になるとピクロクロマイ
トが主体となり、クリンカーの焼結性が悪い。
トが主体となり、クリンカーの焼結性が悪い。
またペリクレースの絶対量が少なくなりれんが焼成時に
ペリクレースよシ析出するピクロクロマイトの量が少な
く焼結性は低下する。
ペリクレースよシ析出するピクロクロマイトの量が少な
く焼結性は低下する。
本発明においてＳ ｉ０２含有量の多い原料はペリクレ
ース周囲に液相すなわち低融性のガラス相を生じ易くで
きるだけ少ない方が望ましい。
ース周囲に液相すなわち低融性のガラス相を生じ易くで
きるだけ少ない方が望ましい。
クリンカーの緻密性を上げるためれんがの耐蝕性に悪影
響をあたえない範囲で焼結材を添加することができる。
響をあたえない範囲で焼結材を添加することができる。
添加量はＴｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＺｒＯ２゜Ｆｅ２Ｏ３
の１種以上を全量の５重量％以下とするのが有効である
。
の１種以上を全量の５重量％以下とするのが有効である
。
本発明によるクリンカーからなる粒子を配合した成形ｍ
成品ｏ熱間曲げ強度（ｋｇ／ｃＩＩ１２）（１４００℃
）とクリンカーのペリクレース格子定数（Ａ）との関係
は図面に示す通りである。
成品ｏ熱間曲げ強度（ｋｇ／ｃＩＩ１２）（１４００℃
）とクリンカーのペリクレース格子定数（Ａ）との関係
は図面に示す通りである。
図面に示す実験結果から明らかなように本発明のクリン
カーを配合し成形して１６００℃に焼成した本発明によ
る製品はべりクレース格子定数が４．２１２Ａの従来ク
リンカーを配合した従来製品に比較して熱間強度が約２
．１倍と著しい効果の相異があることが認められる。
カーを配合し成形して１６００℃に焼成した本発明によ
る製品はべりクレース格子定数が４．２１２Ａの従来ク
リンカーを配合した従来製品に比較して熱間強度が約２
．１倍と著しい効果の相異があることが認められる。
クリンカーの急冷操作は炉外空冷法もあるが水中急冷の
方が良く、更にドライアイス中などへの投入のように急
冷することが望ましい。
方が良く、更にドライアイス中などへの投入のように急
冷することが望ましい。
十分に急冷操作のされたクリンカーはべりクレース中に
酸化クロムを多量に固溶し通常の市販マグネシアクリン
カ−のペリクレース格子定数４．２１２±ｏ、ｏｏ２Ａ
に比較してはるかに低い格子定数をもっている。
酸化クロムを多量に固溶し通常の市販マグネシアクリン
カ−のペリクレース格子定数４．２１２±ｏ、ｏｏ２Ａ
に比較してはるかに低い格子定数をもっている。
高温においてペリクレース中への溶解度以上の酸化クロ
ムを含む配合においても急冷操作を加えることによって
、得られる効果は同じである。
ムを含む配合においても急冷操作を加えることによって
、得られる効果は同じである。
急冷されたクリンカーのペリクレース格子定数は４．２
０８Ａ以下のものが有効でそれ以上のものは急冷効果が
少なく、ペリクレース中への酸化クロム固溶量が少ない
もので期待される効果は乏しい。
０８Ａ以下のものが有効でそれ以上のものは急冷効果が
少なく、ペリクレース中への酸化クロム固溶量が少ない
もので期待される効果は乏しい。
本発明のペリクレース中に多量の酸化クロムを固溶した
クリンカーを粉砕、粒度調整、混錬、成形、焼成により
通常のれんが製造を行えば１５００℃〜１７００℃の比
較的低い焼成温度中において配合したクリンカーのペリ
クレース内部から表面に向ってピクロクロマイトの離溶
析出が起り、ペリクレースの周囲をピクロクロマイトで
結合した焼結体を得るのできわめて有効である。
クリンカーを粉砕、粒度調整、混錬、成形、焼成により
通常のれんが製造を行えば１５００℃〜１７００℃の比
較的低い焼成温度中において配合したクリンカーのペリ
クレース内部から表面に向ってピクロクロマイトの離溶
析出が起り、ペリクレースの周囲をピクロクロマイトで
結合した焼結体を得るのできわめて有効である。
本発明は焼成品、不焼成品に限定することなく成形品の
ほか施工現場で焼固させる不定形耐火物にも適用できる
ものである。
ほか施工現場で焼固させる不定形耐火物にも適用できる
ものである。
つぎに、この発明の実施例を比較例とともに示す。
第１表にはこの発明に使用したマグネシア原料と酸化ク
ロム原料の代表的化学成分を示す。
ロム原料の代表的化学成分を示す。
第２表には第１表に例示した耐火原料を使用して本発明
の配合割合およびつぎの如くして得られた本発明による
製品と比較製器のクリンカーの特性を示す。
の配合割合およびつぎの如くして得られた本発明による
製品と比較製器のクリンカーの特性を示す。
７４μ以下に微粉砕したマグネシア原料と酸化クロム原
料を混合し、２０〜４０闘の団塊に成形したものを焼結
クリンカーは重油−酸素加熱式回転炉で１９００℃、３
０分間加熱したものであり、溶融クリンカーはアーク加
熱式電融炉で２５００コＣ１３０分間保持し、焼結体ま
たは溶融体を水中にて急冷したもの（本発明製品）と炉
内にて徐冷したもの（比較製品）を得た。
料を混合し、２０〜４０闘の団塊に成形したものを焼結
クリンカーは重油−酸素加熱式回転炉で１９００℃、３
０分間加熱したものであり、溶融クリンカーはアーク加
熱式電融炉で２５００コＣ１３０分間保持し、焼結体ま
たは溶融体を水中にて急冷したもの（本発明製品）と炉
内にて徐冷したもの（比較製品）を得た。
実施例１はマグネシア二酸化クロムの重量比８：２で焼
結品であり、実施例２，３および４はマグネシア：酸化
クロムの重量比７：３であるが、実施例２は焼結品、実
施例３は溶融品、実施例４は焼結材として３重量％のイ
ルメナイトを添加した焼結品であり、実施例５はマグネ
シア二酸化クロムの重量比５：５で急冷クリンカーのペ
リクレース中に固溶度以上に酸化クロムを添加したもの
である。
結品であり、実施例２，３および４はマグネシア：酸化
クロムの重量比７：３であるが、実施例２は焼結品、実
施例３は溶融品、実施例４は焼結材として３重量％のイ
ルメナイトを添加した焼結品であり、実施例５はマグネ
シア二酸化クロムの重量比５：５で急冷クリンカーのペ
リクレース中に固溶度以上に酸化クロムを添加したもの
である。
実施例１，２，３および４のこの急冷されたクリンカー
はＸ線回折によるとペリクレース１相となってペリクレ
ースの格子定数は４．１９８〜４．２０５Ａとなってい
る。
はＸ線回折によるとペリクレース１相となってペリクレ
ースの格子定数は４．１９８〜４．２０５Ａとなってい
る。
また実施例５の急冷クリンカーはペリクレースが主体で
ピクロクロマイトと２相よりなって格子定数は４．２０
１ Ａであるまた急冷クリンカーの見掛気孔率は徐冷面
（比較製品）に比較して若干小さい。
ピクロクロマイトと２相よりなって格子定数は４．２０
１ Ａであるまた急冷クリンカーの見掛気孔率は徐冷面
（比較製品）に比較して若干小さい。
これら急冷クリンカーおよび徐冷クリンカー（比較製品
）の焼結性を調べるために実施例２のクリンカーを２９
７μ以下に微粉砕し５００ｋｙ／ｄで２０Ｘ１０Ｘ１２
０間の成形体を作り１３００＊＊℃で２時間、１５００
℃で２時間、１６００℃で２時間、１８００℃でトンネ
ルキルンで焼成し、焼成体の物性および１４００℃での
熱間曲げ強度を測定した。
）の焼結性を調べるために実施例２のクリンカーを２９
７μ以下に微粉砕し５００ｋｙ／ｄで２０Ｘ１０Ｘ１２
０間の成形体を作り１３００＊＊℃で２時間、１５００
℃で２時間、１６００℃で２時間、１８００℃でトンネ
ルキルンで焼成し、焼成体の物性および１４００℃での
熱間曲げ強度を測定した。
その結果を第３表に示す。この第３表から解るようにい
ずれも急冷クリンカーを用いると焼結性状は進み熱間曲
げ強度も増加している。
ずれも急冷クリンカーを用いると焼結性状は進み熱間曲
げ強度も増加している。
特に１５００〜１６００℃の焼成温度においてもきわめ
て顕著な効果をあげている。
て顕著な効果をあげている。
本発明れんがの耐蝕性、耐スポーリング性を調べるため
に実施例２のクリンカーを粉砕、粒度調整、混錬し、２
３０Ｘ１２０ｘ６５關の形状に１０００ｋｇ／ｃＩＩＬ
２で成形し、１６００℃トンネルキル焼威した０比較例
として実施例６とほぼ同じＭｇＯ含有量の電融リボンド
れんがおよびダイレクトボンドれんがの特性を第４表に
示す。
に実施例２のクリンカーを粉砕、粒度調整、混錬し、２
３０Ｘ１２０ｘ６５關の形状に１０００ｋｇ／ｃＩＩＬ
２で成形し、１６００℃トンネルキル焼威した０比較例
として実施例６とほぼ同じＭｇＯ含有量の電融リボンド
れんがおよびダイレクトボンドれんがの特性を第４表に
示す。
※１
※２
２３０Ｘ１２０Ｘ６５ｍｍの試験片を１２０Ｘ６５間面
を電気炉で１２００℃に１５分間加熱、炉外に出して急
冷を反復し、５％剥離に要する回数 ６０Ｘ６０Ｘ２００ｍｍの試験片を張り合せ横型回転ア
ーク式侵蝕試験機で低塩基度スラグ（ＣａＯ／Ｓ ｉ
０２＝１．２）を使用し、１８００℃−４時間テスト後
の最大侵蝕深さおよび侵潤深さでダイレクトボンドれん
がを１．０として比較した。
を電気炉で１２００℃に１５分間加熱、炉外に出して急
冷を反復し、５％剥離に要する回数 ６０Ｘ６０Ｘ２００ｍｍの試験片を張り合せ横型回転ア
ーク式侵蝕試験機で低塩基度スラグ（ＣａＯ／Ｓ ｉ
０２＝１．２）を使用し、１８００℃−４時間テスト後
の最大侵蝕深さおよび侵潤深さでダイレクトボンドれん
がを１．０として比較した。
（数値の大きい方が耐蝕性が大きい。
）第４表から解るように本発明のれんがの耐スポーリン
グ性はダイレクトボンドれんがと同等で組織的にみると
珪酸塩質液相が少なぐ残量なピクロクロマイト結合によ
り１５００°Ｃの熱間強度および耐蝕性については従来
のマグクロれんがより優でいる。
グ性はダイレクトボンドれんがと同等で組織的にみると
珪酸塩質液相が少なぐ残量なピクロクロマイト結合によ
り１５００°Ｃの熱間強度および耐蝕性については従来
のマグクロれんがより優でいる。
図面は本発明によるクリンカーを単味配合し、れんがを
底形、焼成し、クリンカーの格子定数と１４００℃にお
けるれんがの熱間強度との関係を示す曲線図である。 １・・・・・・１８００℃焼戒品の焼成、２・・・・・
・１６００℃焼成品の曲線、３・・・・・・１３００℃
焼成品の曲線。
底形、焼成し、クリンカーの格子定数と１４００℃にお
けるれんがの熱間強度との関係を示す曲線図である。 １・・・・・・１８００℃焼戒品の焼成、２・・・・・
・１６００℃焼成品の曲線、３・・・・・・１３００℃
焼成品の曲線。
Claims (1)
- １ マグネシア原料微粉とＣｒ２Ｏ３含有量が９０重量
％以上の酸化クロム原料微粉の配合が重量比で９：１〜
４：６の混合物を１８００℃以上に加熱し急冷して得ら
れるペリクレースが骨格をなし、ペリクレース中に酸化
クロムが固溶し且つ該ペリクレースの格子定数が４．２
０８’Ａ以下であるクリンカーを使用してなる塩基性耐
火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52113284A JPS5833185B2 (ja) | 1977-09-22 | 1977-09-22 | 塩基性耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52113284A JPS5833185B2 (ja) | 1977-09-22 | 1977-09-22 | 塩基性耐火物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5447711A JPS5447711A (en) | 1979-04-14 |
| JPS5833185B2 true JPS5833185B2 (ja) | 1983-07-18 |
Family
ID=14608269
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52113284A Expired JPS5833185B2 (ja) | 1977-09-22 | 1977-09-22 | 塩基性耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5833185B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4435514A (en) * | 1982-07-06 | 1984-03-06 | Norton Company | Chromia magnesia refractory |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3817765A (en) * | 1972-06-19 | 1974-06-18 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Single pass prereacted grain and method of making |
-
1977
- 1977-09-22 JP JP52113284A patent/JPS5833185B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5447711A (en) | 1979-04-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Dal Maschio et al. | Industrial applications of refractories containing magnesium aluminate spinel | |
| CN101384520B (zh) | 耐火的普通陶瓷坯料及用其制备的耐火制品 | |
| CN102015578B (zh) | 不定形耐火材料用粘合剂及不定形耐火材料 | |
| Haldar et al. | Effect of compositional variation on the synthesis of magnesite–chrome composite refractory | |
| US3309209A (en) | Refractory | |
| Goldschmidt | Olivine and forsterite refractories in Europe | |
| JPH05254924A (ja) | クロム固溶スピネル及びコランダムよりなるクリンカー並びにそれを用いて得られる耐火物 | |
| Aksel et al. | Magnesia–spinel (MgAl2O4) refractory ceramic composites | |
| US3615776A (en) | Unburned basic refractory brick and method of making same | |
| JPH09301766A (ja) | 多孔質スピネルクリンカー及びその製造方法 | |
| US3248239A (en) | Process of making magnesia chrome refractory brick of increased strength at elevated temperatures | |
| US2702751A (en) | Refractory cementitious composition | |
| US3272490A (en) | Steelmaking furnace | |
| US2744021A (en) | Process of making refractory brick and brick | |
| CZ307495A3 (en) | Refractory periclase-forsterite-spinel building material | |
| GB2065632A (en) | Zirconia/forsterite refractories | |
| CN1124725A (zh) | 一种铝镁铬不烧砖的生产方法 | |
| JPS6112871B2 (ja) | ||
| US3864136A (en) | Direct bonded refractory brick having improved hot strength and its method of manufacture | |
| US4039343A (en) | Improved performance direct bonded basic refractory brick and method of manufacture | |
| JP7549247B2 (ja) | マグネシア・クロム質耐火れんが用原料配合物及びマグネシア・クロム質耐火れんがの製造方法 | |
| ES2924598B2 (es) | Procedimiento de preparación de materiales cerámicos, biocerámicos y refractarios de carácter básico con alto contenido en forsterita mediante molienda reactiva | |
| JPH11147758A (ja) | 耐火物原料の製造方法 | |
| JP3257820B2 (ja) | クロム固溶スピネルよりなるクリンカー並びにそれを用いて得られる耐火物 | |
| JPS5927731B2 (ja) | カルシアクリンカ−の製造方法 |