JPS5833928A - 交−直変換装置の起動方式 - Google Patents
交−直変換装置の起動方式Info
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- JPS5833928A JPS5833928A JP56132360A JP13236081A JPS5833928A JP S5833928 A JPS5833928 A JP S5833928A JP 56132360 A JP56132360 A JP 56132360A JP 13236081 A JP13236081 A JP 13236081A JP S5833928 A JPS5833928 A JP S5833928A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/60—Arrangements for transfer of electric power between AC networks or generators via a high voltage DC link [HVCD]
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- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Direct Current Feeding And Distribution (AREA)
- Rectifiers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は他励式順変換器と他励式逆変換器の直流側を
直流ツアクトルを介して接続された交流−直流−交流電
力変換装置の起動制御方式に関するものである。
直流ツアクトルを介して接続された交流−直流−交流電
力変換装置の起動制御方式に関するものである。
従来この種の装置として第１図に示すものがあった０図
において、１，２・・・ｎは交流発電機、１０は順変換
器用変圧器、１１は交流を直流に変換する順変換器、６
１は直流電流ン検出する直流電流変成器、６０は直流゛
送電線、４１は直流電圧変成器、２１は直流を交流に変
換する逆変換器、２０は逆変換器用変圧器、５１はＡＣ
系統、３０１は起動時の直流電力増加パターンを出力す
る直流電力設定器、３００は直流電力設定器の出力を受
けて、直流電圧変成器４１で検出された直流電圧とで割
算を行ない、直流電流指令値を出力する直流電流設定器
、１０１は直流電流設定器からの直流電流指令値と、直
流電流変成器３１からの電流フィードバック値との誤差
を増巾する誤差増巾回路、１００は誤差増幅回路１０１
の出力Ｔなわち誤差信号に対応した位相のゲートパルス
な順変換器１１に出力する位相制御回路、２０２は直流
電圧を設定する直流電圧設定器、２０１は直流電圧設定
器２０２からの直流電圧設定値と直流電圧変成器４１か
らの直流電圧フィードバック値との誤差を増幅する誤差
増幅回路、２００は誤差増幅回路２０１の出力すなわち
誤差信号に対応した位相のゲートパルスを逆変換器２１
に出力する位相制御回路である。
において、１，２・・・ｎは交流発電機、１０は順変換
器用変圧器、１１は交流を直流に変換する順変換器、６
１は直流電流ン検出する直流電流変成器、６０は直流゛
送電線、４１は直流電圧変成器、２１は直流を交流に変
換する逆変換器、２０は逆変換器用変圧器、５１はＡＣ
系統、３０１は起動時の直流電力増加パターンを出力す
る直流電力設定器、３００は直流電力設定器の出力を受
けて、直流電圧変成器４１で検出された直流電圧とで割
算を行ない、直流電流指令値を出力する直流電流設定器
、１０１は直流電流設定器からの直流電流指令値と、直
流電流変成器３１からの電流フィードバック値との誤差
を増巾する誤差増巾回路、１００は誤差増幅回路１０１
の出力Ｔなわち誤差信号に対応した位相のゲートパルス
な順変換器１１に出力する位相制御回路、２０２は直流
電圧を設定する直流電圧設定器、２０１は直流電圧設定
器２０２からの直流電圧設定値と直流電圧変成器４１か
らの直流電圧フィードバック値との誤差を増幅する誤差
増幅回路、２００は誤差増幅回路２０１の出力すなわち
誤差信号に対応した位相のゲートパルスを逆変換器２１
に出力する位相制御回路である。
次に動作について説明する。各発電１１１〜ｎは直流送
電が停止状態であるので、無負荷運転を継続している。
電が停止状態であるので、無負荷運転を継続している。
次に直流送電の起動指令により、直流電圧設定器２０２
の電圧設定値と、直流電圧変成器４１との誤差を検出し
、誤差増幅器２０１、位相制御回路２００により逆変換
器を制御して、定格直流電圧、ｖｂ ｏまで上昇させる
。−これを第２図のＶＤＯで示す。直流電力設定器３０
１での起動設定パターンは８２図のＰＤＯに示されてい
る様に、起動開始から時間Ｔ、まではＰｌｂｏが直流電
力設定値である。直流電流設定器３００ではＰ５０／■
０の割算を行い、電流指令値Ｉｎｏ Ｍｉｌｌ Ｙ出力
する。前記電流指令値信号と、直流電流変成器３１との
誤差を検、出し、誤差増幅器１０１、位相制御回路１０
０になる様に、フィードバック制御を行なう。次に第２
図ＰＤＯに示す様に直流電力設定器６０１の出力が変化
するので、直流電流設定器３００の出力は第２図のＩＤ
Ｏに示す様に変化するので、時間Ｔ１後には直流電流は
、定格値Ｉ’ｎｏｌ二達し、定格直流電力Ｐ″ＤＯが送
電される。
の電圧設定値と、直流電圧変成器４１との誤差を検出し
、誤差増幅器２０１、位相制御回路２００により逆変換
器を制御して、定格直流電圧、ｖｂ ｏまで上昇させる
。−これを第２図のＶＤＯで示す。直流電力設定器３０
１での起動設定パターンは８２図のＰＤＯに示されてい
る様に、起動開始から時間Ｔ、まではＰｌｂｏが直流電
力設定値である。直流電流設定器３００ではＰ５０／■
０の割算を行い、電流指令値Ｉｎｏ Ｍｉｌｌ Ｙ出力
する。前記電流指令値信号と、直流電流変成器３１との
誤差を検、出し、誤差増幅器１０１、位相制御回路１０
０になる様に、フィードバック制御を行なう。次に第２
図ＰＤＯに示す様に直流電力設定器６０１の出力が変化
するので、直流電流設定器３００の出力は第２図のＩＤ
Ｏに示す様に変化するので、時間Ｔ１後には直流電流は
、定格値Ｉ’ｎｏｌ二達し、定格直流電力Ｐ″ＤＯが送
電される。
１ｇ２図において起動後、１１時間の直流電力Ｐ″Ｄ。
と定めているのは直流電力が小さい場合、すなわち、直
流電流ＩＤＯが小さい間は、公知として１Ｍ流電流が断
続するための不安定運転を防止するために、直流電流が
断続せず、連続する様なＩｎｏＭｔ＊から決まり、式（
１）で表わされる。
流電流ＩＤＯが小さい間は、公知として１Ｍ流電流が断
続するための不安定運転を防止するために、直流電流が
断続せず、連続する様なＩｎｏＭｔ＊から決まり、式（
１）で表わされる。
Ｐ”ＤＯ＝ ＩＤＯＭＥＮ Ｘ Ｖ’ＤＯ・０＠Φ・・
・−、（１）Ｉｎｏ Ｍｌｌｌは直流送電線６０に設け
られる直列リアクトルのインダクタンスにより変化し、
インダクタンスを大きくすれば、ＩＤＯＭＩＮは小さく
なるが、不経済であり、−殻間にはＩＤＯＭＫＮが１０
〜２０−となるように直流リアクトルを決めている。
・−、（１）Ｉｎｏ Ｍｌｌｌは直流送電線６０に設け
られる直列リアクトルのインダクタンスにより変化し、
インダクタンスを大きくすれば、ＩＤＯＭＩＮは小さく
なるが、不経済であり、−殻間にはＩＤＯＭＫＮが１０
〜２０−となるように直流リアクトルを決めている。
従って、直流送電起動時の最小直流電力は、定格の最低
でも１０１位となる。
でも１０１位となる。
次に直流送電の送電電力Ｐｎｏと発電機１〜ｎの関係に
ついては、起動後時間ＴＩの直流電力はビＤＯであるか
ら、発電２！１１〜ｎは無負荷運転状態から、負荷状態
に移行する。発電８！１〜ｎから見れば、無負荷からｉ
ｏｎの負荷状態に、ステップ状に変化したこと、にな暢
）、各発電機１〜ｎはガバナ制御を開始して定格の１０
＊１−出力しようとするが、ガバナ制御は早くても１０
数秒の応答遅れを有しているために、発電機の機械的入
力と電気的出力にアンバランスが生じ、発電機の回転エ
ネルギーを電気エネルギーに変換する。従って発電機１
〜ｎの回転数は、低下し故に周波数も低下してくる。
ついては、起動後時間ＴＩの直流電力はビＤＯであるか
ら、発電２！１１〜ｎは無負荷運転状態から、負荷状態
に移行する。発電８！１〜ｎから見れば、無負荷からｉ
ｏｎの負荷状態に、ステップ状に変化したこと、にな暢
）、各発電機１〜ｎはガバナ制御を開始して定格の１０
＊１−出力しようとするが、ガバナ制御は早くても１０
数秒の応答遅れを有しているために、発電機の機械的入
力と電気的出力にアンバランスが生じ、発電機の回転エ
ネルギーを電気エネルギーに変換する。従って発電機１
〜ｎの回転数は、低下し故に周波数も低下してくる。
通常、発電所では、周波数リレーにより周波数の大幅な
変動があった場合には、発電機を系統から解列する制御
１行なっている。
変動があった場合には、発電機を系統から解列する制御
１行なっている。
＠３図に直流送電起動時の周波数の時間変動を示す周波
数の低下幅は、その時無負荷運転していれば、前記周波
数リレーの動作により、直流送電の起動により、発電機
が系統から解列してしまう。
数の低下幅は、その時無負荷運転していれば、前記周波
数リレーの動作により、直流送電の起動により、発電機
が系統から解列してしまう。
これｔ防止するために、は各発電機が無負荷運転中であ
るという情報が必要となり、発電機１〜ｎが散在する様
な水力電源系統Ｙ連系する直流送電では沢山の情報伝送
装置が必要となり、不経済である。又１周波数が大幅に
、変化すれば、直流送電で、通常設置される高調波吸収
フィルタの共振点がずれ、フィルタ効果が著しくそこな
われる事により、高調波含有率が高くなり、その結果、
高調波不安定現象を引起して直流送電の安定な運転が出
来ない。
るという情報が必要となり、発電機１〜ｎが散在する様
な水力電源系統Ｙ連系する直流送電では沢山の情報伝送
装置が必要となり、不経済である。又１周波数が大幅に
、変化すれば、直流送電で、通常設置される高調波吸収
フィルタの共振点がずれ、フィルタ効果が著しくそこな
われる事により、高調波含有率が高くなり、その結果、
高調波不安定現象を引起して直流送電の安定な運転が出
来ない。
従来の直流送電における起動は、以上のような構成とさ
れているので、小交流電源な連系する事が困難であ１】
、又、大きな周波数変ｉによる高調波含有率の増大を紹
き、安定な起動運転が出来ないという欠点があった。
れているので、小交流電源な連系する事が困難であ１】
、又、大きな周波数変ｉによる高調波含有率の増大を紹
き、安定な起動運転が出来ないという欠点があった。
この発明は、上記のような従来のものの欠点を除去する
ためになされたもので、直流送電起動時の交流電源系の
周波数低下を最小限とし、なおり１つ直列ファクトルの
りアクタンスを従来のものと変えることなく、安定に起
動出来る交−直変換装置の起動方式を提供することン目
的としている。
ためになされたもので、直流送電起動時の交流電源系の
周波数低下を最小限とし、なおり１つ直列ファクトルの
りアクタンスを従来のものと変えることなく、安定に起
動出来る交−直変換装置の起動方式を提供することン目
的としている。
以下、この発明の一実施例を図について説明する。
第１図と同一部分を同一符号で示す、＠４図において、
４０は交流電圧変成器、４００は交流電圧変成器４０の
出力を受けて、基準周波数からの偏差がある一定値以内
であるととｔ条件に直流電力を増加させるパターンを持
ち、電流指令値はＩａｍとし、直流電圧を時間と共に前
記直流電力増加のパターンに合致する様に直流電圧指令
値を変化させて出力し、電圧が定格に達した後に、直流
電流設定値を前記直流電力増加パターンに合致する様に
変化させて出力する。直流電力設定器、４０１は起動時
閉成し、定常運転時開放となる。
４０は交流電圧変成器、４００は交流電圧変成器４０の
出力を受けて、基準周波数からの偏差がある一定値以内
であるととｔ条件に直流電力を増加させるパターンを持
ち、電流指令値はＩａｍとし、直流電圧を時間と共に前
記直流電力増加のパターンに合致する様に直流電圧指令
値を変化させて出力し、電圧が定格に達した後に、直流
電流設定値を前記直流電力増加パターンに合致する様に
変化させて出力する。直流電力設定器、４０１は起動時
閉成し、定常運転時開放となる。
スイッチ５０１．５０１１は起動時は、開放され、定常
運転時閉成されるスイツ°チ、２０２は定常運転時の直
流電圧を設定する直流電圧設定器、２０１は直流電圧設
定器２０２からの直流電圧設定値と、直流電圧変成器４
１からの直流電圧フィードバック値との誤差を増幅する
誤差増幅回路。
運転時閉成されるスイツ°チ、２０２は定常運転時の直
流電圧を設定する直流電圧設定器、２０１は直流電圧設
定器２０２からの直流電圧設定値と、直流電圧変成器４
１からの直流電圧フィードバック値との誤差を増幅する
誤差増幅回路。
２００は誤差増幅回路２０１の出力すなわち、誤差信号
に、対応した位相ゲートパルスを逆変換器に出力する位
相制御回路、１０１は直流電流設定器からの直流電流指
令値と、直流電流変成器６１からの電流フィードバック
値との誤差を増幅する誤差増幅回路、１００は誤差増幅
回路１０１の出力すなわち誤差信号に対応した位相のゲ
ートパルスを、順変換器１１に出力する位相制御回路！
示す。
に、対応した位相ゲートパルスを逆変換器に出力する位
相制御回路、１０１は直流電流設定器からの直流電流指
令値と、直流電流変成器６１からの電流フィードバック
値との誤差を増幅する誤差増幅回路、１００は誤差増幅
回路１０１の出力すなわち誤差信号に対応した位相のゲ
ートパルスを、順変換器１１に出力する位相制御回路！
示す。
次に動作について説明する。各発電機１〜ｎは、直流送
電が停止状態であるので、無負荷運転を継続している。
電が停止状態であるので、無負荷運転を継続している。
次に直流送電の起動指令により、スイッチ４０１を閉成
し、スイッチ５０１．５０１１を開放する。これにより
直流電力設定器４００の起動パターンにより電流指令値
、電圧指令値が出ガされる。
し、スイッチ５０１．５０１１を開放する。これにより
直流電力設定器４００の起動パターンにより電流指令値
、電圧指令値が出ガされる。
起動の状態の＠５図により説明する。直流電力設定器４
００の電流指令値は、直流電流が断続しないＩｌｌ Ｍ
ＩＮ となるので、誤差増幅回路１０１、位相制御回
路１００により順変換器！制御し、直流送電線３０にＩ
ｎ ｗｘｗ が流れる。一方の電圧指令値は、ガバナの
制御遅れによる周波数低下ｆ、でリミッタが、かかる様
にＰＤＯ１が定められる為に、Ｐｏｏ １ ／ ＩＤ
Ｍｌｌｌ ＝ Ｖｅｘ テ決定すれる値となり、誤差
増幅器２０１、位相制御回路２００により、逆変換器２
１が制御され、直流電圧はＶＤｌに保たれる。起動後１
時間ｔ、後に発電機１〜ｎのガバナの制御により５周波
数は定格値に保持される。次に周波数が定格値であるこ
とを条件に直流電力設定器４００の電圧指令値出力ｔリ
ミッタｆｉに達するまで上げる。
００の電流指令値は、直流電流が断続しないＩｌｌ Ｍ
ＩＮ となるので、誤差増幅回路１０１、位相制御回
路１００により順変換器！制御し、直流送電線３０にＩ
ｎ ｗｘｗ が流れる。一方の電圧指令値は、ガバナの
制御遅れによる周波数低下ｆ、でリミッタが、かかる様
にＰＤＯ１が定められる為に、Ｐｏｏ １ ／ ＩＤ
Ｍｌｌｌ ＝ Ｖｅｘ テ決定すれる値となり、誤差
増幅器２０１、位相制御回路２００により、逆変換器２
１が制御され、直流電圧はＶＤｌに保たれる。起動後１
時間ｔ、後に発電機１〜ｎのガバナの制御により５周波
数は定格値に保持される。次に周波数が定格値であるこ
とを条件に直流電力設定器４００の電圧指令値出力ｔリ
ミッタｆｉに達するまで上げる。
これｔ数回くり返す事Ｃ：より、時間ｔ！後に、直流電
圧は定格のＶＤに達する。次に直流電圧が定格に達した
事を条件に直流電力設定器４００の電流指令値’ｔ’９
ｔブタｆ、に達するまで立上げる。これを数回くり返す
事によ＆）、時間ｔ、後に直流電流は走路電流Ｉｏに達
する。
圧は定格のＶＤに達する。次に直流電圧が定格に達した
事を条件に直流電力設定器４００の電流指令値’ｔ’９
ｔブタｆ、に達するまで立上げる。これを数回くり返す
事によ＆）、時間ｔ、後に直流電流は走路電流Ｉｏに達
する。
直流電流、電圧、共に定格に達した事を条件に第４図の
スイッチ４０１を開放及びスイッチ５０１．５０１１１
に：閉′成することによ１）、定格直流電力の送電を経
続させる。
スイッチ４０１を開放及びスイッチ５０１．５０１１１
に：閉′成することによ１）、定格直流電力の送電を経
続させる。
第５図におけるリミッタｆ１は発電機１〜ｎの機械的慣
性による応答遅れｔ考慮して許容下限周波数ｆ、’１１
超えない様に決定された値である。
性による応答遅れｔ考慮して許容下限周波数ｆ、’１１
超えない様に決定された値である。
以上のように、この発明によれば、直流送電−励時の最
低電力を直流電流最小値であるＩａｉφので、小電源系
統を連系する直流送電において、周波数の変動が小さく
、安定な起動が可能となる効果を有する。
低電力を直流電流最小値であるＩａｉφので、小電源系
統を連系する直流送電において、周波数の変動が小さく
、安定な起動が可能となる効果を有する。
纂１図は従来の起動方式を示すブロック′図、第２図は
従来の起動方式を示すタイムチャート、第３図は、従来
の起動方式による発生機の周波数変動を示すタイムチャ
ート、第・４図は、この発明の一実施例による起動方式
を示す゛ブロック図、纂５図は、この発明の起動方式を
示すタイムチャートである。 １．２〜ｎ・・・発電機、１０・・・順変換器用変圧器
、１１・・・順変換器、２０・・・逆変換器用変圧器、
２１・−・逆変換器、３１・・・直流変成器、３０・−
・直流送電線、４１−・直流電圧変成器、５１・・・交
流系統、１００．２００・・・位相制御回路、１０１，
２０１・・・誤差増幅回路、３０１・・・直流電力設定
器、３００・−・直流電流設定器、２０２・・・直流電
圧設定値、４０・−・交流電圧変成器、４００・・・直
流電力設定器、４０１・・・スイッチ、５０１１・・・
スイッチ。 なお図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。 代理人葛野信−（ほか１名） ｓ１図 ｊＩ５図 手続補正書（自発） 特許庁長官殿 １、事件の表示 特願昭５６−１３２３６０号２
、発明の名称 交−曹変換装置の起動方式 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 代表者片由仁へ部 ４、代理人 住 所 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号
５、補正の対象 （１）明細書の特許請求の範囲の欄 （２１明細書の発明の詳細な説明の欄 ６、補正の内容 を示す周波数の低１幅ね」とあるのを「周波数の特開変
動を示■。周波数の低下幅ね」と補正する。 ＋３１明細書第７頁第１５省から第１７朽に［４０１ね
起動−閉成し、定常運転−ね開放となる。 スイッチ５０１．５０１１＃：ＩＪとあるのを「４０１
ね起動閥閉成し、定常運転時開放となるヌ１ツチ。 ５０１．５０１１Ｕ ｊと補正する。 ７、添付書類の目録 補正後の特！ｌｌ！Ｆｉｆｉｌ！求の範囲を記載し文書
面 １通補正後の特許請求の範囲 長短＊直流送電系における直流交換蓚Ｉｆ（：おいて、
前記直流変換装置に交流変成器の出力を受ける直流電力
設定器を設け、前記偏流変換装置の起動初期Ｃ：１流電
力設定器にて直流電流設定器を逆変換器側のｌ流電流が
［１続しないようＣ＝最小偏にし、偏流送電の起動によ
り前記直流電力設定器を順変換器側交流系統の周波数の
変化が所定許容範囲内に収束子る向流電力とし、前記ｌ
流電流と前記向流電力で直流電圧を決定し、ｓｔＩ紀直
流電流及び１流電圧を設定器として直流送電を起動する
ことにより、前記Ｊｌ！変換器側及び逆変換器側交流系
統の周波数変動を許容範囲内に制御する事を特徴とする
交−画変換装置の起動力式０
従来の起動方式を示すタイムチャート、第３図は、従来
の起動方式による発生機の周波数変動を示すタイムチャ
ート、第・４図は、この発明の一実施例による起動方式
を示す゛ブロック図、纂５図は、この発明の起動方式を
示すタイムチャートである。 １．２〜ｎ・・・発電機、１０・・・順変換器用変圧器
、１１・・・順変換器、２０・・・逆変換器用変圧器、
２１・−・逆変換器、３１・・・直流変成器、３０・−
・直流送電線、４１−・直流電圧変成器、５１・・・交
流系統、１００．２００・・・位相制御回路、１０１，
２０１・・・誤差増幅回路、３０１・・・直流電力設定
器、３００・−・直流電流設定器、２０２・・・直流電
圧設定値、４０・−・交流電圧変成器、４００・・・直
流電力設定器、４０１・・・スイッチ、５０１１・・・
スイッチ。 なお図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。 代理人葛野信−（ほか１名） ｓ１図 ｊＩ５図 手続補正書（自発） 特許庁長官殿 １、事件の表示 特願昭５６−１３２３６０号２
、発明の名称 交−曹変換装置の起動方式 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 代表者片由仁へ部 ４、代理人 住 所 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号
５、補正の対象 （１）明細書の特許請求の範囲の欄 （２１明細書の発明の詳細な説明の欄 ６、補正の内容 を示す周波数の低１幅ね」とあるのを「周波数の特開変
動を示■。周波数の低下幅ね」と補正する。 ＋３１明細書第７頁第１５省から第１７朽に［４０１ね
起動−閉成し、定常運転−ね開放となる。 スイッチ５０１．５０１１＃：ＩＪとあるのを「４０１
ね起動閥閉成し、定常運転時開放となるヌ１ツチ。 ５０１．５０１１Ｕ ｊと補正する。 ７、添付書類の目録 補正後の特！ｌｌ！Ｆｉｆｉｌ！求の範囲を記載し文書
面 １通補正後の特許請求の範囲 長短＊直流送電系における直流交換蓚Ｉｆ（：おいて、
前記直流変換装置に交流変成器の出力を受ける直流電力
設定器を設け、前記偏流変換装置の起動初期Ｃ：１流電
力設定器にて直流電流設定器を逆変換器側のｌ流電流が
［１続しないようＣ＝最小偏にし、偏流送電の起動によ
り前記直流電力設定器を順変換器側交流系統の周波数の
変化が所定許容範囲内に収束子る向流電力とし、前記ｌ
流電流と前記向流電力で直流電圧を決定し、ｓｔＩ紀直
流電流及び１流電圧を設定器として直流送電を起動する
ことにより、前記Ｊｌ！変換器側及び逆変換器側交流系
統の周波数変動を許容範囲内に制御する事を特徴とする
交−画変換装置の起動力式０
Claims (1)
- 長距離直流送電系における直流交換装置において、前記
直流変換装置の順変換器側に交流電圧変成器の出力を受
ける直流電力設定器を設け、前記直流変換装置の起動初
期に直流電力設定器にて直流電流設定値を逆変換器側の
直流電流が断続しないように最小値にし、直流送電の起
動により前記直流電力設定器を順変換器側交流系統の周
波数の変化が所定許容範囲に集束する直流電力とし、前
記直流電流と前記直流電力で直流電圧を決定し、前記直
流電流疎び直流電圧を設定値として直流送電を起動する
ことにより、前記順変換器側及び逆変換器側交流系統の
周波数変動を許容範囲内に制御する事を特徴とする交−
直変換装置の起動方式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56132360A JPS5833928A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 交−直変換装置の起動方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56132360A JPS5833928A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 交−直変換装置の起動方式 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5833928A true JPS5833928A (ja) | 1983-02-28 |
Family
ID=15079538
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56132360A Pending JPS5833928A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 交−直変換装置の起動方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5833928A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5921225A (ja) * | 1982-07-27 | 1984-02-03 | 東京電力株式会社 | 直流送電装置の起動方式 |
-
1981
- 1981-08-21 JP JP56132360A patent/JPS5833928A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5921225A (ja) * | 1982-07-27 | 1984-02-03 | 東京電力株式会社 | 直流送電装置の起動方式 |
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