JPS5838227B2 - 産業廃棄物の高速脱水処理法とその装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は有機質産業廃棄物（以下有機質産廃物と称する
）及び油脂系産業廃棄物（以下油脂系産廃物と称する）
を高速脱水処理剤に添加し、外部から熱を加えないで上
記産廃物中の肥料的戒分又は高カロリーエネルギーを損
うことな＜１００℃以下の温度で、これを撹拌すること
により直接脱水粉体化する高速脱水処理法とこの方法に
使用される連続式脱水処理装置に関連する。

従来有機質産廃物についての水処理技術に基く無公害化
処理は、技術的に困難が多く、大量の水で希釈してこれ
を下水処理場に排出するか又は土中に埋没させている状
況である。

又油脂系産廃物も同様でアスファルテンナンバーが高い
にもかかわらず塩素、フェノール、有機溶媒等の混在の
ため熱量回収は困難で、該産廃物はそのまま焼却されて
いる。

又豚糞、鶏糞については、昭和５２年に公布された「石
灰処理肥料」にしたがって再資源化の方法が開発された
ものの生戒物は実質的には作られていない。

豚糞等を生石灰で脱水処理した場合、一瞬にして２００
’ｌ後の高温となるが、熱の持続性がなく、脱水効果は
低く、この高温によりアンモニア、燐酸の分解が生じ、
得られた生威物は肥料効果の乏しい強アルカリ性体とな
り、これは土質改良剤として使用することも困難である
。

上記のものは、固形分が少くとも４０饅以上で、外観的
に流動性の乏しい状態のものか又は水分の少いスラツジ
状のものに対してのみ有効であって醗酵（醸造）産廃物
のように液状のものには適用できない。

本発明の目的は、有機質産廃物及び油脂系産廃物を粉末
生石灰等からなる高速脱水処理剤に添加し、有効成分を
損うことなく１００℃以下の温度でこれを撹拌すること
により直接脱水処理が行われて低水分量の粉体に変換す
る産業廃棄物の高速脱水処理法とこの方法に使用される
連続式脱水処理装置を提供することにある 本発明の高速脱水処理法とその装置は、有機質産廃物及
び油脂系産廃物を、粉末生石灰、珪酸苦土石灰、炭酸石
灰、滑石粉及び中性陶土からなる高速脱水処理剤に添加
し、有効或分を損うことなく１００℃以下の温度で、こ
れを撹拌することにより直接脱水処理が行われて肥料的
要素のあるかつほぼ中性の低水分土質改良剤又は高カロ
リーの粉体或は戊型化燃料に変換するものである。

本発明の実施に使用する高速脱水処理剤は、粉末生石灰
５３．０〜７１．０重量饅、珪酸苦土石灰６．０〜１３
．３重量φ、炭酸石灰１７．３〜２４．０重量饅、滑石
粉４，０〜６．０重量饅及び中性陶土２．３〜３．２重
量φを混合撹拌し、混合中に生じる粉末生石灰と珪酸苦
土石灰との発熱反応を滑石粉により抑制し、又二次的に
生じる可能性のある炭酸石灰の熱分解を中性陶土で防止
しつつ混合物の色相が均一になるまで混合を続けたもの
である。

又この高速脱水処理剤を専一的に使用する連続式脱水処
理装置は、添付図面の第１図に示すように、一部を重複
した並列二円の断面を有し、ほぼ水平に配置された横方
向に長い反応筒１、可変速モータに連結された主回転軸
によって駆動されかつ反応筒内に架設される並列平行の
撹拌軸２、高速脱水処理剤用定量フイーダ３、産業廃棄
物用定量フイーダ４、水添加機構５、予熱・保温板６及
び排ガス除去装置７で構成さ札連続的に有機質及び油脂
系の産業廃棄物を脱水処理するため上記反応筒の内部は
６区域に区分され、該撹拌軸は二輪式でそれぞれ反応筒
の中心に向かって逆方向に回転し、第Ｉ区域にスクリュ
ー形、第■区域に楔形、第■区域にパドル形とパドルバ
ー形、第■区区域に楔形、第■区域にパドル形とパドル
バー形及び第■区域に楔形の各羽根即ちブレードを設け
ている。

撹拌軸２の回転速度は８０〜１ ２ ０ ［９＠で、物
性の異なる各産業廃棄物と高速脱水処理剤との間で生じ
る反応速度差に対応できるように、この回転速度には可
変機構が採用されている。

高速脱水処理剤用定量フイーダ３は一般的な粉体フイー
ダで、産業廃棄物用定量フイーダ４は産業廃棄物の性状
に適応するポンプ又はスクリューコンベアを使用する。

両フイーダ共手動操作は可能であるが、実施例では撹拌
軸２の回転に同調した機構が採用されている。

産業廃棄物の表面張力が大きい場合には高速脱水処理剤
は微粉末で脱水反応開始にやや時間を要するから該装置
を正常作動させるため、反応開始に先立ち微量の水を添
加して強制的に反応を進ませるもので、水添加機構５に
よる水は反応開始剤として働く。

表面張力の小さい産業廃棄物の場合には水の添加は不要
である。

予熱・保温板６は、外気温度の低い場合低温度の反応筒
１を、ニクロム線等で一部分予熱して正常な反応処理を
行わせるもので、発熱を外部に放散させないように保温
板をも業ねでいる。

なおこの装置が正常な脱水処理操作を開始した後は予熱
を停止する。

次に本発明による連続式高速脱水処理装置の操作を説明
する。

まず予熱・保温板６のヒータに通電し、サーモスタット
を９０〜１００℃に設定する。

次に撹拌軸２を時々回転して予熱による熱効率を高め、
サーモスタットが完全に作動する状態に到達したことを
確認した後、予備試験で決定した高速脱水処理剤の毎分
当りの所要量とそれに対応する産業廃棄物の毎分当りの
添加量をそれぞれのフイーダに設定する。

次いで撹拌軸２を回転して高速脱水処理剤用フイーダ３
を運転し、高速脱水処理剤を第１区域の該処理剤投入口
に定量供給する。

この供給開始１／２〜１．０分後に高速脱水処理剤供給
量の３〜５多相当量の水を添加して発熱させ、所要温度
に到達した後は予熱と水添加を停止する。

次に高速脱水処理剤供給後１．０〜２．０分の間に産業
廃棄物用フイーダ４より産業物を第■区域に投与して処
理中の混合物の外観が絶えずペースト状を呈するように
する。

この間の状態は、産廃物と高速脱水処理剤との練り合わ
せが均一に行われかつ物理的な発熱による余剰水分の蒸
発が行われる。

次いで被処理物は次のパドルブレードを取り付けた第■
区域に送られ、ここでパドル形の羽根及びパドルバー形
の羽根の回転による協力関係により上記ペースＦ状物を
強力にせん断撹拌して後述の初期反応を発生させつつ、
次の第■区域の練り合せ部分に送り、そこで再び産廃物
を投与して未反応状態で残留している高速脱水処理剤と
反応させる。

更に後方の第Ｖ区域のパドルブレード部分でこれを再び
撹拌して脱水反応させ、第■区域では更に完全な撹拌混
合を行い再質源化利用に活用できる適当なサイズ、列え
は胡麻粒ないし鋺豆程度の小粒状又は塊状の固形物とし
て排出口から排出させる。

この排出物は水分４０〜５０％で５０〜６０℃の温度を
有し、放冷すると排出物の水分は３０〜４０％になる。

なお第■ないし■区域の羽根には高速脱水処理剤と産廃
物との混合物を後方に進めるようにそれぞれテーパを設
けるとよい。

この処理間における反応温度の経時変化を第５図に示す
。

最初水の添加でほぼ９０℃前後に昇温し、産廃物の投与
で該処理物の温度は急速に５０〜６０℃に下降し、パド
ルブレード部分に移行後実質的脱水反応により再び昇温
する。

この時２次産廃物投与時点を遅くしたり又は投与量を少
量にした場合には、被処理物の温度が１００℃以上にな
り有効戒分の熱分解を生ずる。

第１図の高速脱水処理装置では、産廃物の種類・性状に
より練り合せ用の楔形羽根の代りに丁字形又はＬ形の撹
拌ブレードを組合せて使用してもよい。

又概知の同一形状の羽根を有する撹拌機、例えばスクリ
ュー形のものだけでは発熱反応は発生せず直ちに泥漿化
する。

又パドルブレードだけでは発熱反応及びそれに続く反応
は生じるも１００℃以上の高温となり、有効戒分の熱分
解が生じ副生した処理物の再資源化利用が困難となる。

又楔形の羽根だけでは、正常な反応が発生するも高速脱
水処理剤の使用比は３０％以下におさえることができず
、処理済物の水分匍脚が困難である。

なお丁字形又はＬ字形ブレードにおいても同様な結果を
生じる。

本発明による４種の羽根即ちブレードの組合わせにおい
て、例えばスクリュー形の羽根を欠いた場合には高速脱
水処理剤の送り込みとその予備混合が充分に行われない
し、又楔形の羽根を欠いた場合には高速脱水処理剤と産
業廃棄物の練り合わせが充分に行われず、更にパドル形
の羽根を欠いた場合にはパドルバー形の羽根の協力が得
られないから高速脱水処理剤と産業廃棄物とが練り合わ
されたペースト状物を強力にせん断撹拌することができ
ないし、なおパドルバー形の羽根を欠いた場合にも同様
に上記ペースト状物を強力にせん断撹拌することができ
ないのである。

従って本発明の装置はそれぞれ形状の異なったブレード
を同一撹拌軸上に取り付け、それぞれのブレードの特徴
を発揮させることによって高速脱水処理剤の供給量を低
率化し、１００℃以下の温度で産廃物をほぼ均一の状態
で脱水粉体化するものである。

又これにより本発明の装置は産廃物が液体、固体、流動
体等倒れの形態を示すものでもこれを均一的な粉体に変
換して再資源化する方法を実施する唯一の装置である。

次に産廃物と高速脱水処理剤とを適切な撹拌作用のもと
で、正常な脱水反応が行われる場合に、ガスクロマトグ
ラフィー及び赤外線吸収スペクトル法による反応状態の
分析結果から反応過程は下記のように推定される。

第５図において経過時間Ｏ〜４．５分と４．５〜１０分
とでは化学反応的には基本的に類似であるが発熱温度に
若干の差異がある。

図中Ｗは水添加時点、Ｍは産廃物添加時点を示し、数字
は添加の順序を示す。

初期反応 第５図においてＯ〜１．１／２９間にほぼ初期反応が完
了する。

最初高速脱水処理剤に微量の水を添加すると短時間にほ
ぼ９０℃±５℃に昇温し、それに伴って珪酸苦土石灰、
滑石粉、中性陶土の相互反応で擬似シラノール体が生成
する。

これに産廃物を投与すると、産廃物中に存在するアルキ
ル化合物、塩素化合物等からアルキル基、塩素を選択的
に分子吸着の形で取り入れ、オルガノアルキルシラノー
ル又はオルガノクロルシラノールが生或する。

このオルガノアルキルシラノール等がオルガノアルキル
モノシロキサン等に変換し、更にアルカリ領域及び高温
高湿下で縮合してオルガノアルキルポリシロキサン又は
オルガノクロルポリシロキサンが生成する。

概ねオルガノアルキルモノシロキサンに変換後、約１．
１／２〜３分の間にオルガノアルキルポリシロキサンの
生成が完了する。

又各種化合物の二重結合の切断、開環反応等が行われる
。

終未反応 オルガノアルキルポリシロキサン又はオルガノクロルポ
リシロキサンの構造は立体的な格子状で、初期反応で単
量体に分解した産廃物中の元素及び七ノマーは上記オル
ガノポリシロキサンに対しイオン交換吸着や非イオン体
の分子吸着が生じ、この結果被吸着物の表面帯電状態が
変わり、これに伴って再結合、再解離が活発化して凝集
状態が現１ われる。

この反応は１〜１７分間でほぼ完了する。他方、過剰に
存在させた珪酸苦土石灰は上記反応にもかかわらず、カ
ルシウム、アルミニウム、マグネシウムと反応してコロ
イダルカルシウム、コロイダルアルミン酸、コロイダル
マグネシウムを生威し、これらはゲーレナイト水和物（
Ｃａ２Ａ ｌ Ｏ ａ Ｓ ｔ ０ ２・６Ｈ２０）
に変換する。

更に反応が進むとゲーレナイト水和物は次第に水分を消
失し、即ちポゾラン反応を生じて水に不溶性の固い粒子
に変わるが、過剰に存在する炭酸石灰で水に不溶性には
ならず水に遅溶性の粒子になる。

このゲーレナイト水和物の生成反応は初期反応の後段で
は発生しないが終末反応の後段のみに見出される。

第５図においてゲーレナイト水和物の生或反応は１ 経過時間８７〜１０分の間に活発に行われる。

本発明の装置は、高速脱水処理剤に産廃物を投与して混
合撹拌し、１００℃以下の温度で主として化学反応でこ
れを強力に脱水固化し、産廃物の原体より溶積・重量共
に著しく減少した低水分量の粉体又は塊状物に変換する
装置である。

公知の混合・撹拌装置では、上記の高速脱水処理剤を使
用しても産廃物を低水分量の粉体又は塊状物に変換でき
ず、単に流動物質にしか変換できゅ１ない。

これは公知の機械装置が物理的な観点から構或されたも
ので、時間の経過と共に変化する立体化学的反応に対応
できない結果を示すものである。

本発明の装置のように、形状の全く異なった撹拌羽根が
反応所要時間に基づいた流量に対応する長さで取り付け
られ、各区域で生じる立体化学的反応に適確に対応でき
る機能を有することになって始めて脱水処理が行われて
産廃物を粉体又は塊状物に固化できるものである。

又本装置の撹拌羽根の形状・配列方法は、高速脱水処理
剤と産廃物との反応で生じる１００℃以上の温度を１０
０℃以下に抑える作用をも併せ持っており、この結果反
応時間が長くなり、９０〜６０℃での処理が可能となり
、産廃物中のアンモニア、燐酸、カリウム塩の分解が大
部分阻止され、処理済生成物に上記３或分を多量に包含
させることが可能となり、これら威分が緩かに水に溶出
するので、該処理済生戒物は土質改良剤として利用でき
る。

なお、油泥又は油処理産廃物は粉体化の上、加圧或型し
て固形燃料とし、含有高エネルギーを再質源化すること
が可能である。

以下実施例によって本発明の前記組或の高速脱水処理剤
と上記連続式高速脱水装置を使用し、産廃物を脱水処理
して再資源化利用に可能な粉体又は塊状物に変換した方
法を説明する。

実施例 １ （１）被処理産廃物 豚舎排泄物で、豚毛、石、藁屑を事前に除去し、希釈酸
でｐＨ５．０に調整した。

処理前の排泄物の性状は次の通りである。

（２）脱水処理方法 第１図の装置を使用した。

脱水処理方法は各実施例共同じである。

■予熱・保温板６に通電し、９０±５℃にセットしたサ
ーモスタットの作動を確認した後、■撹拌軸２を回転し
、投入口より２ｋｇの高速脱水処理剤を供給し、水１０
０ｍｌを加えそ予備発熱を行って約１０分経過後発熱し
た粉体を排出する。

■０．４ｋｇ／分の供給量を設定した高速脱水処理剤用
定量フイーダ３を駆動して撹拌軸２の基部に上記処理剤
を供給しつつ５分後に、定時間を区切って被処理産廃物
の投与量を順次増加し、４０分後に正規投与量とし、そ
の間を調整期間とした。

その後産廃物用定量フイーダの投与量を正しく設定して
３０分間運転をし、その間に処理した生戒物を対象試料
とした。

（３）処理結果 測定条件 処理直後の得られた生或物はほぼ６０〜６５℃の温度を
有し、風乾で常温とした後試験測定した。

■ 豚糞尿投与量 １ １ ５ｋｇ／３ ０分
立☆■ ■ 高速脱水処理剤供給量 １２ｋｇ／３０分（対産廃物
比１０．４％） 処理済生或物 （４）処理中の経時温度分布は第６図に示すとおりであ
る。

実施例 ２ ※※（
１）被処理産廃物 アルコール醗酵残液で、 である。

その性状は次の通り （２） （３） 脱水処理方法 実施飼１の（２）脱水処理方法と同様に行う。

処理結果 測定条件 実施例１の（３）測定条件と同じ。

◇ ■ アルコーノレ醗酵残液投与量 １ ２ ５ｋｖ
３ ０分■ 高速脱水処理剤供給量 １ ２．０ｋｇ
／３ ０分（対産廃物比９．６饅） ■ 処理済生或物 （４）処理中の経時温度分布は第７図に示すとおりであ
る。

実施例 ３ ＊＊（１
）被処理産廃物 魚類加工により生じる油脂状の流動体で、の性状は次の
通りである。

そ （２） （３） 脱水処理方法 実施例１の（２）脱水処理方法と同様に行う。

処理結果 測定条件 実施例１の（３）測定条件と同じ。

豪 ［Ｆ］ 油脂状流動体投与量 ９ ２．６ｋｇ／３
０分■ 高速脱水処理剤供給量１ ２．０ ｋｇ／３
０分（対産廃物比１２．９係） ■ 処理済生成物 （４）処理中の経時温度分布は第８図に示す通りである
。

実施例 ４ 米（１）
被処理産廃物 米 屠殺場で発生する血液、解体内臓産廃物、その他雑混合
物を高速カッターですりつぶしたペースト状のもので、
その性状は次の通りである。

（２） （３） 脱水処理方法 実施例１の（２）脱水処理方法と同様に行う。

処理結果 測定条件 実酒例１の（３）測定条件と同じ。

■ 解体混合産廃物供給量 ８５．０ｋｇ７３０分■
高速脱水処理剤供給量 １ ２．０ ｋｇ／３− ０分
（４）処理中の経時温度分布は第９図に示す通りである
。

実施例 ５ ＊＊（
１） 被処理産廃物 生床尿、その性状は次の通りである。

（２） （３） 脱水処理方法 実施例１の（２）脱水処理方法と同様に行う。

処理結果 測定条件 実施例１の（３）測定条件と同じ。

※ ※ ■ 生尿尿供給量 ９８．７ｋｇ／３０分
■ 高速脱水処理剤供給量 １ ２．０ｋｇ／３ ０分
（対産廃物比 １２．２饅） ■ 処理済生或物 （４）処理中の経時温度分布は第１０図に示す通りであ
る。

実施例 ６ （１）被処理産廃物 油脂精製に使用した廃白土の大塊状のものをコーヒーミ
ルで小塊状に粗砕したもので、その性状は次の通りであ
る。

（２）脱水処理方法 実施例１の（２）脱水処理方法と同様に行う。

（３）処理結果 測定条件 実施例１の（３）測定条件と同じ。

［Ｆ］ 廃白土供給量 ８９．０ｋｇ／３０分
■ 高速脱水処理剤供給量 １２．０ｋｇ／３０分（対
産廃物比１３．５％） ■ 処理済生或物 （４）処理中の経時温度分布は第１ である。

実施例 ７ （１）被処理産廃物 １図に示す通り 原油貯槽の基部に沈積したオイルスラッジ中ゲル化を呈
したものと土砂等との微流動性混合体体で、その性状は
次の通りである。

（２）脱水処理方法 実施例１の（２）脱水処理方法と同様に行う。

（３）処理結果 測定条件 実施例１枢３）測定条件と同じ。

■ 産廃物供給量 １ ２ ２．０ｋｇ／３ ０
分■ 高速脱水処理剤供給量 １ ２．０ ｋｇ／３
０分（対産廃物比 饅９．８饅） ■ 処理済生成物 （４）処理中の経時温度分布は第１２図に示す通りであ
る。

実施例 ８ （１） 被処理産廃物 味噌・醤油製造残渣にして流動性に富んだ特有臭気を持
つ汚泥で、その性状は次の通りである。

（２） （３） 脱水処理方法 実施１の（２）脱水処理方法と同様に行う。

処理結果 測定条件 実施例１の（３）測定条件と同じ。

＊■ 産廃物供給量 ８８．５ｋｇ／３０分■
高速脱水処理剤供給量 １ ２．０ｋｇ／３ ０分（
対産廃物比 ｌ３．６俸） ■ 処理済生戒物 （４）処理中の経時温度分布は第１ である。

実施例 ９ （１）被処理産廃物 ３図に示す通り ワ 集塵機により収積されたダストで各種塩類、カーボン及
び油脂類を含んだ粉体で、その性状は次の通りである。

（２）脱水処理方法 予めビーカーテストにより塩類、Ｎ−ヘキサン抽出物が
トレース程度の溶出値を示すのに必要な高速脱水処理剤
量を実験的に測定する。

低速リボンミキサー等で被処理産廃物と高速脱水処理剤
とを事前に混合し、この混合物を第１図の高速脱水処理
剤用定量フイーダ３に入れ、第１図の装置を駆動して該
処理剤用定量フイーダから上記混合物を８ ０ ０ ｒ
／分の割合で供給し、供給開始３分経過後先端にスプレ
ー噴霧口を取り付けた給水装置から２００１ｒＬｌ／分
で水を散布、※ して撹拌混合する。

ほぼ４０俸の水分で排出させ、この排出物を別容器に移
して貯え、数分間放置後１４０〜１６０の発熱を行わせ
て可溶性或分の封じ込めを行い粉体を得る。

（３）処理結果 測定条件 実施例１の（３）測定条件と同じ。

■ 高速脱水処理剤事前添加比 ダストに対し２３重量
φ ■ 高速脱水処理剤一ダスト混合物供給量２４ｋｇグ７
３０分 ■ 処理済生威物 （４）処理中の経時温度分布は第１４−１（前段発熱反
応）、１ ４−２ （後段発熱反応）図に示す通りであ
る。

実施例 １ ０ ．４
−Ｘ（１）被処理産廃物 コミ焼却場で発生したフライアツシュに注水して冷却し
、これを貯溜ピットに貯えた汚泥状物質で、その性状は
次の通りである。

（２） 脱水処理方法 脱水処理方法は前処理と後処理に分かれる。

前処理は実施例１の（２）脱水処理方法と同様に行う。

後処理では、前処理で排出した処理済物を縦型遊星ギヤ
ミキサーに導入し、３０〜４Ｑｒｐｍで撹拌して発熱さ
せ、有害物等の封じ込めを行い粉体を得る。

（３）処理結果 測定条件 実施例１の（３）測定条件と同じ。

＊＊ ■ 産廃物供給量 ８０ｋｇ／３０分２ 高速
脱水処理剤供給量 １８ｋｇ／３０分（対産廃物比 ２
２．５饅） ３ 処理済（後処理）生成物 （４）処理゛中の経時温度分布は第１５−１（前一処理
反応）、１ ５−２ （後処理反応）図に示すとおりで
ある。

本発明の高速脱水処理法はスクリュー形、楔形、パドル
形及びパドルバー形の羽根、即ち異形ブレード群を組合
わせた反応筒を使用して行われ、高速脱水処理剤と被処
理産廃物の反応筒に対する装入量は予備試験で決定され
る。

上記各実施例に示される被処理産廃物の性状と処理済生
或物分析値の対比から本発明の処理法及び処理装置で得
られる経済的効果は明らかであろう。

又本発明は現在重要な環境上及び省エネルギー上の問題
点となっている有機質及び油脂系産業廃棄物の処理を、
公害源となる生成物を発生することなく、簡単かつ経済
的に実施できるばかりでなく、処理済生成物が土質改良
剤又は成型化燃料として再資源化利用できる点にも格別
の効果を奏するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の高速脱水処理装置を略示すると共に特
に外周壁のない反応筒の内部を示し、第２，３及び４図
はそれぞれ矢印Ａ＝Ａ，Ｂ−Ｂ及びＣ−Ｃによる反応筒
の端面図を示し、第５図は産廃物の脱水処理間における
経時温度変化の一例を示し、第６，７，８，９，１０，
１１ ，１２，１ ３ ， １ ４−１ ． １ ４−
２ ． １ ５−１及び１５−２図はそれぞれ実施例１
，２，３，４，５，６，７，８，９及び１０の脱水処
理間における経時温度変化を示す。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 粉末生石灰５３．０〜７１．０重量饅、珪酸苦土石
   灰６．０〜１３．３重量饅、炭酸石灰１７．３〜２４．
   ０重量饅、滑石粉４．０〜６．０重量饅、及び中性陶土
   ２．３〜３．２重量饅を配合した高速脱水処理剤で、家
   畜糞、酸造汚泥等の有機質産業廃棄物及び油脂系産業廃
   棄物を、脱水粉体化することを特徴とする、有機質及び
   油脂系の産業廃棄物の高速脱水処理法。 ２ 一部を重複した並列二円の断面を有する横方向に長
   いほぼ水平の反応筒、可変速モータに連結された主回転
   軸によって駆動されかつ該反応筒内に架設される並列平
   行の二撹拌軸、高速脱水処理剤用定量フイーダ、産業廃
   棄物用定量フイーダ、及び排ガス除去装置で構威され、
   高速脱水処理剤で連続的に有機質及び油脂系の産業廃棄
   物を脱水処理するために上記反応筒の内部は６区域に区
   分さへ各区域の該撹拌軸には第１区域ではスクリュー形
   、第２区域では楔形、第３区域ではパドル形とパドルバ
   ー形、第４区域では楔形、第５区域ではパドル形とパド
   ルバー形、及び第６区域では楔形の各羽根がそれぞれ設
   けられることを特徴とする、有機質及び油脂系の産業廃
   棄物の連続式高速脱水処理装置。 ３ 上記第２項記載の装置で、更に水添加機構及び予熱
   ・保温装置を具備することを特徴とする、連続式高速脱
   水処理装置。