JPS5843777A - タバコ葉充填物の充填能力を増大せしめる方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はタバコ充填物（ｔｏｂａａｏｏ　ｆｉｌｌｓｒ
　）の充填能力（ｆｉｌｌｉｎｇ　ｐｏｗｅｒ　）を増
大せしめる方決に係シ、さらに詳しくは外因性パフ剤あ
るいは膨張剤を使用することなくタバコ充填物の充填能
力を増大せしめる方法に関するものである。

熟成中、タバコ葉の水分含量は非常に少なくなり、その
結果葉の組織の収縮ならびに充填能力の低減をきたす・
また熟成タバコ葉を充填物に変えるため通常採用されて
いる細断あるいは切断法ｒｉＩパコのある程度の積層な
らびに圧縮をもたらし、従って充填能力はさらに一層低
減せられる・当業者衆知の理由から熟成タバコの充填能
力を増大させる九めの多くの方法が工夫されてきた。

従来知られている方法は゛大体、タバコに含浸１１１１
．１：１ 剤（膨張剤あるいはパフ剤）ｔ−浸透あるいは含浸させ
、これを次の膨張工程で除く時に含浸剤が！パフ細胞中
に高圧を生じ細胞！！をひろげタバコの膨張をもたらす
ことを特徴とするものである。この含浸剤は固体、液体
あるいは気体でありうる。最も一般的にはかかる膨張法
はガスを細胞内で発生させ膨張させること、あるいはガ
ス状含浸剤の場合には単にそのガスを膨張させることに
より細胞容積の膨張をもたらすもので°ある・従ってガ
スの膨張あるいは発生および膨張の速度は細胞壁を拡散
で除かれる速度より大でなくてはならないが最大発生圧
は細胞構成素子の破裂強度以下でなければならない。

使用されてきた含浸剤には加圧水蒸気、空気、水、有機
溶媒、アンモニア、二酸化次素、アンモニアと二酸化次
素の組合せ、および加熱による如く化学的分解に付され
た際ガスを放出しうる化合物があげられる・含浸剤を除
いて細胞壁を膨張させるための手段としては、圧力の急
激な低下、凍結乾−１対流加熱、放射トランスファー（
赤外）およ赫マイクロ波場の適用があげられる・ 含浸剤例えば水、アルコール、アセトン、揮（５） 発性炭化水素あるいは揮発性ハロゲン化炭化水素（これ
らはま九ガス放゛出性化合物の溶媒としても用いられる
）はスプレー、スデリ゛ンクＶあるいは浸漬など任意の
所望方法によりタバコに適用せられる。かかる場合、タ
バコを含浸液と接触させる前に大気圧以下の圧力にさら
してタバコ粒子のすき間から空気の一部を追い出すと完
全迅速な含浸がより助長せられる。従来技術においては
一般にタバコの均一な含浸を達成するためガス放出性含
浸剤を液状でタバコに加えるのが好ましく、また場合に
よってはガス放出性化合物をタバコ内でその場において
形成せしめ、あるいは散粉その他の如く乾燥状でタバコ
に適用せられる。

多くの公知の方法は充分に膨張されたタバコ製品で、非
膨張タバコとの配合で紙巻タバコなどになしうるものを
提供するため使用されるが。

ある種の欠点も有している。すなわちタバコにとって異
物である、ある種の含浸剤例えばハロゲン化炭化水素を
用いることは完全に満足のい（６） くものというわけにはいかない。というのは使用する物
質のある種のものは必らずしも添加剤として望ましいも
のではなく、こういった異物をか邊りの濃度で導入する
と、〈ん煙の芳瞥や他の特性に対する影響を回避するた
め処理完了後に膨張剤を除去する上で問題があるからで
ある。

また上記欠点以外に、このような異物の使用はタバコ最
終製品の製造コストを大にする。

含浸剤として水を使用する方法はタバコ葉充填物を用い
る場合よりタバコ葉柄を用いる場合の方が満足すべき結
果を与える傾向がある。それは多分、葉組織の浸透性が
大きいので、実質的膨張が行なわれるまでに水が逃げて
しまうからと思われる。含浸水を凍結乾燥で除去するの
は比較的に速度が小で高価であるだけでなく、場合によ
ってはタバコの表面に水抽出固体のフィルムようの層が
でき、該層が吸湿性であるため不快な程度の粘着性を示
す製品を与える。ｆｆイクロ波場を用い含浸水を除去す
ることも、精巧かつ高価な装置を必要とし、タバコ葉充
填物の場合よりタバコ葉柄の場合の方が有効との傾向を
示す・ タバコに空気、二酸化次素あるいは水蒸気を加圧下に含
浸させ次に圧力を急に開放してタバコを膨張させる方法
は一般に満足な結果を与えない、というのはタバコの容
積がごくわずかしか、また最良の場合にも中等度、例え
ば約３〜１５寒しか増大しないからである。ｔたこの方
法はタバコの組織および粒子を砕き従ってかなりのくず
で粉になりがちなものが出来る。

含浸物を次の膨張工程で除去する含浸法の特に問題とな
る点の一つは含浸剤の除去中に得られる膨張の程度を容
易に制御することができぬ点にある。従って現在では一
般に膨張の如く、充填キャバＶチーを大ならし、１．め
るため処理されたタバコを非処理タバコと配：合するこ
とが行な１１（ われている、これは、別途に配合工程を必要とし、処理
タバコと非処理タバコの別々の貯蔵設備を必要とするの
で望ましいことではない・義しておく。

充填能力 一定水分含量で、しつかりし九巻きタバコ棒を作るタバ
コの能力。充填能力の大きいことは、巻きタバコ棒を作
るのに充填能力の小さいものの場合よりも少ない重量の
タバコでよいことを意味する。充填能力はタバコを硬直
させても、またタバコを膨張させても増大する− シリンダー容積（ＣＶ　） 一定重量の細断タバコが一定圧力下で占める容積、ｃｖ
ｇはｃｃ　／　１０　ｆとして表示される・この値を決
定するには、１００００ｙのタバコ充填物を直径３．３
５８（ＩＩＩのりリング−に入れ、シントロンバイブレ
ータ−で３０秒関しんどうさせ、直４’３，３３ａＩの
１８７５Ｐピストンで５分間圧縮し、得られた充填物の
容積をνりンダー容積としである。この試験は２３．９
℃、相対湿度（ＲＨ）６０％の標準的環（９） 境条件下で実施される。シリンダー容積が大であること
は充填能力の大であることを示す。

衡シリンダー容積（ＣＶ＠ｑ　） タバコ充填物を２３．９℃、６０１１ＲＨで１８時間コ
ンディＶＢ二ングして平衡させ死後測定したＶりンダー
容積。

オープン揮発物含量（ＯＶ　） タバコ充填物中の水分含鷺（あるいは水分％）を示す単
位。

循環空気オープン中１００℃で３時間さらす前ト後のタ
バコ充填物サンプルの重量を測定して決める。始めの重
量の優で示り、死重量減がオープン揮発物含量である・
重量減は揮発物と水によるものであるがｏｖｑ水分含量
の代りに用いられ、それと同値であると考えられる。と
いうのは試験条件ではタバコ充填物重量の約１％未満が
水板外の揮発物にすぎぬからである。

平衡オープン揮発物含量（０Ｖｅｑ　）タバコ充填物を
２３．９℃、Ｒ１６０％で１８時（１０） 間コンディＶヨニングして平衡させ死後測定したＯＶ値
・ 値。ｓｖｇはＣＣ／？で示され、１ｙのタバコサンプに
／ｆティーボールに入れ、重量ｔ−はかり、液体中につ
け、再び重量ｔｒｉかる、空気中の重量対液体中の電量
法の適用で決定される。

使用された液体を下に書いて示すことが多−〇例えば液
体としてアセトンを用いた場合ＳＶアセトンと、また水
銀を用いた場合ＳＶ！Ｉｇと書く・比容積＝タバコが圧
縮されていない点でｙＴ）ンダー容積とことなる・比容
積が大になると充填能力も増大することが認められた。

平衡比容積（５Ｖａｑ　） タバコ充填物ｔ−２３，９℃、ＲＥ［６０１１で約１８
１１［コンディＶＨ二ングして平衡させたあと測定した
ｓｖ値・ タバコ葉充填物 葉柄（あるいは葉脈）を除いた細断、熟成りバコ。熟成
タバコは任意の型のものでよく。

またケースドのものあるいは非ケースドのものでありう
る。パーレ一種、プライト種、オリエンタル種あるいは
それらの配合物が好ましい。

外因性含浸剤 膨張工程で膨張剤あるいはパフ剤として役立つようタバ
コに加えられる水以外の固体、液体あるいは気体の物質
・ 米国特許！３８４２８４６号にはタバコの全案あるいは
切断された葉にまず水単独あるいは塩溶液の如き適当な
液を含浸させ、オープン揮発物として表わしての水分含
量が全重量の約２０〜６０１１、好ましくは約４０優に
なるようにする方法が記載されている。含浸されたタバ
コは次に水蒸気を含む区域に入れられ、該区域での相対
湿度は少なくとも４６″１：１、好ましくは４０〜１０
０％でまた温度は約７５ｔ〜１５０℃である。含浸タバ
コはこの区域内でマイクロ波エネルギーにさらされタバ
コ内の水が蒸発され、その圧力および蒸発速度でタバコ
細胞壁を膨張させタバコを膨張させる・タバコをマイク
ロ波エネルギーにさらす合計時間は約０．０５〜５．０
分で、好ましくは０．０５〜０．１５分である。１５〜
５０％の充填能力の増大が報告されている・米国特許第
４０４０４３１号オヨび第４０４４７８０号にはそれぞ
れ配合品をも含めた細断タバコの充填能力を増大させる
方法ならびに該方法の実施に有用な装置が記載されてい
る。初期の重要な工程として、切断中に圧縮されたタバ
コの水分含量を少なくとも約１５優に（水分の上限は好
ましくは約３５１１で、好ましい範囲は２２〜２６優）
増大させタバコを開放し温度を少なくとも約１３０″Ｆ
（５４，４℃）〜２５０テ（１２１℃）、好ましくは１
８０”ＦＣ８２，２℃）〜２００＠ＦＣ９３，３℃）に
増大させるべく調節が行なわ、、１： れる。次にタバ′１ｔ−高温ガス中で実質的に連続した
薄い層流の形去迅速に乾燥させて約５秒未満で、好まし
くは約２秒未満で水分含量的１１〜１６１１にする。こ
の方法で、充填能力は非処（１３） 理タバコより約５’１〜２５優増大されることが報告さ
れている。

本発明はタバコ葉充填物を硬直膨張させるに充分な合計
接触時間熱伝達媒体と接触させ、熱が媒体から充填物に
迅速かつ実質的に均一に伝達されるようにして充填物の
充填能力を増大させる方法に関するものである。全処理
は大気圧下で行なわれることが好ましい・タバコ葉充填
物（以下単に充填物と称す）は熱伝達媒体と接触せしめ
られる直前において外因性含浸剤を含まず、Ｏｖ値が約
８〜３０ｇ６、好ましくは約１０〜２０ｇ１、より好ま
しくは約１０〜１４１１である・合計接触時間は所望の
膨張度、タバコの始めのｏｖ＠ｔ、および熱伝達速度に
よシことなる。

全接触時間の上限値として、タバコの燃焼が始まる点が
実際上の限界点である。

本発明に従えば、外因性含浸剤を用いることなく、タバ
コ葉充填物の充填能力を増大させる方法で大気圧で有効
に利用される方法が提供せられる。

（１４） 充填物はケースドされているものでも、されていないも
のでも任意の熟成タバコからのものであり得、好ましく
はパーレ一種、ケースドパ−Ｖ一種、プライト種、ケー
スドプライト種、オリエンタル種、ケースドオリエンタ
ル葉充填物あるいはそれらの配合物から選ばれる。より
好ましくは、充填物はバーレ一種、ケースドパ−Ｖ一種
、プライト種、ケースドプライト種、それらの配合物か
ら選ばれる・いずれの品種のものであっても本発明方法
に用いられる充填物は処理直前において外因性含浸剤を
含まず水分含量あるいはＯｖ値が約８〜３０優、好まし
くは約１０〜２０％、より好ましくは約１０〜１４％で
ある。また処理直前に充填物は大気温度であることが好
ましい・ 葉充填物を得るためタバコを切断あるいは細断する場合
、通常水分含量（Ｏｖ）が約１８〜３０第の切断物が得
られる・従ってカット充填物の充填能力は本発明方法に
従い水分含量を先ず減らしたりあるいは増大させること
なく増大せしめることができる。しかしながら充填物を
直ちに膨張させるのでなければ通常はＯＶ値約１２％ま
で乾燥してカビの発生を防止する。驚くべきことに本発
明方決では、この比較的水分含量の低いタパー充填物で
も水分含量を先ず増大させる必要なしに膨張せしめるこ
とが可能で娶る。

本発明方法で＃ｉ：ＯＶ値が約８％以下のタバコ葉充填
物を用いることもできるが、水分含量が低下するにつれ
タバコのもろさおよび取扱いの困難性が増大するための
実際的な限度があり、水分含量が少なくとも約８％であ
る非含浸タバコ葉充填物を用いる場合に得られるような
一定しかつ望ましい結果は得られない。上限の約３０優
をこえると、この過剰の水分を除くためより多くの熱エ
ネルギーがタバコに伝達されねばならない。

タバコ葉充填物はたとえ・捲回性含浸剤を含まなくても
、また処理属ｍ去のＯＶ値が約１０〜１４優というむし
ろ好まし一範囲内にあっても著るしく膨張せられる点は
本発明の驚くべき特徴でくない高いＯＶ値の充填物の使
用は従って本発明方決め場合回避せられる。

充填物は熱が媒体から充填物へと迅速かつ実質的に均一
に伝達されるよう、充填物の硬直膨張に充分な接触時間
、熱伝達媒体と接触せしめられる。迅速かつ実質的に均
一な熱伝達と、タバコの始めの水分含量が比較的低いこ
とで、タバコの硬直化および膨張と、充填能力の著しい
増大が得られることが見出されている。硬直化あるいは
モジュラス変化と膨張あるい＃′ｉ幾町学的変化を達成
するため熱伝達速度が迅速でなければならぬことも認め
られている。

水分含量に関係するタバコの水活量がある種範囲内であ
れば、熱がタバコに迅速かつ実質的に均一に伝達され□
“る時、ある橿の反応がタバコ：１ 細胞の外因性成分間ｉ、、に生じタバコ組織の硬直化な
らびに充填能力の増大をもたらすものと信じられている
・こういった反応は水活量（すなわち密閉系で一定温度
においてタバコが平衡状態（１７） にある時の相対的湿度〕が約３０〜９０ｇ６、好ましく
は約４０〜９ｏＩＩＩＩ！、より好ましくは約５０〜７
５％である際に最１ＭＫなると考えられている。この範
囲が２４℃で約３０〜９０％ということはＯｖ値約８〜
３０ｆｌｉＫ相当し、好ましいＯＶ範囲は約１０〜２０
優で、より好ましいＯＶ範囲は約１０〜１４％であり、
ｏｖ＠が低くても充填能力の最適増加が得られる。ＯＶ
値が２０％以上、特に３０ｆｌｉ以上の充填剤を用いる
場合、水活量は硬直化反応速度が著しく低減せられると
信じられるような程度となる・ 一定しかつ最適な結果を得るため、熱が実質的に均一に
充填物に伝達されることが重要である・従って、細断物
と熱伝達媒体の間の実質的に均一な接触が得られるよう
に充填物を熱伝達媒体と接触させねばならない、実質的
に均一な熱伝達ｔ−確実にするためかかる工程が採用さ
れぬ場合、生成物Ｆｉ部分的に硬直化され膨張されるに
すぎず、従って非処理と目される充填物部分を含むこと
になる。

（１８） 熱伝達速度は一般に使用装置の型とは無関係であり、該
速度を直接測定する手段は工夫されていないが、処理充
填物が熱伝達媒体との接触直後−約７優以下、好ましく
は約５％以下、より好ましくは約３４以下のＯＶ値を有
するように、使用装置の各種操作パラメーターを調節す
ることにより熱伝達の最適速度＃：を実験的Ｋａ１立せ
られる。熱伝達媒体との接触直後にＯＶ［が約０．５〜
４優であることが特に好ましい、好ましい最低ＯＶ値は
約０．５優である・ 充填物の膨張を併わず充填物のＯＶ値は数時間。

数日あるいは数カ月にわたり前記範囲内で徐々に減少す
るので、充填物の処理後のＯＶｇ自体は臨界的パラメー
ターではない。しかしながら充填物がその中で熱伝達媒
体と実質的に均一に接触せられる装置が選択され、熱伝
達媒体が熱の充填物への迅速な伝達を許容するよう選択
される限り、熱伝達媒体の熱含量、充填物と媒体との全
接触時間を調節することにより、媒体から充填物への熱
の迅速かつ実質的に均一な伝達を提供すべく各種パラメ
ーターが適当に選択される場合処理後のＯＶ値は前述の
範囲内になる・全接触時間は充填物へ伝達された全熱量
が充填物の燃焼あるいは変色をきたす量未満となるに足
る短い時間で、しかも熱伝達媒体から充填物へ充分な熱
の伝達が行なわれ選択水分量値で硬直化反応が実質的に
完結すべく進行せしめられ膨張が生じるに足る炎さの時
間である。全接触時聞けまたタバコ温度の増大と共に損
失が増大するアルカロイドの損失を最少限ならしめるた
め出来るだけ短いことが好ましい、熱伝達速度あるいは
媒体の熱含量の増大につれ接触時間は減少する。

一般に全接触時間は約４秒以下で、０．１秒程度の短時
間でありうる。ｉ’ｆｆ１Ｏ秒までの全接触時間が用い
らｆ′Ｌ九が、特−１良好な結果は０．１秒〜約６秒の
範囲内、就中−，６，□１：：、、、１秒〜約４秒の範
囲内の接触時間の場合に認められた。好ましい最少接触
時間は約１秒である。

Ｏｖ値２０％以上、就中３０１１以上に相当する高木活
量の充填物が用いられる場合、伝達される熱の大部分は
過剰の水の蒸発に必要なので。

充填物に伝達さるべき全熱量は非常に増大せしめられる
。

熱伝達媒体は充填物と接触する時その熱含量を充填物に
迅速に伝達するため充分高い比熱をもつ固体あるいは気
体である・熱伝達媒体はまた＆ｌｔエネルギービームの
如き二ネμギービームであることもで！きる。好ましい
熱伝達媒体は例えば少なくとも約５０９６の水蒸気、好
ましくは少なくとも約８０９６の水蒸気からなり温度が
少なくとも約２３２℃のガスの如き、高温高速ガスであ
る。かかるガスからの熱伝達速度は水蒸気％含量、ガス
速度、温度によりことなり。

これらは全て相関関係を有している。好ましくは、充填
物は実質的に均一にガス中に分散されてガスと接触せ社
゛・些る。別の好ましい熱伝達媒体は赤外エネルギーの
如き放射エネルギーで。

好ましくは、充填物は該二ネ〃ギーに実質的に均一にさ
らされることによシ放射エネ〃ギーと（２１） 接触せしめられる。

熱伝達媒体から充填物に迅速かつ実質的に均一に熱を伝
達するべく調節されあるいは適応され、全接触時間を制
御しうる任意の装置が用いられる。好適な装置の一つは
一般にタワーとして知られる分散ドライヤー″Ｔ：、あ
る・使用しうる別の装置は放射エネルギーが焦点の一つ
に集中され充填物がそれを硬直化し膨張するに充分な全
接触時間路２の焦点をよこぎって移動されることにより
反射され焦点に集められた放射エネルギーと実質的に均
一に接触せしめられる本質的に放物鏡のイメージ炉であ
ろ・ タワーを用いて本発明方法が実施される場合、熱伝達媒
体から充填物に最適の熱伝達速度で熱の実質的に均一な
伝達を行なうため、各種パラメーター例えばタバコ速度
が調節され、および／またはタワーがそれに適応されね
ばならない。

３”（７６１１１１）あるいは８”（２０３１１！１）
タワーの如く比較的小さなタワーを操作するとき、ガス
状媒体から充填物への熱の実質的に均一な伝達（２２） は、タバコ供給速度を調節し、タバコがガス状媒体中に
実質的に均一に分散され充填物の選択水分含量あるいは
水活量で迅速かつ最適の熱伝達速度になるようガス状媒
体の温度、速度および水蒸気含量を調節して最適の熱伝
達速度が得られるようにすることにより達成せられる。

１例として、３′あるいけ８″直径のタワーで最適熱伝
達速度ならびに実質的に均一な熱伝達を得る丸めには、
ガス状媒体は少なくとも約５０優水蒸気、好ましくは乾
燥水蒸気（大容積水蒸気が好ましい）、からなり電ガス
状媒体の速度は少なくとも約１２ｍ／秒、好ましくけ約
３０ｍ／秒から約５１．８ｍ／秒であり；ガス状媒体の
温度は少なくとも約２３２℃、好ましくは約り３２℃〜
約３９９℃、より好ましくは約り８８℃〜約３５７℃で
ある。全接触時間は一般に約１秒〜約６秒、好ましくは
約１秒〜約４秒で、タバコ供給速度は好ましくは約０．
１８＃／分〜約１．３６＃／分である。

水蒸気含量、温度ならびに速度は選択熱伝達媒体ならび
にタワーに対し最適の熱伝達速度になるよう選択され、
またタバコ供給速度は特定タワーに対し、充填物と熱伝
達媒体との実質的に均一な接触が得られるよう選択され
ることが理解さるべきである。３″および８＃タワーの
場合、媒体から充填物へ熱が迅速かつ実質的に均一に伝
達されるよう熱伝達媒体と充填物の接触が行なわれるよ
うに各種パラメーターが選択されるとき、処理された充
填物のＯＶ＠は一般に約０．５％〜約５優の範囲内であ
る・もし本発明方法をより大きなタワーを用い工業的操
作にスケールアップする際には、各種パラメーターは調
節されねばならずまた場合によってはタワーの構造を最
適熱伝達速度ｔ−得るよう適応させる必要がある。最適
熱伝達速度は使用するタワーに無関係に実質的に同一で
ある。

最適熱伝達速度は本来的−障用される装置の型には無関
係であり、従って実施せられる各種調節ならびに適応は
選択装置でのこの最適速度を確立するためのものである
。また水活量範囲は本来、使用される装置の型には無関
係である。

タバコが膨張された時、得られる充填物は後の処理ある
いは使用に必要な程度よりは巖かに乾燥している。従っ
て破損を回避し満足すべきくん煙の質を得るためにはそ
れを取扱い加工する前に通常の使用条件で平衡水分量ま
で膨張タバコ材料を再度調整する（再度湿潤させる）仁
とが好ましい。通常、この膨張されたタバコ製品はＯｖ
値約８〜１３％に再調整される。充填物の膨張状態の保
持に悪影響を及ぼさぬ任意の通常の公知手段が用いられ
る。

本発明方法では膨張前の製品のＣＶｅｑよりもＣＶｅｑ
が非常に増大しているだけでな（（ＣＶｅｑＩ／１１７
７ｍもの増加が認められ、６０％以上の増加は常に達成
される〕、膨張前の製品に比しＳＶ。

剛性および厚みの樽大した膨張製品を与える。

づ 膨張製品ＩＩｉ実質的に一定である。というのは製品の
ＣＶｅｑが再調整でごく罐かしか減少しないからである
。不発明方＠はケースドタバコ葉充填物するいけ非ケー
ストタバコ葉充填物いずれに（２５） も有効に用いられるので膨張前に業界で通常使用されて
いる各種の７レーパーおよび添加剤をタバコに適用する
ことができる。

本発明方法で得られる製品は常法で巻タバコの製造に用
いられ、あるいは他のタバコと混合され巻タバコあるい
は他の喫煙製品の製造に用いるための所望ブレンドを与
えることができる。

膨張充填物は、タバコに異物となるものは全くこの膨張
法に使用せず従って喫煙中味覚に影響するような残留異
物は膨張充填物中に残らないので巻タバコに加えるのに
特に適している。このように本発明は発明方法で作られ
た膨張充填物と、それを含む巻タバコの如き喫煙製品双
方を包含する。

本発明方法は予め定められたＣＶｅｑ　［を有する膨張
充填物あるいはその配合品を作るのに用いられる。すな
わち喫煙中製品の風味に悪影響を及ぼす含浸剤として加
えられた異物の全く残存していない巻タバコ等に直接加
える丸めの完全に膨張せられた物を作ることができる・
（２６） 以下実施例、比較例により本発明を説明する。

実施例において特にことゎシなき限り外因性含浸剤を含
まぬタバコ葉充填物が用〃られている。

実施例　１ 初期ＣＶｅｑ　［が３２ＣＣ／ＩＯｙ、処理直前の０Ｖ
ｅｑ値１１．８＊、および初期５Ｖｅｑ値０．９ｃｃ／
７のプライト充填物サンプルをサイクロン分１１１！の
もうけられた直径３″（７６■）タワー中、二つの別々
の温度で１００％水蒸気と約３〜４秒の全接触時間接触
せしめた。水蒸気速度は約４０ｍ／秒でタバコ供給速度
ｔｆ１５０ｙ／分であっり・初期０ｖｅｑｆｆｌ　１２
．１　％、初期ＣＶｅｑ　［３３ＣＣ／１０Ｆ。

初期５ｖｅｑ　［０，９ｃｃ　／　Ｐの別のサンプ〃を
上εと同条件、ただし温度２８８℃で処理した。これら
の結果を第１表に示す。

第　　１　　表 ２８８℃　１１．８２．７６０１０．１　１．４３１６
℃　ＩＬ８２．２６９　９．５　１．８非処理　　　　
１１．２　　−　　３３　　１２．１　　　０．９コン
トロール ２８８℃　　　　１１．２　　３．１　　　５９　　　
１０．８　　　１．５実施例　２ プライト充填物サンプＡ／ｌ−サイクロン分離器をそな
えた３″（７６ｍ）タワー中１００４水蒸気と全接触時
聞約３〜４秒間接触させた。水蒸気速度Ｆｉ３８ｍ／秒
、タバコ供給速度は１５０２７分であった。インプラ□
）０７値および処理温度は下記の表のとおりであり、結
果が同第２表に示しである。

第２表 １１．０　　非処理コントロール　　−１１，９３３４
，７３２９℃　　　　　　　１．１　　　９．５５　　
　７９．７３２９℃　　　　　　　２．４　　９．６５
　　　７５．７３１６℃　　　　　　　２．２　　９．
７０　　　７４．２２８８℃　　　　　　　３．４　　
９．８５　　　６１．３２６０℃　　　　　　　４．１
　　１０．６５　　　４３．２１８．４　　非処理：ｘ
ントａ　−ｉｖ　　　−１２，０３３，２３２９℃　　
　　　　　１．８　　１０．３　　　　６５．２３１６
℃　　　　　　　１．９　　９．２　　　　６７．３２
８８℃　　　　　　　２，２　　１１，０　　　　４６
．５３１．４　　非処理コントロール　　−１２，０２
３３，７３３８℃　　　　　　　５，１　　１０，４　
　　　６６．７３２７℃　　　　　　　４．６　　１０
，３　　　　６４．０３１６℃　−５，０１０，９５６
，０ １ ２７１℃　　　　　　　４，７　　１１，１　　　　５
２．４（２９） 実施例　３ 各種の初期Ｏｖ値のタバコ充填物サンプルをサイクロン
分離器の付された３”（７６１１１１１）タワー中１０
０％水蒸気と、全接触時間約３〜４秒問接触させて処理
した。タバコ供給速度は約１５０ｙ／分で水蒸気速度は
約４０ｍ／秒であった・処理条件および結果が下記第３
表に示されている・ 第　　３　　表 非処理ｉントロール　　１１．２　　２３．１　　１３
．８　　３２．７３０２℃　　　　２３．１　１３．６
　３２．７３０１．５℃　　　　２５，３　１８．３５
０．９、ｌ鵬理コントローｔｖ　　　１１．８　　２５
　　　２０　　　６３．０３００．５℃　　　　２５　
２０　６３．０２９９．５℃　　　　２６．１　２０　
５６．８非処理コントロー々　　１２．１　　　２４．
４　　　２０．６　　　７０．１３００℃　　　　２４
．４２０．６　７０．１３００℃　　　　２５．６２０
．６６３．４非処理コントロール　　１２．４　　２５
．６　　２１．１　　６７．５３１１℃　　　　２５．
６　２１．１　６７．５３１３．５℃　　　　２４，４
２０．５　７０．１１０１．３８　　　−　　　１２．
３５　　３６．１１０１．３８　　　２．６　　　１０
．９５　　　７０．１１０１．３８　　　２．３　　　
１１．２１　　　６６．１１０１．２８　　　−　　　
１３．６０　　　３１．９１０１．２８　　　２．６　
　　１１．６１　　　６１．２１０１．５８　　　２．
４　　　１０．８３　　　６７．０１０１．１７　　　
−　　　１３．０６　　　３３．２１０１．１７　　　
２．０　　　１１．１６　　６６．２１０１．５５　　
　２．４　　　１１．２８　　　６１．７１００．９０
　　　−　　　１２．６８　　３６．９１００．９０　
　　ｈ３．２　　　１０．８３　　８４．２１０１．１
７　　、：・２．４　　１０．７８　７１．１第　　３
　　表 非処理コントロール　　１２．６　　２２．２　　１２
．５　　２９．５３０２℃　　　　２２．２　　ｉ２．
５２９．５３０１℃　　　　２０．６　１２．８３９．
０非処理コントロール　　　１２．８　　　１５　　　
　１８．３　　　５１．９３０２℃　　　　２５　１８
．３５１．９３０２℃　　　　２３．１　１３，６　３
２．７非処理コントロール　　１４．６　　２６．１　
　２０　　　５６．８２９９．５℃　　　　２６．１　
２０　５６．８３００．５℃　　　　２６．７　１９．
４５０．６−ｉ理学パイロットプラント条件 ９９．６５　　　−　　　１３．３３　　　３２．１９
９．６５　　　１．８　　　１１．６０　　　５８．８
１０１．８８　　　１．６　　　１１．９３　　　５９
．８１００．４３　　　−　　　１２．６２　　　３５
，８１００゜４３　　　２．４　　　１１．２４　　６
４，９１０１．３８　　　２．８　　　１０．９８　　
６７．７１０１．８８　　　−　　　１４．０９　　２
８，７１０１．８８　　　２．４　　　１１．５７　　
５５．４１００．４６　　　２．５　　　１１．０８　
　５９．０実施例　４ 初期ＯＶｌ［１１，８優、初期ＣＶｅｑ　ＩＩ　３６．
８ＣＣ／１０？オヨヒ初期０Ｖｅｑ値１２．６１１の１
ライトタバコ葉充填物を、サイクロン分離器の付された
３″（７６Ｗ　）　ｌ　７−　中１００１１水蒸気と、
３１６℃の温度、水蒸気速度４３ｍ／秒、タバコ供給速
度１５０２／分で接触させた。全接触時間は約４秒であ
つ次、タワーを出る膨張タバコはＯＶ値１．９％、平衡
させ走時ＣＶｅｑ値６４６　ｃｃ／　１０　ｆ　％０Ｖ
ｅｑ［１０，９優であった・ 実施例　５ 非ケースドバーレー充填物タバコのサンプルおよび非ケ
ースドプライト充填物タバコのサンプ）ｖをサイクロン
分離器を付した３”（７６鰭）タワー中１００優水−蒸
気と、ターバコ供給速度１８０卑 ２７分、水蒸気速度約４ｏ−／秒、全接触時間約４秒で
接触させた。三つの別々の温度テ実験を行なった。パー
レー充填物とプライト充填物の初期ｃｖおよびｏｖｇは
それぞｆ’Ｌ　３４．１　ｏｃ／　１０９゜１５．２＊
Ｏｖと４２．１ｃｃ／１０ｆ、１１．２＊ｏｖｒあった
。処理サンプルを平衡させ平衡ＣｖおよびＣｖ値、なら
びにアセトン中と水銀中のＳＶ値を測定しｆｔ、充填物
厚みはサンプル毎に２５のランダム測定の平均として決
定された・コントロールとしての非匙理サンプルのこう
いった値も測定シた。コントロールに比してのＣｖおよ
びＳｖアセトンの増加価が計算された。これらの結果を
第４表に示す。

（３５） 実施例　６ プライト充填物タバコでフィードＯＶ＠がそれぞれこと
なる５種のサンプルを、各ｏｖｇ毎に３種の脚々の処理
温度で処理した。各サンプルのＬＪ＆速［ｒｉ１８（１
ｆ分で、それぞれサイクロン分離器をそなえた３“（７
６１１１１）タワー中１００％水蒸気と接触させた。水
蒸気速度は約４０ｍ７′秒で、全接触時間は約４秒であ
った。処理されたサンプルを平衡させ、平＠ＣＶおよび
ＯＶ［ｔ−各サンプルにつき算定した。さらに、コント
ローＶとして各フィードＯｖでのプライト充填物タバコ
の一部をとり、処理は行わず、ただし平衡させ、平衡Ｃ
ＶおよびＣｖ値を測定した。これらの結果を第５表に示
す。

第　　５　　表 ８　４０／１２　６８／１０９１／１０１１３／　９１
１　４１／１２　７３／１０８８／１０１１３／９１８
　４２／１２　７２／１０７９／１０１０７／１０２５
　４３／１２　６８／１０７５／１０９５／１０２８　
４４／１２　６７／１０８０／１０８９／１０実施例　
７ プライト充填物のサンプルをサイクロン分離器をそなえ
た３″（７６１１）タワー中１００４水蒸気とまた別の
サンプルを接線分離器をそなえた８″（２０３■）タワ
ー９７２％水蒸気と、それぞれ３種の供給速度、４種の
処理温度で接触させた・水蒸気速度は４０ｍ／秒で、全
接触時：１１ 閏は約４秒であった。コントロールとして各供給速度で
の使用サンプルの一部を処理はせず、ただし平衡させ、
その平衡ＣＶおよびＯＶ［を決定シタ。各処理サンプル
について平＠ＣＶならびにｏｖｇｌ測定した。比較例と
して、サンプＡ／１２種の供給速度についてサイクロン
分離器をそなえた３’（７６ｆｌ）タワー中水蒸気を含
まぬ高温空気と接触させた。これらの結果を第６表に示
すＯ （３９） 実施例　８ ケースドパーロー充填物のサンプＡ／ｌ−サイクロン分
離器を付した３″（７６ｍ）タワー９１００％水蒸気と
、供給速度１８０９７分、５種のタワ一温度および２種
のフィードＯＶ＠で接触させ、タワー出口ｏｖｇを測定
した。水蒸気速度は約４０ｍ／秒、全接触時間は約４秒
であった。各処理サンプルならびに非処理コントローＡ
／１に平衡させ・平衡Ｃ？およびｏｖ＠ｉを決定した。

結果を第７表に示す。

第　　７　　表 非処理コントシル　　　−　　　　　　−３４／１３．
０２０　　　　　２３２℃　　　　　　５．３　　　　
４７／１２．０２０　　　　　２８８℃　　　　　　３
．２　　　　５８／１０．８２０　　　　　３１６℃　
　　　　　３．０　　　　６１／１１．０２０　　　　
　３４３℃　　　　　　２．６　　　　７２／１０．６
２０　　　　　３５７℃　　　　　　２．７　　　　８
２／１０．３非処理コントロール　　　−　　　　　　
　−３６／１２．６１１　　　　　２３２℃　　　　　
　３．０　　　　４３／１１．６１１　　　　　２８８
℃　　　　　　２．５　　　　５８／１０．５１１　　
　　　３１６℃　　　　　　１．９　　　　６３／１０
．７１１　　　　　３４３℃　　　　　　１．８　　　
　８０／１０．３１１　　　　　３５７℃　　　　　　
１．９　　　　８５／１０．２実施例　９ プライト充填物タバコのサンプルをサイクロン分ＩＩ器
を付した３″（７６回〕タワー中水蒸気８“（２０３，
ｆｉ）タワー中水蒸気と、それぞれ２檜のツイードｏｖ
ｇで接触させ、タワー処理温度と水蒸気型を変えた。各
型のタワーで供給速度は一定に保たれた。水蒸気速度は
約３８ｍ／秒で、全接触時間は約４秒であった。各処理
サンプルと非処理コントロールについて平衡ｃｖならび
にＯｖ値、平衡サンプルＳＶ倉決定した。結果を第８表
に示す。

（４２） 第　　８　　表 非処理コントトルー　　　−５７／　１２　　　　α９
４　　　−７６ｇ＋７２１１８℃２　９９　’　６４／
１１　ｔ６６　　α１８７６層／２８８℃　　　１４　
　　８５　　　　　６ｔ／１１　　　　　ｔ６７　　　
　　　α１８２０５膳／２８８℃１２７５　５２／１１
　ｔ４８　１４２７６８１５２９℃１５９９　’　８４
／１０１２２　　α１８７６ｍ１５２９℃ｔ７８５　８
９／１０１２’２　　（１１８２ｏｓｍ／ｓ１ｂ℃２１
）　７５　　ｊｌ／１０　ｔ９５　１４２７６ｍ１５５
７Ｃｔ４　　　９９　　　　１Ｇ２／ｌＯ２，５４（Ｈ
８７６１１１１５５７℃１５８５　９５／１０　Ｌ７５
　　Ｑｊ８２０５８１５５８℃ｔ８７５　７４／１０１
５５　　ｔ４２１８％ツイードＯｖ 非鵜：２ン）昏−νＳ　ｓ／　１２　　　　ｎ９　＆　
　　　　　−７６”ｌ／２８８℃−９？　　５９／１１
１５４　　Ｑ１１３７ＮＩＢ／２Ｂ８℃−８５６２／１
１１５２　　α１８２Ｇｐｍ／２８８℃−７２　４５／
１２　ｔ４２　　Ｌ４２７６”７５２９℃−９？　　７
４／１１　ｔ９２　　α１８ｙ６１ｗ／５２ｔｃ　−ａ
ｓ　　７７／１１　ｔ９ｖ　　［１１８２ｏ５ｐＩ／ｓ
ｕ℃−７２　４７／１１　ｔｓ６ｔ４２７Ｐ／Ｓ５７℃
−９９９０／１０２０２　１１１８７６１１１／３５７
℃　　８５　９８／１０２．５８　１１１８２ｏｓｍ／
ｓｓｅ℃−７２　５８／Ｉｔ　ｔ７７　　ｔ４２（４３
） 実施例　１０ 平衡化方法が本発明方法で処理されるタバコ充填物の平
衡ＣＶならびにＯｖ値におよぼす効果を評価するため、
プライト充填物タバコのサンプルをサイクロン分離器付
きの３″（７６鱈）タワーで二つのことなった温度で１
００ｇ６水蒸気と接触させた。供給速度は１Ｂ（１／分
の一定に保たれ、初期ＯＶ値は１１．４％、水蒸気速度
は４０ｍ／秒、全接触時間は約４秒であった。各々の処
理サンプＡ／を数等分し、３種の方法で平衡させた。１
部は相対湿度（ＲＨ）６０％、２２℃の湿潤空気中で平
衡させた。第２の部分は水をスプレーしてＯＶｉ［１０
％にして、バッグ中に約１４〜１６時間密閉し、次いで
ＲＨ６０＊、２２℃の室内で２４時間調整し平衡させた
。第３の部分はＯｖ値３０％まで過剰に湿潤させ、Ｒ１
６０％、２２℃で平衡させた。各サンプルの平・−Ｃｖ
ならびにＯｖ値ならびに非処理コントロールの平＠ｃｖ
ならびにＯＶ値をしらべその結果を第９表に示した。

第　　９　　表 平衡後のタワー処理プライト充填物の平衡ＣＶｌｏ　Ｖ
（ＣＣ／ＩＯｙ／１ 非処理コントロール　　　４１／１１　　　　　　−　
　　　　　　　　４４／１１３２９℃　　　　　９０／
１０　　　８２／１１　　　　　　　７４／１１３５７
℃　　　　１０４／１０　　　９５／１１　　　　　　
　９０／１１実施例　１１ 平衡ＣＶならびにＯｖｌ［におよぼすエージングの効果
を評価するため、プライト葉もレグカッターで切断直後
に非ケースドプライト充填物（葉）を一定量得たーこの
充填物はＯＶ値が約１８〜２０％であることが確かめら
れた。この切断充填物の一部を約１８〜２０％ｏｖ値で
ポリエチＶンパ１　： ラグ中に密閉し、１．７℃の冷蔵庫中に４日保ちエージ
ングした。充填物の第２ＷＡ分は切断直後に、サイクロ
ン分ｍｍｓを備えた３”（７６■）膨張タワー中１００
％水蒸気と、２種の別々の温度セ、供給速度１８（１／
分、水蒸気速度約４０ｍ／秒、全接触時間約４秒で接触
させた。４日のエージングのあと、最初のサンプルを同
じ条序で処理した。処理サンプルと非処理コントロール
のエージングしたものおよびしなかったものをそれぞれ
平衡させ、平衡ＣＶならびにＯＶ値を＆定り、？ｔ。コ
ントロールに比してのＣｖ値の増加９６を計算した。結
果ｔ−第１０表に示す。

第１０表 カット充填物のエージングの膨張能力におよぼす効果２
８８℃　　　１８　　　４　　５８／１０　　７６３２
９℃　　１８　　　３　　６５／１１　　　９７２８８
℃　　　１８　　　２　　５９／１１　　　６９３２９
℃　　１８　　　２　　７４／１１　　１１１（４６） 実施例　１２ タバコ充填物のケーシングが非処理充填物のＣＶｅｑ［
［比してのＣＶｅｑ値の増加ｇｌにおよぼす効果を評価
するため、新らしくカットしたプライトとパーレー充填
物をそれぞれサイクロン分離器の付された３″（７６ｍ
）タワー中１００４水蒸気と、供給速度１８０１／分、
水蒸気速度約４０ｍ／秒、全接触時間約４秒で接触させ
た＠フィードＯＶｇは約１８〜２０ｇ６で４らた・各型
のタバコについて−ｍはケーシングし、このケースドな
らびに非ケースド双方のサンプルを２つの別々の温度で
、上述の如く処理し九〇処理サンプルの出口Ｏｖ値を測
定し、次いで平衡させた。

各処理サンプルならびに非処理コントロールの平衡ＣＶ
ならびｖｃＯＶ値を測定し、コントロールに比しての平
衡Ｃｖの増加％七計算した・結果を第１．１表に示しで
あるが、これから本発明方法はケーシングした充填物に
もケーシングしないものにもまたそれらのブレンドにも
等しく適用で−きることが判る。

（４７） 第１１表 □　　　　」■／１０ハ 非ケースドグライト 非処理コント昏ｉν　　　−−３３／１１　　　−２８
８℃　　　４　　　５８／１０　　　７６３２９℃　　
３　　６５／１１　　　９７２８８℃　　９　　４４／
１２　　　７６３２９℃　　４　　５６／１２　　１２
４２８８℃　　５　　６８／１０　　８４３２９℃　　
３　　７６／１０　　１０５ケースドパーレ− 非処理コントロ峙　　　−−３５／１２　　　−２８８
℃　　４　　５９／１１　　　６８３２９℃　　２　　
７２／１０　　１０５傾完全には平衡されていないＯ 実施例　１３ 再調整がプライト充填物の平衡ＣＶならびにＯｖ値にお
よぼす効果を、いくつかのサンプルを３″（７６１１１
１）タワー中、ｔた他のｔｙプ１ｖｔ８＃（２０３ｍ１
１１）タワー中、二つの別々の供給ｏｖ値で、タワーで
の温度および水蒸気ｇｉｆ：変えて、水蒸気と接触させ
、次に各処理サンプルについて。

その一部は平衡させることなく再調整してＣＶおよびＯ
ｖｌ［ｔ−測定し、また別の一部はａｙおよびＯＶ値測
定前に再調！！および平゛衡化させて評価し九。

水蒸気速度は約３８ｍ／秒で、全接触時間は約４秒であ
った。供給速度はサイクロン分ｌＩｌ器の付された３″
タワーでは約０．４ボンド／分、接線分離器の付された
８″（２０３１１１＋）タワーでは約１．４ｋｑ１分で
あった。これらの結果を第１２表に示す。

再調整がタワー処理ブライト充填物の千両ＣＶ　／　０
Ｖ（ｃｃ／ＩＯｙ／％）におよぼす効果 ｙ６ａｗ／２ａａ℃　　１１　　　９９　　８５／　８
　　　６４／１１７６ｍ／２ｓａ℃　　ｉｌ　　　　８
３　　８２／　９　　　６１／１１２ｏｓｍ／２ｓｓ℃
　　Ｉｆ　　　　７３　　６０／　９　　　　ｊ９／１
１７６吟へ２９℃　　１１　　　　？　９　　７　ｏ／
ｌ　２　　　７９／　１１７６Ｍ１１５２９℃　　１　
＋　　　　８３　　９１３／　８　　　　ａ３７’１゜
２０５Ｉ１１／１５１６℃　　１　＋　　　　７５　　
５４／１２　　　５　ａ／１１７４１１１＋１５５７℃
　　１１　　　９９　　１２２／７　　　１００／１Ｇ
７６１Ｍ１５５７℃　　１１　　　８５　　１０４／　
８　　　９５／１０２０５５へ５８℃　　１１　　　　
Ｉｓ　　　６５／１１　　　６８／　１０２ｏｙ／２ａ
ａ℃　　１８　　　７２　　５　ｓ／　ｌ　Ｏ４４／１
１２ｏｙ／ｓｕ℃　　１８　　・　　７２　　６０／１
０　　　５５／　１１１ ２ｏｓａｇ／ｓｓａ℃　　１８　　”’　　７２　　５
６／１１　　　５８／１１実施例　１４ パーレー充填物の後処理平衡ＣＶならびにＯＶ値（５０
） におよぼす添加剤の効果を評価するため、第１３表に示
し九種数ならびに量の添加剤で処理されたサンプルなら
びＫｍｍ加金含まぬコントロールを、サイクロン分離器
を付した３′″（７６１！ＩＩ）タワー９１００％水蒸
気と、供給速度ｘｓｏｙ、ｙ＋。

水馬気速度４０ｍ／秒、全接触時間！’７４秒で接触さ
せた。各サンプルを数等分し、三つの別々のタワ一温度
で処理された。これらサンプルならびに非処理サンプル
を平衡させ、平衡ＣＶならびにｏｖｇｔ？測定した。結
果を第１３表に示す。

第１３表 なしくコントロール）　　　　４３／１１　　　　７０
／１０　８４／１０　１０１／１０グリ七りン２％　　
　３５／１３　　５９／１１　６９／１１　７７／１０
グリセリン４％　　３１／１４　　５５／１１　６４／
１１　８１／１１クエン酸　５優　　４４／１１　　　
６９／１０　８７／１０　１０６／　９（５１） 実施例　１５ グライド充填物のサンプルを二つの別々のツイードＯｖ
値で、接線分離器付き８’（２０３ｓａ＊）タワＬ中、
供給速度１．４　ｋｇ　／分、３種の別々の温度で７５
％水蒸気と接触させた後、不発明方＆で６３１されたタ
バコの充填物サイズ分布をしらぺた。水蒸気速度は約３
８ｍ／秒、全接触時間は約４秒であった。各処理サンプ
ルの一部を平衡させ、処理サンプルの別の一部をスプレ
ーにより再調整し友。ｉントロール、ならびに各平衡゛
サンプルおよび再調整サンプルについテ充填物すイズ分
布をしらべ、またふるい別は分析により各サンプルの５
種のサイズ創傷を記録した。結果を第１４表に示す。

（５３） 実施例　１６ ７種の非ケースドプライト充填物タバコサンプ／Ｉ／ｌ
−接線分離器をそなえた２４″（６１０ＭＪａ）タワー
で水蒸気と接触させ、各種前処理、後処理パラメーター
を測定し、記録した。全接触時間は約８秒であつ九。処
理条件および結果は第１５表に示されている。

１２ タワー出口 出口Ｏｖ優　　　　　　　　１５８　　　ｔ０１出口１
ｍ　　　　　　　　　　ｔ５２　　１４９平両Ｏｖ％　
　　　　　　１ｔ４１　１α６８平＠８７　、　ＣＸ：
、／ｆ　　　　　　１１！＄　　　１５１平衡ＣＶ　ｈ
　ｃｃ／　１０ｙ５１．９　　４４１タワー処理、 ２１２１上」１」１ ０Ｖｖ＠Ｕ８　１２．１２ ＄７　Ｃｃｃ／ｆ　）　　　　　　　　ｔｚｏ　　　ｔ
ｚ。

ＣＶ　（ｃｃ／　ｌ０ｙ）　　　　　　　５７．５　　
　ｓａｙ平両ＯＶｖ＠１１５８　１１０４ 平ＩＩ　ＢＹ　（ｃｃ／ｆ　）　　　　　　ｔ１６　　
　ｔ１３平衡ＣＶＣｃｃ／１０Ｇり　　　　　５７，２
　　　ａａ５１５表 サンプル番号 ｔ６１　　ｔ０５　　α７１　　α９６　　ム０ｔ５９
　　　１６１　　　　ｔ７５　　　　ｔ６０　　　　ｔ
４２１ａ８９　　１（ＬＩＯ９，９７ｆｔ０４　　１ｔ
８６ｔｆｆｉ２　　　１４０　　　　ｔ５７　　　　ｔ
２６　　　１２９４α８　　　４９ｊ　　　　５７＋２
４＆１　　　４４９１１１６Ｄ　　　１α９４　　１ｔ
１５　　１［Ｌ４０　　１α４２ｔｔｚ　　　　ｔｘ４
ｔｓ２ｔｓｏ　　　　ｔｉｓ。

４２９　　４（転）　　　５ｔ４　　　４ａ７　　　５
α７１（Ｌ９Ｓ　　　　１ｎｉＳ２　　１α２６　　１
２Ｊ２　　１１９９１１７　　　１４０　　　１３４　
　　　ｔ２？ｉ　　　　Ｌ２８３ＥｉＡ　　　　４７６
　　　Ｓｕ　　　４Ｂ＝９　　　４１１第１頁の続き ０発　明　者　ヘンリー・ポルウェイ・メリット アメリカ合衆国ヴアージニア州 ２３２２６リツチモンド・キャリイ ・ストリート・ロード５０００

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、タバコ葉充填物を熱伝達媒体と、熱が前記媒体から
   充填物へと迅速かつ実質的に均一に、しかも充填物を硬
   直させ膨張させるに充分時間伝達されるように接触させ
   ることからなり、該充填物は外因性の含浸剤を含まず熱
   伝達媒体との接触直前のＯｖ値が約８〜３０優であるこ
   とを特徴とするタバコ葉充填物の充填能力を増大せしめ
   る方法。 ２ｈＩＩＪ！理直前ノＯＶ値が約１０〜２０１”ｔ’あ
   る特許請求の範囲第１項記載の方法・ λ　処理直前のＯＶ値が約１０〜１４優である特許請求
   の範囲１１１項記載の方決− ４、熱伝達媒体が高温の高速ガスで、充填物がその中に
   実質的に均一に分散され前記ガスと接触せしめられる特
   許請求の範囲第１項〜第３項のいずれかに記載の方法。 （２） ５、ガスが少なくとも約５０９６の水蒸気からなる特許
   請求の範囲第４項記載の方法。 ６、ガスが少なくと４約２３２℃の温度である特許請求
   の範囲第５項記載の方法。 ７、全接触時間が約１〜６秒である特許請求の範囲第４
   項記載の方法。 ８、媒体と接触された直後の充填物が約５％以下のｏｖ
   ＠ｉを育する特許請求の範囲第４項記載の方法。 ９、熱伝達媒体が放射エネルギーで充填物がそれに実質
   的に均一にさらされることにより該媒体と接触せしめら
   れる特許ｌｌｌ求の範囲第１項〜ＩＩａ項のいずれかに
   記載の方決０ １０、媒体と接触された直後の充填物が約５％以下のＯ
   ｖａを有する特許請求の範囲第９項記載の方法・ １１、膨張充填物を再度湿潤せしめる工程を含む特許請
   求の範囲第１項記載の方法。 １２、特許請求の範囲第１項〜第３項のいずれかに記載
   の方法で得られる硬直化され膨張せしめられたタバコ葉
   充填製品。