JPS5847953B2 - ステンレス鋼被覆ア−ク溶接棒 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は低炭素ステンレス鋼被覆アーク溶接棒、特に溶
接作業性がすぐれ、心線材に比べて溶着金属の炭素増加
量が少ないライム・チタニア型低炭素ステンレス鋼被覆
アーク溶接棒の改良に関するものである。

近年における化学工業および原子力工業などの技術的な
発展は目覚しいものがあり、技術革新につれ諸設備は高
温、高圧の腐食雰囲気の条件のもとで太型化してきてい
る。

それに伴い使用されるステンレス鋼は更に優れた耐食性
および機械的性質が要求されてきた。

極低炭素ステンレス鋼は、炭素含有量を０．０２％以下
と極く低く規制することにより、クロム炭化物の析出を
防ぎ、高温使用での機械的性質および粒界腐食などに対
する耐食性を向上させた鋼種である。

極低炭素ステンレス鋼の溶接に使用するステンレス溶接
棒は、溶接部が極低炭素の優れた特性を得るために、溶
着金属の炭素含有量を０．０２％以下と規制したことに
特徴があり、溶接棒の心線材としては炭素含有量０．０
１０％以下の超低炭素ステンレス鋼を用いるのが通常で
ある。

心線材に超低炭素ステンレス鋼を用いるのは、ステンレ
ス鋼被覆アーク溶接棒においては溶接により得られる溶
着金属の炭素含有量が心線材の炭素含有量に比して増加
するためである。

炭素の増加の主な原因は、溶融金属をシールドし健全な
溶接部を得るためにＣＯ２ガスの発生源として、必須成
分として含まれている炭素塩が高温のアーク中で分解し
、ＣＯ２ガスとなり、さらにＣＯ２ガスの分解により一
部が炭素として溶着金属に入ることによるものと考えら
れる。

従って炭素塩の配合量の多い被覆剤を用いる程溶着金属
の炭素は増加しやすい。

又炭酸塩の配合量が同一であっても溶接棒心線材の炭素
含有量によって、溶着金属の炭素増加量は異なり、心線
材の炭素含有量が少ない程、炭素増加量は多くなる。

従って超低炭素心線材を使用する極低炭素ステンレス鋼
溶接棒は、通常の低炭素ステンレス鋼溶接棒と同一の炭
酸塩配合量では炭素増加量が非常に大きくなるので、炭
酸塩の配合量をより減少させる必要がある。

極低炭素ステンレス鋼溶接棒は炭酸塩配合量か比較的少
ないＴｉ０２−ＣａＣ０３−ｃａＦ２の３元系からなる
ライムーチタニア型被覆が通常用いられており、配合す
る炭酸塩は石灰石が主に用いられる。

ライム・チタニア型では、配合する石灰石が過剰の時に
はスパツタが多く発生し、スラグの流動性および剥離性
が悪くなる。

逆に配合量が少なすぎる時は、溶融金属のシールドが不
完全となり、溶着金属の窒素が増加し、ピット・ブロー
ホールなどの欠陥が発生したり、アークの吹付けが弱く
なりすぎて溶込みが浅くなり、スラグ巻込みなどの欠陥
が発生する原因となる。

また石灰石はスラグの流動性を調整する成分としても重
要であり、下向および水平すみ肉溶接専用でなく、全姿
勢溶接が町能なライム・チタニア型では溶接作業性が良
好で欠陥の発生しない石灰石の適正配合量は１８〜３０
％が通常である。

しかるに現在、市販されている極低炭素ステンレス溶接
棒は、炭素の増加を少なくするために、炭酸塩の配合量
を溶接作業性および溶接欠陥の防止の目的のため必要な
量より少なく配合されているものが大部分である。

そのため前記のようにアークの吹付けが弱くスラグ巻込
みなどの溶接欠陥が発生しやすく、溶接に特殊な技量を
要するか、あるいは全姿勢溶接ができず下向の溶接のみ
に限定せざるを得ないのが現状である。

本発明者らは極低炭素ステンレス溶接棒の上記のような
欠点を改良するため被覆剤組成について試作研究を重ね
た結果、次の事柄が明らかとなった。

まず、ＴｉＯ２、ＣａＦ２、ＣａＣＯ３、少量の硅酸塩
および合金剤からなる通常のライム・チタニア型では、
有効に溶融金属をシールドし、ピットおよびブローホー
ルの発生を防止するには２，５％以上の石灰石の配合が
必要である。

また、スラグの流動性およびアークの発生状態などの溶
接作業性が良好であるためにはさらに多く１８％以上の
配合が必要である。

次に、極低炭素ステンレス溶接棒として許容できる炭素
の増加量は、心線材の炭素量を考慮すると０．Ｏｌ％以
下である。

図面は溶接棒心線材の炭素量および被覆剤に配合する石
灰石の量と心線材の炭素含有量に対する溶着金属の炭素
増加量との関係を示す図である。

即ち直径４． ０ ｍｍの炭素含有量の異な４２０Ｃｒ
−１０Ｎｉステンレス心線材に、石灰石の配合量を変え
たライム・チタニア型被覆剤を塗装した溶接棒について
、溶接電流１３５Ａの下向姿勢溶接により得られた溶着
金属の炭素の増加量を求め、心線材の炭素量と対比した
所、図面に示すように、心線材の炭素量が少ない程炭素
増加量が多くなることがわかった。

さらに、炭素量０．０１％以下の超低炭素心線材におい
て炭素増加量が０．０１％以下となる石灰石の配合量は
１０％以下であることが明らかとなった。

以上のように通常のライム・チタニア型では、極低炭素
ステンレス溶接棒として、溶融金属のシールド、溶接作
業性および炭素の増加量の三要素が同時に満足させる゛
ような石灰石の配合量は存在しない。

そこで石灰石の配合量が１０〜１８％の範囲、即ち溶融
金属のシールド性のみは良好であるが、炭素増加量では
配合量が過剰であり、逆に溶接作業性が過少である範囲
で、被覆剤へＣｒ２０３、ＭｎＯ２、Ｎｉ２０３、Ｚｒ
２０３、Ｆｅ３０４、Ａｌ２０３、ＭｇＯおよびＳｉＯ
２などの金属酸化物を配合して、極低炭素溶接棒として
炭素増加量が０．０１０％より少なくなり、かつ溶接作
業性が良好となる被覆剤組成について検討した。

金属酸化物の被覆剤への配合の効果としては、先ずアー
クの発生状態に関しては、その配合量の加減によってア
ーク電圧が増減し、その結果アークの安定性およびアー
クの吹付強さなどの制御が町能である。

また、スラグ剤としては、その配合量および種類の選択
により、ビード形状を決定する最も大きい因子であるス
ラグの流動性を調整し、これによってビード形状を制御
したり、立向溶接をもげ能とする等の操作ができる。

また、炭素の増加に対しては、金属酸化物のうち特に酸
化物として安定性の小さい金属酸化物は炭素の増加を少
なくする効果がある。

第１表はライム・チタニア型被覆剤の基本成分であるＴ
ｉＯ２と石灰石の分解により必然的にスラグ組成に含ま
れるＣａＯ以外の各種金属酸化物の配合が、溶着金属の
心線材に比べた炭素増加量、アークの発生状態、ビード
形状に及ぼす効果を明らかとするため、炭素含有量０．
００６％の超低炭素２ ０Ｃｒ − １ ０Ｎｉステン
レス心線材を用いて、ライム・テタニア型基本組成に各
種金属酸化物を単独あるいは複合して配合した被覆剤を
塗装した溶接棒についてそれぞれの効果を検討した結果
である。

心線材は直径４．０ｍｍ、長さ３５０ｍｍとし、被覆剤
は石灰石１４％、螢石７％、合金剤１６％、塗装剤２％
に金属酸化物を配合し、残部がルテールからなる組成と
した。

溶接は直流を用い、炭素増加量は下向姿勢で溶接電流１
３５Ａでステンレス平板上に４層肉盛溶接し、４層目よ
り分析試料を採取した。

溶接作業性は板厚１２間のＳＵＳ３０４ステンレス鋼に
加工した深さ８關のＵ型溝での作業性により判定した。

溶接電流は下向姿勢は１３５Ａ、立向姿勢では１０５Ａ
である。

第１表から明らかなごとく、Ｃｒ２０３、ＭｎＯ２、Ｎ
ｉ２０３、Ｆｅ３Ｑ４ の配合は炭素増加量を少なくす
る効果がある。

いずれも配合量が多い程効果は犬となるが、多量に配合
するとアークが不安定となり、又スラグがビード表面に
こびりつき除去が困難となる。

超低炭素心線を用いた場合に溶接作業性が不良とならず
に炭素増加量をｏ．ｏｉｏ％以下とする金属酸化物はＭ
ｎ０２とＦｅ３０４である。

ＳｉＯ２は、単独では炭素増加量を減少する効果はほと
んどないがＭｎＯ２、Ｆｅ３０４などと複合して配合す
ると、ＭｎＯ２およびＦｅ３０４の単独の配合よりも炭
素増加量が減少する。

次に、アークの安定性を良好としアーク切れをなくし、
かつ又アークの吹付げを強くする効果のある金属酸化物
はＳｉＯ２である。

Ａ Ｉ ２ ０ ３も若干の効果がありその他は効果が
ない。

Ｓ ｉ０２およびＡ■２０３は他の酸化物と複合して配
合した時も単独の配合と同様な効果がある。

金属酸化物の配合によりビード形状は、下向溶接では第
１表のいずれの金属酸化物も良好なビード形状が得られ
るが特にＳｉＯ２を単独あるいは複合で配合した時は平
坦で良好なビード形状となる。

立向溶接ではＮｉ２０３、Ｚｒ２０３、Ａｌ２０３、Ｓ
ｉＯ２ の単独の配合はスラグの流動性が犬となりすぎ
てビードが形成されず溶接ができない。

逆にＭｇＯ ， Ｃｒ ２０ ３、ＭｎＯ２、Ｆｅ３０
４の単独の配合はスラグの流動性が小となりすぎて極端
な凸形の不良なビード形状となり、いずれの金属酸化物
も単独の配合では立向溶接はできなＬ・。

立向溶接でスラグの流動性が適当で良好なビード形状と
なるのは、流動性の傾向の異なる金属酸化物を複合した
配合であるＦ ｅ ３ ０４とＭｎ０２の１種または２
種とＳｉＯ２を複合した配合である。

以上の結果より石灰石の配合を減じたライム・テタニア
型ステンレス溶接棒被覆剤にＳ ｉ０２とＦｅ３０４お
よびＭｎＯ２の１種または２種を複合して配合すれば、
溶着金属の炭素含有量が心線材に比べ炭素増加量が非常
に少なくなり、又アークの発生状態が良好で、スラグ巻
込みなどの欠陥の発生が防止でき、さらにスラグの流動
性が立向溶接にも適しており従来のライム・チタニア型
よりも良好なピード形状が得られると云う知見を得たも
のである。

本発明は上記の如き知見に基いてなされたものであって
、溶接作業性がすぐれ、かつ心線材の炭素含有量に比べ
溶着金属の炭素増加量が少ない低炭素ステンレス鋼溶接
棒を提供するものである。

即ち、本発明の要旨とする所は被覆剤全重量に対して石
灰石２．５〜１８％、酸化鉄および二酸化マンガンの１
種または２種の合計３〜１５％、ＳｉＯ２に換算した硅
砂および硅酸塩化合物の１種または２種以上の合計７〜
１５％、ＴｉＯ２に換算したチタン化合物１５〜５５％
、金属弗化物３〜２５％、金属粉末２５％以下を必須成
分として含有する被覆剤をステンレス鋼心線に被覆した
ことを特徴とするステンレス鋼被覆アーク溶接棒にある
。

以下、本発明を詳細に説明する。

先ず、本発明溶接棒の構成についてのべると、本発明溶
接棒が健全で、耐食性、低温および常温での機械的性質
を確保するために必要な脱酸剤および合金元素は心線へ
添加しても被覆剤へ添加しても溶接作業性上太きい違い
はない。

しかし偏析の少ない良好な溶接金属を得るためには少く
とも主成分であるＣｒおよびＮｉ の犬部分の合金元
素は心線に添加し、被覆剤へ配合する脱酸剤および合金
剤の金属類はそれら心線を使用して目的とする溶着金属
成分を得るために必要な調整程度に留めるものである。

次に被覆剤成分についてのべると、先ず石灰石の配合は
分解生成するＣＯ２ ガスによって溶融金属をシールド
し、ピット・プロホールなどの溶接欠陥の発生を防止す
るガス発生剤として２．５％以上配合する。

しかし１８％を超える配合は特に炭素の増加しゃすい極
低炭素ステンレス溶接棒では炭素増加量が犬となりすぎ
る。

したがって２．５〜１８％に制限する。

酸化鉄および二酸化マンガンは溶着金属の炭素？有量の
増加量の心線材に比べて少な《すると共に、ＳｉＯ２と
複合して配合することの相乗効果により、さらに炭素増
加量を少なくし、又立向溶接に適当なスラグの流動性を
与える。

本発明に云う酸化鉄とはへマタイト（Ｆｅ２０３）、マ
グネタイ｝ （Ｆｅ３０４）、ミルスケール（ Ｆ ｅ
Ｏ ＋ Ｆ ｅ ２ ０ ３ ）などをさすものであ
り、これらの酸化鉄中のＦｅとＯの比は、ほぼ同一であ
り又配合による効果とほぼ同じであるので区別する必要
はない。

酸化鉄および二酸化マンガンはアーク中で反応し０２ガ
スを放出し酸化剤として炭素を燃焼させることにより溶
着金属の炭素量を減ずるのであり、酸化剤としての効果
は酸化度の大きいＦ８０３、Ｆｅ３０４＋Ｍｎｏ２など
の鉱物組成で犬であり、Ｆｅｄ，ＭｎＯなどの酸化度の
小さい鉱物組成では効果が小さい。

酸化鉄および二酸化マンガンの１種または２種の合計が
３％未満では有効な効果がなく、１５％を超えるとスラ
ク′の剥離性が悪くなると共にスラグの流動性が小とな
り立向溶接で良好なビード形状が得られなくなる。

したがって３〜１５％に制限する。

硅砂および硅酸塩化合物はアーク安定剤およびスラグ剤
として配合する。

本発明にいう硅酸塩化合物とは硅灰石、カリ長石、マイ
カ、タルク、カオリンなどの硅酸カルシウム、硅酸アル
ミニウム、硅酸マグネシウムをさすものであり、硅砂お
よび硅酸塩化合物中のＳｉＯ２成分はアーク電圧を高め
、又保護筒を強化してアークの集中性を良くすることに
よりアークの吹付けを強くする。

硅砂および硅酸塩化合物のＳ ｉ０２換算値が同じであ
れば、配合する物質の種類によらずほぼ同等のアーク発
生状態となる。

ＳｉＯ２への換算値が７％未満では有効な効果がなく、
１５％を超すとスラグの流動性が犬となりすぎ、下向で
は極めて良好なビード形状が得られるが、立向ではビー
ドが形成できなくなる。

従ってＳｉＯ２に換算した硅砂および硅酸塩化合物は７
〜１５％に制限する。

本発明の硅酸塩化合物の戒分の一例は、硅灰石（ＳｉＯ
２５２％、Ｃａ０４２％）、カリ長石（ＳｉＯ２６４％
、Ａｌ２０３１７％）、マイカ（Ｓｉｎ２４７％、ＡＩ
２０３２８％）、タルク（ＳｉＯ２５４％、Ｍｇ０３０
％）、カオリン（ＳｉＯ２８１％、ＡＩ２０３１５％）
であり、ＣａＱ，Ａｌ２０３、ＭｇＯなどの成分を伴な
う。

これらの随伴する成分については、Ａｌ２０３は１０％
まではＳｉＯ２と同様にアークの吹付けを強くする効果
があるが、１０％を超すとスラグの流動性が犬となりす
ぎて立向溶接でビードの形成が困難となる。

ＣａＯは２５％までは立向溶接に適当なスラグの流動性
を与えるが２５％を超すとスラグが固くなり除去が困難
となる。

ＭｇＯはスラグの流動性を小とし、１０％を超すと立向
溶接で極端な凸形のビードとなる。

しかし本発明の硅酸塩化合物はそれぞれを単独でＳｉＯ
２換算値の上限である１５％まで配合してもＡｌ２０３
およびＭｇＯがそれぞれ１０％を超すことはなく、又Ｃ
ａＯ も石灰石中のＣａＯとの合計が２５％を超すこと
はない。

チタン化合物はアーク安定剤およびスラグ剤として配合
する。

本発明に云うチタン化合物とはルチール、チタン白、チ
タン酸カリおよびイルミナイトをさすものであり、これ
らの鉱物に含有するＴｉＯ２は高温で電離しやすく、す
ぐれたアーク安定性があり、又スラグの表面張力を減少
させスラグの被包性を良くする。

１５％未満ではアークの安定性が不良となり又スラグの
剥離性が不良となる。

５５％を超す配合はスラグの流動性が犬となりすぎ立向
溶接が困難となる。

したがってＴｉＯ２に換算したチタン化合物の配合は１
５〜５５％に制限する。

螢石、氷晶石、弗化アルミニウム、弗化マグネシウム、
弗化バリウム、弗化ソーダ、弗化カリなどの金属弗化物
はスラグに適当な流動性を与えるために配合する。

３％未満では有効な効果がなく、又２５％を超すとスパ
ツタが多く発生する。

したがって３〜２５％に制限する。

金属粉末はＦｅＡｌ，Ｆｅ−Ｓｉ，Ｆｅ−Ｔｉ，Ｍｎ，
ＡＩ などを脱酸剤として用いる他、使用するステンレ
ス鋼心線の化学成分によって目的とする溶着金属成分の
組戒を満足しない場合に、Ｍｏ，Ｆｅ−Ｍｏ、Ｎｂ ，
Ｆｅ−Ｎｂ，Ｃｒ，Ｆｅ−Ｃｒなどを合金剤として配合
し溶着金属の機械的性質、耐食性の向上を計るため配合
する。

これらの金属粉末は通常はいくらかの炭素を含有してお
り溶着金属の炭素増加の原因となるため配合量を少くす
ることが望ましい。

Ｃｒ，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｓｉ，Ｍｏ，Ｃｕ、Ｎｂの大部分を
心線に含有させた場合、溶接の際に消耗する成分を補な
う−ための合金剤および脱酸剤の量は各成分の被覆剤か
ら溶着金属へ移行する歩留を考慮すると２５％以下で充
分であり、従って前記金属粉末の１種以上の合計を２５
％以下に制限する。

以上が被覆剤成分の説明であり次に本発明におけるステ
ンレス鋼心線について述べると、溶着金属がＪＩＳ
Ｚ３２２１に規定されているＣｒ系およびＣ ｒ −
Ｎ ｉ 系ステンレス鋼成分が得られるような成分組成
を持つものであって、心線成分としてはＣｒ１０〜２８
％、Ｎｉ２２％以下、Ｍｎ２５％以下、Ｓｉ０．６％以
下、Ｍｏ４％以下、Ｃｕ２．５％以下、Ｎｂ ．１％以
下の範囲で１種以上含有せしめたものである。

以上のように本発明はステンレス鋼心線に石灰石、酸化
鉄および二酸化マンガンの１種または２種、硅砂および
硅酸化合物の１種または２種以上、チタン化合物、金属
弗化物および金属粉末からなる被覆剤を塗装することに
より、溶着金属の炭素増加量が少なく、しかもアークの
発生状態およびスラグの流動性が良好で、立向溶接を含
む全姿勢溶接での溶接作業性のすぐれた低炭素ステンレ
ス溶接棒が得られることが明らかである。

なお、本発明溶接棒の被覆剤には以上の成分の他、本発
明にいう硅酸塩化合物に随伴するＡ■２０３、ＭｇＯな
どをアルミナ、マグネシア、タリンカーなどの単体で、
それぞれの成分が合計で１０％を超えない範囲で配合し
ても本発明溶接棒の特徴を損なうものではない。

ここで本発明の溶接棒の製造方法の一例について言及す
ると、ステンレス鋼心線と被覆剤粉末を準備し、被覆剤
粉末と水ガラス（硅酸カリ水溶液、硅酸カリ水溶液＋硅
酸ソーダ水溶液）などの適当なバインダーで混和して心
線に被覆し、２００〜４５０℃で１時間以上乾燥、焼成
する。

以下本発明の実施例について述べる。

実施例 第２表にステンレス鋼心線の化学成分を示す。

心線寸法は直径４０間長さ３５０ｍｍと直径３２關、長
さ３５０闘の２寸法であり、５成分ともに同一鋼塊より
加工して、それぞれを２寸法とした。

第３表はこれら心線と被覆剤の組合せによる溶接棒の組
成を示す。

それぞれの溶接棒記号は直径４０ｍｍと３２關があり、
それらは同一被覆剤組成であり又心線と被覆剤の重量比
も同一比である。

第４表にこれら溶接棒の代表的寸法である心線直径４．
０間の溶接棒の溶着金属の化学成分を示す。

第５表にこれら溶接棒の溶着金属の心線材の炭素含有量
に対する炭素増加量および板厚１２間のＳＵＳ ３ ０
４ステンレス鋼のＶ型突合せ継手を下向、立向の溶接
姿勢で溶接した溶接継手部のＸ線性能とその他の溶接作
業性を示す。

継手溶接は開先角度７０°のＶ型開先に、下向溶接は開
先内を５パス溶接後、ルート部を裏はりして１パス裏溶
接を、立向溶接は開先内の３パス溶接と１パスの裏溶接
を行った。

開先内の初層溶接のみは下向、立向溶接とも心線直径３
．２朋の溶接棒を用い、それ以外は全て心線直径４．０
關の溶接棒を用いた。

溶接電流は心線直径４．０ｍｍのものが下向１４０Ａ、
立向１１０Ａであり、心線直径３．２ｍｍのものが下向
１００Ａ、立向９０Ａである。

溶接速度は心線直径４．０ｍｍ、３．２ｍｍのいずれの
場合にも下向１５〜２０ｃｒＩＬ／１ｎｚｎ、立向５〜
１０ＣｒｒＬ／ｍｚｎである。

溶接電源は直流を用い逆極性で溶接した。

Ｘ線性能は、ＪＩＳ Ｚ３１０６ 「ステンレス鋼溶
接部の放射線透過試験方法および透過写真の等級分類方
法」により第１種欠陥（ブローホールおよびこれに類す
る丸みを帯びた欠陥）と第２種欠陥（細長いスラグ巻込
みおよびこれに類する欠陥）について欠陥の等級分類を
行なった。

これにより、本発明の溶接棒記号應１、２、４、５、６
、７、８、９、１０、１１、１５、１６、１７、２０、
２１、２２、２５、２６および２７は心線材に比べた溶
着金属の炭素量の増加が、超低炭素心線材を用いた時も
０．０１０％以下と少なく、通常の炭素量が０．０２５
％の低炭素心線を用いた時はさらに炭素増加量が少ない
。

Ｘ線性能は、アークの安定性、アークの吹付け強さなど
のアークの発生状態が良好であり又スラグの流動性が立
向溶接にも適しているので、ブローホールおよびスラグ
巻込みが発生せず、第１種および第２種の欠陥等級分類
はすべて１級である。

これに対し、比較例應３は硅砂および硅酸塩化合物のＳ
ｉＯ２換算値が７％未満であり、應１２は酸化鉄あるい
は二酸化マンガンが配合されておらず、涜１３は硅砂お
よび硅酸塩化合物のＳｉＯ２換算値が１５％を超えてお
り、贋１４はチタン化合物のＴｉＯ２換算値が１５％未
満であり、應１８は石灰石が２５％未満であり、／Ｉ６
．１９はチタン化合物のＴ ｉ０２換算値が５５％を超
えており、應２３は酸化鉄と二酸化マンガンの合計が１
５％を超えており、Ａ２４は石灰石が１８％を超えてお
り、Ａ２８は金属弗化物が２５％を超えているのでいず
れも第５表に見られるように溶着金属の炭素含有量がｏ
．ｏｉｏ％以上増加して極低炭素溶接棒として不適当で
あるか、あるいは溶融金属のシールド性が不良でブロー
ホールが発生した。

又アークが不安定でアークの吹付の強さが弱いため溶込
みが浅くスラグ巻込みが発生したり、スラグの流動性が
立向溶接に不適当な程小さいため極端な凸型ビードとな
り、その上へ次のパスを溶接した時に＊ヒ融合不良が発
生してＸ線性能は不良であるか、あるいはスラグの流動
性が犬となりすぎて立向溶接でビードが形成されず溶接
が不可能である。

以上説明したように、本発明溶接棒は極低炭素ステンレ
ス鋼の優れた特性を損なうことなく、立向溶接を含めた
全姿勢溶接で溶接欠陥のない健全な溶接を特殊な技量を
必要とせず容易に行なうことができ、かつ又通常の低炭
素ステンレス鋼用としても、炭素量の非常に少ない溶接
金属が得られ、溶接金属の諸性能を良好とするものであ
る。

【図面の簡単な説明】

図面は溶接棒心線材の炭素量と被覆剤に配合する石灰石
の量と心線材の炭素含有量に対する溶着金属の炭素増加
量との関係を示す図である。 １：石灰石−１０％、２：石灰石−１６％、石灰石−２
２％。 ３：

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 被覆剤全重量に対して、石灰石２．５〜１８％、酸
   化鉄および二酸化マンガンの１種または２種の合計３〜
   １５％、ＳｉＯ２に換算した硅砂および硅酸塩化合物の
   １種または２種以上の合計７〜１５％、ＴｉＯ２に換算
   したチタン化合物１５〜５５％、金属弗化物３〜２５％
   、金属粉末２５％以下を必須成分として含有する被覆剤
   をステンレス鋼心線に被覆したことを特徴とするステン
   レス鋼被覆アーク溶接棒。