JPS58501492A - 誘導負荷に有効な効率の良い電流変調器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の名称 誘導負荷に有効な効率の良い電流変調器発明の背景 本発明は電流変調器に関し、特に直流電源から回路の接地側に負荷を通って流れ る電流全変調するために用いる実用性と効率を改善した電流変調器に関するもの である。

従来のこの種の電流変調器では、負荷と回路の接地点との間にスイッチング装置 全役けており、このスイッチング装置は該スイッチング装置に供給される変調信 号に応じて負荷を通る電流全変調している。そして、負荷とスイッチング装置と 全保護し且つ非常に高い電流から負荷とスイッチング装置とを保護するため、ス イッチング装置と負荷の電源側との間にオーバシーート・クリッピング・ダイオ ードが接続しである。

しかしながらこの従来の電流変調器では、誘導負荷全通して交番電流を発生する ように動作することができない。これは、負荷の電源側の端子電圧が各半サイク ル間電源電圧より大きくなって、上述のダイオードが順方向バイアスとなって負 荷全短絡するためである。

発明の概要 本発明は誘導負荷に有効な効率の良い電流変調器全提供するものである。

本発明は直流電源から回路の接地点に負荷全通って流れる電流を調整する電流変 調器であり、供給される変調信号に応じて負荷全通る電流全変調するため負荷と 回路の接地点との間に接続されたスイッチング装置と、」−記スイツチング装置 と負荷との間に接続′された第１の誘導コイルと、上記電流の変化によって上記 第１の誘導コイルに誘導されるエネルギ全骨けとるため上記第１の誘導コイルに 相互結合された第２の誘導コイルと、」二記受けとったエネルギ全上記負荷の電 源側に移送するため上記負荷の電源側端子と上記第２の誘導コイルとの間に接続 されたダイオードと全備えている。そして上記第２の誘導コイルは上記第１の誘 導コダイオードがエネルギを負荷の電源側に移すために順方向にバイアスされて も、誘導負荷の両端を短絡するＪ二うにはならない。

エネルギが上記ダイオードによって負荷の電源側に仄さ才するので、本発明に係 る電流変調器は効率がよい。

また、７Ｆ　、ＩＨ（波スイッチング装置を用いれば、電流変調器の効率全史に 改善することができる。そして高周波数スイッチング装置では導通時間が短いの で、高周波数スイッチング装置で失われる電力は小さい。

更に、相互結合誘導コイルとして空心コア（ａｉｒｃｏｒｅ）　ｆ用いれば、電 流変調器の効率を改善できる。

これは空心の誘導コイルと高周波数でのスイッチングとを併用すれば誘導コイル 中の熱損失全減少させることができるからである。

また本発明のその他の特徴は好ましい実施例の説明中において述べる。

図面の簡単な説明 第１図は、本発明の電流変調器の一実施例全ブロックと回路で示した回路図であ る。

第２図は、第１図の電流変調器に用いられる変調信号発生器の回路図である。

第３Ａ図乃至第３Ｅ図は、第２図の変調信号発生器内で発生される信号の波形図 である。

第４図は、本発明の電流変調器の異なる実施例をブロックと回路で示した回路図 である。

第５図は、第４図の電流変調器に用いられる変調信号発生器の回路図である。

第６Ａ図乃至第６Ｆ図は、第５図の変調信号発生器内で発生される信号の波形図 である。

好ましい実施例の説明 第１図には本発明の電流変調器の一実施例が示してあり、該電流変調器は、高周 波数スイッチング素子Ｑ１、第１の誘導コイルＬ１、第２の誘導コイルＬ２．２ つのダイオードＤ１及びＤ２．３つのコンデンサＣＩ　、Ｃ２及びＣ３及び変調 信号発生器１０から構成される。スイッチング素子Ｑ１は高周波数でスイッチン グ動作全行なえるＶＭＯ８ＦＥＴパワー・トランジスタである。トランジスタＱ １は負荷１２の一端と回路の接地点との間に接続されて、変調信号発生器１０か らトランジスタＱ１のケ８−トにライン１４全通して供給される変調信号に応じ て負荷１２全通る電流を変化させる。直流電源の端子Ｖｓは、保護用ダイオード Ｄ１全介して負荷１２の他端に結合されている。負荷１２はコンデンサＣＩ及び Ｃ２により回路の接地点から分離されている。

第１の誘導コイルＬ１はトランジスタＱ１と負荷１２との間に接続されている。

第２の誘導コイルＬ　２は第１の誘導コイルＬ１と相互結合されて、負荷１２全 通る電流の変化によって第１の誘導コイルＬ１に誘導されるエネルギ全骨は取る 。第１及び第２の誘導コイルＬ　ｌ及びＬ２は１つの空心コア（ａｉｒ−ｆｉｌ ｌｅｄ　ｃｏｒｅ）上に二本蓚き（ｂｉｆｉｌａｒ）又は同心巻きによってきつ く巻装されている。

第１と第２と誘導コイルＬ１及びＬ２は互いに導電的に分離がなされている。即 ち、コイルＬ１及びＬ２との間に直流電流路がない。しかしながら、コイルＬ１ 及びＬ２１″１、コイルＬ　］及びＬ２間の弱い相互結合によって生じる問題全 最小にするために、コンデンサＣ３によって結合されている。

ダイオードＤ２は第２の誘導コイルＬ２と負荷１２の電源側との間に接続されて 、第２の誘導コイルＬ２から負荷１２の電源側に受け取ったエネルギ全移送する 。

変調信号発生器１０は、スイッチング・トランジスタＱ１のゲートに高周波の・ ぐルス化された調整信号全供給するように設けられている。本実施例で選択され ている高周波数は１００　ｋＨｚである。

第２図には変調信号発生器１０の好ましい一実施例が示しである。変調信号発生 器１０は、シーミツト・インバータＩＩ、抵抗Ｒ１及びコンデンサＣ４とからな る自走発振器（ｆｒｅｅ　ｒｕｎｎｉｎｇ　ｏｓｃｓｉｌｌａｔｏｒ）ｉ有して おり、該発振器は第３Ａ図に示すように、ライン１６に高い周波数のノセルス状 方形波信号全発生する。抵抗Ｒ１はインバータ１１の入力と出力との間に接続さ れておシ、またコンデンサＣ４はインバータ■１と回路の接地点との間に接続さ れている。

また変調信号発生器１０は、更に、コンデンサＣ５及び抵抗Ｒ２からなる微分回 路と、ｎｐｎ）ランノスタＱ２と、電流制限用抵抗Ｒ３と、コンデンサＣ６と高 利得増幅器Ａ１からなる比較器と全行している。

ライン１６上の方形波信号は抵抗Ｒ２とコンデンサＣ５とからなる微分回路によ って微分されて、ライン１６上の方形波が立上る部分（ａ　ｐｏｓ已ｉｖｅ　ｇ ｏｉｎｇｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ）でトランソスタＱ２全導通させる。コンデンサ Ｃ６はトランジスタＱ２が導通するたびに放電するが、トランジスタＱ２が遮断 している間に直流電源の電圧端子Ｖｃから抵抗Ｒ３を通して流れる電流によって 充電される。したがって、第３Ｂ図及び第３Ｄ図に実線で示すように、比較器Ａ ］の一方の入力端子に接続されるライン１８に三角波が発生させられる。

比較器ＡＩの他方の入力端子には、ライン］８の三角波と比較される低周波数の 基準信号ＶＲが入力される。基準信号の周波数は、負荷１２を通る電流が変化さ せられるべき所定の低周波数に応じて選定される。

典型的には、この所定の低周波数は５０又は６０　Ｈｚである。

基準信号ｖＲの振幅は、所定の低周波数で変化する。

基準信２じＶＲが比較的大きな振幅（第３Ｂ図参照）のときには、比較的短いデ ユー−ティ・サイクルを有する旨い周波数の・Ｐルス状変調信号（第３Ｃ図参照 ）が、比較器Ａ］の出力からスイッチング・トランジスタＱ＋（第１図）にライ ン１４全通して与えられる。そして基準信号が比較的小さい振幅（第３Ｄ図参照 ）のときには、比較的長いデユーティ・サイクル（第３Ｅ負荷１２に流わる電流 の振幅は、スイッチング・トランジスタＱ１が導通している時間の大きさに比例 する。そしてトランジスタＱ１が導通している時間は高い周波数の・やルス状変 調信号のデー−−ティ　サイクルに比例する。したがって、負荷１２全通る電流 は基準信号ｖＲの所定の低周波数で変化する。

第１の誘導コイルＬ１のインダクタンス（直は、ライン１４上の・ぐルス状変調 信号が最小の不連続デユーティ・サイクル４有しているときにごくわずかな電流 全立上がらせ且つライン１４上のパルス状変調鳥号が最大の不連続デユーティ・ サイクル４有しているときに比較的大きな電流全立上がらせるのに十分なインダ クタンスに設定されている。スイッチング・ｌ・ランソスタＱ１が遮断している 間の各・ぐルスの間に第１の誘導コイル全通る電流がなくなると、２つの相互結 合された誘導コイルＬ１及びＬ２に蓄積されたエネルギが第１の誘導コイルＬ１ のスイッチング・トランジスタ側の点２０全正の高い電圧にする。このことは、 一般的にオーバシュートとして知られている。本発明の電流変調器においては、 第１の誘導コイルＬ１から第２の誘導コイルＬ２に誘導エネルギ？結合させ且つ 第２の誘導コイルＬ２に受け取られたエネルギ？ダイ刀−ドＤ２を介して９荷１ ２の電源側に戻するので、オーバシュートはできるだけ小さくすることができる 。もし、オーパンニート全最小にしないとすれば、スイッチング・トランジスタ Ｑ１と第１の誘導コイルＬｌとに損傷を与えることになる。ダイオードＤ２Ｔｈ 介して負荷１２の電源側に戻されるエネルギは、ダイオードＤ２全通る平均電流 に等しい量だけダイオードＤ１全通して電源端子■ｓから供給される電流全減小 させる。

第１図の電流変調器においては、負荷１２のスイ。

チング・トランジスタ側の点２２の瞬間電圧が電源電圧Ｖｓ　”ｃ越えてもダイ オードＤ２は負荷１２を短絡することはない。これは、誘導コイルＬ１及びＬ２ が互いに導電的に結合がなされておらず、ダイオードＤ２を介して点２２から負 荷の電源側に戻る直流電流路がないからである。したがって、点２２の瞬間電圧 は電源電圧■ｓの２倍で振動する。

スイッチング・トランジスタＱ１が短い導通期間で導通している場合には、早い 段階変化（ｆａｓｔ　ｓｔｅｐｃｈａｎｇｅ）の間誘導コイルＬ　］、　を通る 電流が小さいため、導通期間の間にトランジスタＱ１で消費される損失（は最小 になる。トランジスタＱ１の飽和電圧４低くすれば、トランジスタＱ１で消費さ れる平均電力は°゛オン″時間間で最小になる。そしてトランジスタＱ１が非常 に短い遮断時間で遮断すれば、遮断する間にトラン７パスタＱ１の両端における 損失全非常に小さく保持することができる。したがって、高い周波数でのスイッ チングが好ましい。

誘導コイルＬ　］及びＬ２の抵抗値は非常に小さく、したがりてこれら誘導コイ ルＬ１及びＬ２での熱損失は非常に小さい。第１図の電流変調器では、典型的に は入力電力の９６チが負荷に供給され、４％が誘導コびダイオードＤ２において 消費される。

負荷として変成器を用いるのに特に適した本発明に係る電流変調器の実施例４第 ４，５及び６図全参照して説明する。負荷は、変成器Ｔ１の１次巻線Ｓであり、 １次巻線Ｓは出力端子Ｖｏと回路の接地点との間に接続されている。

そして該電流変調器は、第１及び第２の高周波数スイッチング素子Ｑ１．１及び Ｑ１２ｔ’有している。第１図の実施例と同様、スイッチングへ素子Ｑｌｌ及び Ｑ１２は、１００ｋＨｚのような高い周波数でスイッチング動作が可能なＶＭＯ ３ＦＥＴ　／ｅワー・トランジスタからなっている。

第４図の電流変調器は、更に、第１．第２．第３及び第４の誘導コイルＬ　１１ 　、　Ｔ、、　１２　、　Ｌ　１．３及びＬｌ−４と、第１及び第２のダイオー ドＤ　１　］及びＤ１２と、コンデンサＣ１ｌ及びＣ１２と変調信号発生器２４ と第１のスイッチング・トランジスタＱｌｌは１次巻線Ｐの一端２８と回路の接 地点との間に設けられており、このトランジスタＱｌｌは変調信号発生器２４か らスイッチング・トランジスタＱｌｌのケ゛−トにライン３０全通して供給され る第１の変調信号に応じて１次巻線Ｐ？通る電流全変化させる。そして第１の誘 導コイルｌ７１１が第１のトランジスタＱｌｌと１次巻線Ｐの一端２８との間に 接続されている。

第２の誘導コイルＴ、１２は第１の誘導コイルに相互結合されており、第２の誘 導コイルＬ１２は電流の変化によって第１の誘導コイルに誘導されるエネルギ全 骨は取る。第１及び第２の誘導コイルＬｌｌ及びＬ２は空心コアに二重巻き又は 同心巻きで堅く巻装されている。そして第１及び第２の誘導コイルは互いに導電 的に分離されている。

第１のダイオードＤ１．１が第２の誘導コイルＩ、１２と１次巻線Ｐの他端３２ との間に接続されており、該ダイオードＤｌｌは１次巻線Ｐの他端３２を介して 第２の誘導コイルＬ　１．２から電源端子Ｖｓに受け取ったエネルギ全移送する 。

第２のスイッチング・トランジスタＱ１．２は１次巻線Ｐの他端３２と回路の接 地点との間に設けられており、スイッチング・トランジスタＱ１２は変調信号発 生器２１から第２のスイッチング・ｌ・ランノスタＱ　１２のゲ゛−トにライン ３４全通して供給される第２の変調信号に応じて１次巻線ｐｔ通る電流全変化さ せる。そして第３の誘導コイルＬ１３がトランジスタＱ１２と１次巻線Ｐの他端 との間に接続されている。

第４の誘導コイルＬ１４が第３の誘導コイルＬ１３に相互結合されており、第４ の誘導コイルＬ１４は電流の変化によって第３の誘導コイルに誘導されるエネル ギ全骨は取る。第３及び第・１の誘導コイルＬ１３及びＬｉ２は、空心コアに二 重巻き又は同心巻きによってきつく巻装されている。そして第３及び第４の誘導 コイルは互いに導電的に分離されている。

第２のダイオードＤ１２が第４の誘導コイルＬ１２と１次巻線Ｐの一端２８との 間に接続されており、このダイオードＤ１２は１次巻線Ｐの一端２８全通して第 ４の誘導コイルＬ　］、　４から電源端子■ｓに受けとったエネルギを移送する 。

変調信号発生器２４は第１及び第２のスイ。

テンプ・トランジスタＱｌｌ及びＧ１２のケ８−トにそれぞれ第１及び第２の変 調信号全供給するように設けられている。そして第１及び第２の変調信号は、第 １次巻線Ｐの一端のみがいつでも回路の接地点に接続されているように供給され る。

第５図に示すように、変調信号発生器２４の好ましい一実施例は、第１のヒステ リシス・インバータＧ１と、インバータＧ１の入力と出力との間に接続された抵 抗Ｒ１１とインバータＧ１の入力と接地点との間に接続されたコンデンサＣ１ｌ とからなる発振回路４有している。

また変調信号発生器２４は、入力端子がインバータＧ１の出力端子に接続された 第２のヒステリシス・インバータＧ２と、入力増幅器Ａ２と抵抗Ｒ］、２．Ｒ１ ３゜Ｒ１４及びＲ１５と４有して層るっ基準信号端子Ｖ。

が、抵抗Ｒ１２を介して増幅器Ａ２の反転入力端子に接続されている。また反転 入力端子は抵抗Ｒ１３′ｆ：介して電源端子Ｖｃに接続されている。増幅器Ａ２ の非反転入力端子は回路の接地点に接続されている。抵抗Ｒ１４が、増幅器Ａ２ の反転入力と出力との間に接続されている。増幅器Ａ２の出力は、第１のヒステ リシス　インバータＧ１の入力に抵抗１５を介して接続されている。

インバータＧ１、抵抗Ｒ１１及びコンデンサＣ１ｌからなる発振器は、第６Ａ図 に示すように、ライン３０に方形波のｉｅルス状倍信号全発生る。インバータＧ ２はライン３０上の信号全反転してライン３４上に補足方形波・ぐルス状信号全 発生する。ライン３０及び３．１上の信号がそれぞれ同じデユーティ・サイクル ４有していわば、第４図の電流変調器の変成器Ｔ１の１次巻線Ｐ’を通る平均電 力はゼロになる。

ライン３０」二のイン・（−タＧ１の出力が）・イ（ｈｉｇｈ）のとき、コンデ ンサＣ１ｌは抵抗Ｒ１ｌｔ−通して充電され、第６Ｂ図に示すような波形４有す る信号全インバータＧ１の入力端子３６上に発生させる。入力端子３６における イに号の電圧がインバータＧ１の上部スイッチング・スレ、７ホールド■２まで 増加すると、インバータＧ１の出力は第６Ａ図に示すようにロウ（ｌｏｗ）に落 ちる。そしてコンデンサＣ１ｌは、入力端子３６の信号の電圧がインバータＧ１ の下部スイッチング・スレ、７ホールドＶ１に落ちるまで、抵抗Ｒ１ｌｔ通して 放電し、ぞの点で、インバータＧ１は再びハイに切換わる。

インバ〜りＧ１及びＧ２のそれそ゛れの出力からライン３０及び３４に出力され る・ぐルス状信号のデー−ティ・サイクルは、コンデンサＣ１ｌが充電又は放電 される速度又は割合？変えることによって変えられる。

これは、抵抗Ｒ１５ｔ−通してインバータＧの入力端子３６に流れる電流７変え ることにより行なわれる。この電流の変化は、基準信号端子Ｖ　Ｉ’ｌに供給さ れる所定の低周波数４有する基準信号に応じて生じる。基準信号の周波数は、変 成器Ｔ１の１次巻線Ｐを通る電流が変化させられるべき所定の低周波数に応じて 選定される。典型的には、この所定の低周波数は５０又は６０Ｈｚである。

増幅器Ａ２は端子ＶＲに供給される基準信号全反転し且つ抵抗Ｒ１５を介して反 転入力端子３６に与えられるべき電流４生じさせる。この電流は、コンデンサＣ １ｌの充電又は放電の際に抵抗Ｒ１ｌｔ通る電流を補うか又はこの電流に抵抗す る。

増幅器Ａ２の出力端子；３８における電圧が反転入力端子３６における電圧の平 均値に対して負のときに、第６Ｃ図に示すように、コンデンサＣ］、　１はゆっ くりと充電され且つ素早く放電される。これは、第６Ｄ図信号に長いデユーティ ・サイクルが与えられるためである。反対に、第２のインバータＧ２のパルス状 出力信号は同時に短いデュニティ・サイクル４有している。

増幅器Ａ２の出力端子３８における電圧がインバータ入力端子３６における電圧 の平均値に対して正のとき、第６Ｅ図に示すようにコンデンサＣ１ｌは素早く充 電されはつゆっくりと放電される。これは、ライン３０上のインバータ出力信号 に、第６Ｆ図に示すようにカいデユーティ・サイクルが与えられるためである。

反対に、第２のインバータＧ２の・ぐルス状出力信号は同時に長いデー−ティ・ サイクル４有している。

スイッチング・トランジスタＱ１．１及びＱ１２のそれぞれのケ゛−トにデユー ティ・サイクルの異ったパルス状変調信号全印加することにより、変成器Ｔの１ 次巻線Ｐｋ通る平均電流がゼロにならないようになっている。１次巻線ｐｔ流れ る電流の量は、スイッチング・トランジスタＱ　］、　ｌ及びＱ１２のそれぞれ のケゞ−トにライン３０及び３４上通して印加される・ぐルス状変調１’ｉ；　 ”ｌ”ｉ−のｊ゛ニーテイサイクルの差に比例する。

ライン３０北の・マルス状変調信号のデユーティ・サイクルプＩニライン３４上 のパルス状変調信号のデユーティ・サイクルより大きくなると主巻線ｐｔ流れる 電流はセンター・タップ２６から一端２８に向かう方向により大きくなる。

主巻線Ｐｋ流れる電流の振幅及び方向の変化は、変調信号発電器２４の増幅器の 出力端子３８に現われる瞬時電圧の変化に応じている。そして、基準信号端子ｖ Ｒに所定の低周波数基準信号４与えると、変成器Ｔ１の２次巻線の出力端子Ｖｏ には所定の低周波数の出力信号が発生する。したがって、第４図の電流変調器は 、特に、低ひずみで低周波数の正弦波出力信号４得るのに適している。

基本的には、第・１図の電流変調器の、スイッチング・トランジスタＱ１１、誘 導コイルＬ　１．１及びＬ１２並ひにダイオードＤ　１．１とスイッチング・ト ランジスタＱ１２、誘導コイルＬ１３及びＬ　１．４並びにダイオードＤ　］、 　２のそれぞれの組合せ回路の構成の動作と特質とは、第１図の電流変調器のス イッチング・トランジスタＡ１、誘導コイルＱ１及びＱ２並びにダイオードＤＩ の組合せ回路の構成の動作と特質と同じである。

第４図の電流変調器の異なる特徴は、効率を更によくするため、１次巻線Ｐを通 るエネルギ回復路を用いていることである。これは次の通りである。もし２つの ダイオードＤ　１．１及びＤｌ２がカソードを電源端子ＶｓＫ接続したとすると 、誘導コイルＬ１２及びＬｉ２から受けとったエネルギは電源に戻されることに なる。しかしながら、これら２つのダイオードＤｌｌ及びＤｌ２を、第４図に示 すように、１次巻線Ｐの両端２８及び３２に交差接続すると、回復エネルギは電 源に戻るように流れるばかりでなく、１次巻線の反対の非導通側端子全通って電 源に戻シ、その結果変成器になる。誘導コイルのからの回復エネルギは夕ゝイオ ードＤｌｌ及びＤｌ、２によってクリツノされる゛°誘導性キック電圧（１ｎｄ ｕｃｔｉｖｅ　ｋｉｃｋ）”　と呼ばれる高電圧全Ｄ１２全通る電流はエネルギ が回復する間の異なった電圧においても比較的一定になりがちである。

２／３ 第５図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　直流電源から回路の接地点、に負荷全通って流れる電流全変調する電流変調 器に訃いて、与えられる変調信号に応じて前記負荷全通る電流全変化させるため 前記負荷と前記回路の接地点との間に接続されたスイッチング装置と、該スイッ チング装置と前記負荷との間に接続された第１の誘導コイルと、前記第１の誘導 コイルに相互結合されて該第１の誘導コイルに誘導されるエネルギを受け取る第 ２の誘導コイルと該第２の誘導コイルと前記負荷の電源側との間に結合されて前 記エネルギ全前記負荷の電源側に移送するだめのダイオードと全備え、前記第２ の誘導コイルが前記第１の誘導コイルから導電的に分離されていることを特徴と する電流変調器。 ２　前記スイッチング装置が高周波数スイッチング素子であること全特徴とする 請求の範囲第１項に記載の電流変調器。 ３、Ａｉ前記スイ、チング装置に高周波数の・ぐルス状変調信号全供給する手段 全史に備えていること全特徴とする請求の範囲第２項に記載の電流変調器。 ・１　前記スイッチング装置がＭＯ８半導体素子であること全特徴とする請求の 範囲第３項に記載の電流変調器。 ５　前記スイッチング装置がＶＭＯ８ＦＥＴパワー・　トランジスタであること 全特徴とする請求の範囲第５項に記載の電流変調器。 ６、　前記スイッチング装置に前記変調信号全供給する手段が、高周波数のパル ス状信号全発生する第１の手段と所定の低周波数で前記・ぐルス状信号のデー− ティ・サイクル２変える第２の手段とから成り、前記第２の手段が前記所定の低 周波数で負荷全通る電流を変えるための前記高周波数の・ぐルス状変調信号全発 生させることを特徴とする請求の範囲第３項又は第５項のいずれかに記載の電流 変調器。 ７　前記第２の手段は前記所定の低周波数に有する基準信号に応じて前記デー− ティ・サイクルを変えるように設けられていること全特徴とする請求の範囲第６ 項に記載の電流変調器。 ８、　前記誘導コイルは空心コア２有していることを特徴とする請求の範囲第３ 項に記載の電流変調器。 ９　負荷に接続された直流電源から回路の接地点に前記負荷全通って流れる電流 全変調する電流変調器において、前記負荷の一端と前記接地点との間に接続され て印加される第１の変調信号に応じて負荷を通る電流を変える第１のスイッチン グ装置と、該第１のスイッチング装置と前記負荷の前記一端との間に接続された 第１の誘導コイルと、前記第１の誘導コイルと相互結合されて電流の変化によシ 該第１の誘導コイルに誘導されるエネルギ２受は取る第２の誘導コイルと、該第 ２の誘導コイルと前記電源との間に結合されて前記第２の誘導コイルから前記電 源に前記エネルギ全移送する第１のダイオードと、前記負荷の他端と前記回路の 接地点との間に接続されて印加される第２の変調信号に応じて前記負荷全通る電 流２変える第２のスイ。 チング装置と、該第２のスイッチング装置と前記負荷の前記他端との間に接続さ れた第３の誘導コイルと、該第３の誘導コイルと相互結合されて前記電流の変化 により該第３の誘導コイルに誘導されるエネルギ全党は取る第４の誘導コイルと 、該第４の誘導コイルと前記電源との間に該第４の誘導コイルから前記電源に前 記エネルギ全移送する第２のダイオードと、前記負荷の一端のみがいつでも接地 されるように前記２つのスイッチング装置に変調信号を与える手段と全備えてな り、前記第２の誘導コイルは前記第１の誘導コイルから、そして前記第４の誘導 コイルは前記第３の誘導コイルからそれぞれ導電的に分離されていることを特徴 とする電流変調器。 １０　前記第１のダイオードは前記第２の誘導コイルと１）ＩＪ記負負荷他端と の間に接続されて前記負荷の前記他端全弁して前記第２の誘導コイルから前記電 源に前記エネルギを移送し、前記第２のダイオードは前記第４の誘導コイルと前 記負荷の前記一端との間に接続されて前記負荷の前記一端全介して前記第４の誘 導コイルから前記電源に前記エネルギ全移送すること全特徴とする請求の範囲第 ９項に記載の電流変調器。 １１　前記負荷はセンター・タップ２有してお９、該センター・タップ全前記電 源に接続する手段全史に備えていることを特徴とする請求の範囲第１０項に記載 の電流変調器。 １２、前記スイッチング装置が高周波数スイッチング装置であること全特徴とす る請求の範囲第１０項に記載の電流変調器。 １３、前記スイッチング装置がＭＯ８半導体素子からなることを特徴とする請求 の範囲第１２項に記載の電流変調器。 １４　前記スイッチング装置がＶＭＯ８ＦＥＴ　、ｑワー・トランジスタからな ること全特徴とする請求の範囲第１３項に記載の電流変調器。 １５　前記スイッチング装置に前記変調信号を与える手段は、高周波数の・ぐル ス状変調信号？与えるようになっていることを特徴とする請求の範囲第１２項に 記載の電流変調器。 １６、前記スイッチング装置に変調信号２与える手段は、互いに補いあう第１と 第２の高周波数パルス状信号全発生する第１の手段と前記第１及び第２の変調信 号全所定の低周波数で負荷全通る電流を変化させるように前記所定の低周波数で 前記第１及び第２の高周波数ノｊルス状信号のデユーティ・サイクル２変よる第 ２の手段とから成ること全特徴とする請求の範囲第１４項又は第１５項のいずれ かに記載の電流変調器。 １７　前記第２の手段は前記所定の低周波数を有する基準信号に応じて前記デユ ーティ・サイクルを変えるように設けられていること全特徴とする請求の範囲第 １６項に記載の電流変調器。 １８　前記誘導コイルは空心コア２有していること全特徴とする請求の範囲第１ ５項に記載の電流変調器。