JPS5852438Y2 - ボイラ - Google Patents
ボイラInfo
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- JPS5852438Y2 JPS5852438Y2 JP6495678U JP6495678U JPS5852438Y2 JP S5852438 Y2 JPS5852438 Y2 JP S5852438Y2 JP 6495678 U JP6495678 U JP 6495678U JP 6495678 U JP6495678 U JP 6495678U JP S5852438 Y2 JPS5852438 Y2 JP S5852438Y2
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- Japan
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- burner
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- pressure
- water layer
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Landscapes
- Pressure-Spray And Ultrasonic-Wave- Spray Burners (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は、熱効率の向上を図ったボイラに関する。
一般に立形、および横形のボイラは、第3図および第4
図に示すような構造になっている。
図に示すような構造になっている。
すなわち、第3図は立形のボイラを示し、ケーシング3
0下部には耐火レンガの燃焼室31が形成され、この燃
焼室上方に縦方向に煙管32.32・・・・・・32が
配設された水タンク33が設けられている。
0下部には耐火レンガの燃焼室31が形成され、この燃
焼室上方に縦方向に煙管32.32・・・・・・32が
配設された水タンク33が設けられている。
前記燃焼室の側部にはバーナ34が設けられ、このバー
ナ34は燃焼室31の対向する耐火レンガ壁35に向っ
て噴射される。
ナ34は燃焼室31の対向する耐火レンガ壁35に向っ
て噴射される。
第4図は横形のボイラを示し、ケーシング40の下部−
側に燃焼室41が設けられ、ケーシング上部に水管43
が横方向に伸びた燃焼室42が設けられ、これら室41
.42の周囲には水タンク44が形成されている。
側に燃焼室41が設けられ、ケーシング上部に水管43
が横方向に伸びた燃焼室42が設けられ、これら室41
.42の周囲には水タンク44が形成されている。
燃焼室41の一側部にはバーナ45が取付けられ、この
バーナ45の火炎は燃焼室41のバーナ45の対向壁4
6をなす耐火レンガに吹付けられる。
バーナ45の火炎は燃焼室41のバーナ45の対向壁4
6をなす耐火レンガに吹付けられる。
このように、従来の立形および横形のボイラにおいては
、バーナ34,45の火炎を耐火レンガにあてているが
、このように火炎温度が1番高い部分を耐火レンガ35
.46にあてると、多くの熱がレンガに吸収され、有効
な火炎の熱が熱交換器に作用しないという欠点があった
。
、バーナ34,45の火炎を耐火レンガにあてているが
、このように火炎温度が1番高い部分を耐火レンガ35
.46にあてると、多くの熱がレンガに吸収され、有効
な火炎の熱が熱交換器に作用しないという欠点があった
。
本考案は、かかる点に鑑み、バーナからの熱を有効に利
用できる熱交換率の高いボイラを提供することを目的と
する。
用できる熱交換率の高いボイラを提供することを目的と
する。
この目的は、四周および上部を二重構造として水層を構
成した直立筒状の本体内に、その中心縦軸に沿って螺旋
形の加熱管を配すると共に、加熱管と本体内壁との間に
上部には少し隙間を残して、密接螺旋形に水管を巻いた
筒状の隔壁を設け、加熱管下部に水入口を接続し、加熱
管上部と隔壁上部を接続し、隔壁下部と水層下部を接続
し、かつ上部水層に水出口を接続して水の加熱通路を構
成し、加熱管下方に高圧バーナを設置し、本体下部に煙
道を開口することによって遠戚される。
成した直立筒状の本体内に、その中心縦軸に沿って螺旋
形の加熱管を配すると共に、加熱管と本体内壁との間に
上部には少し隙間を残して、密接螺旋形に水管を巻いた
筒状の隔壁を設け、加熱管下部に水入口を接続し、加熱
管上部と隔壁上部を接続し、隔壁下部と水層下部を接続
し、かつ上部水層に水出口を接続して水の加熱通路を構
成し、加熱管下方に高圧バーナを設置し、本体下部に煙
道を開口することによって遠戚される。
以下、図面を参照して、本考案の1実施について説明す
る。
る。
先ずボイラ本体1は、四周および上部を二重構造にし、
その間に水層2,2′を構成した直立筒状をなし、その
外表を保温材3で被覆する。
その間に水層2,2′を構成した直立筒状をなし、その
外表を保温材3で被覆する。
加熱管4は、螺旋形で、本体1の中心縦軸に沿って設置
される。
される。
加熱管4と本体1内壁との間には、木管を密接螺旋形に
巻いた筒状の隔壁5を配置する。
巻いた筒状の隔壁5を配置する。
隔壁5の上端と本体1上壁との間は隙間6を設ける。
水の入ロアは加熱管4の下端に接続し、加熱管4上端と
隔壁5の上端を接続し、隔壁5の下端は本体1周側の水
層2下端部に連通し、水の出口8は本体1上部の水層2
′から上方へ導出される。
隔壁5の上端を接続し、隔壁5の下端は本体1周側の水
層2下端部に連通し、水の出口8は本体1上部の水層2
′から上方へ導出される。
バーナ9は加熱管4下方に置き、本体1の下部に煙道1
0が開口する。
0が開口する。
11はドレーンを示す。バーナ9への重油の供給系統は
第2図に示す。
第2図に示す。
燃料タンク12の重油はポンプ13により圧送され、切
換弁14により低圧通路15、高圧通路16に切換えら
れる。
換弁14により低圧通路15、高圧通路16に切換えら
れる。
低圧通路15は、ダンブナ17が接続され、また逆止弁
18を経て高圧通路16と合流する。
18を経て高圧通路16と合流する。
合流した供給通路19はフィルタ20を経てバーナ9に
導かれる。
導かれる。
ポンプ回路にはサージタンクを取付ける。
またバーナノズルより噴出する重油の吐出圧力はリリー
フバルブにより調整される。
フバルブにより調整される。
かがる重油供給系統を有する高圧バーナは、A重油液体
燃料を超高圧で噴霧し、A重油の粒子を2μ以下で巾7
0〜150 m/mで扇形型に広げ超高ノズルから噴霧
し燃焼するバーナーであり、その燃焼効率は97%以上
であり、又NOxは、低く、着火後すぐに完全燃焼がお
きる。
燃料を超高圧で噴霧し、A重油の粒子を2μ以下で巾7
0〜150 m/mで扇形型に広げ超高ノズルから噴霧
し燃焼するバーナーであり、その燃焼効率は97%以上
であり、又NOxは、低く、着火後すぐに完全燃焼がお
きる。
その理由はA重油に対しポンプ13により150 kg
/cm2の圧力を加える為、超高ノズルより噴霧する微
粒子は最高に細粒化される為空気中の酸素と化合しやす
く、いわゆる、酸化度合が非常に良く、理論空気のみに
して完全燃焼するためである。
/cm2の圧力を加える為、超高ノズルより噴霧する微
粒子は最高に細粒化される為空気中の酸素と化合しやす
く、いわゆる、酸化度合が非常に良く、理論空気のみに
して完全燃焼するためである。
またガンタイプバーナを大気中で燃焼すると空気中の酸
素と化合が悪く煙が出てNO,発生の原因になってしま
うが高圧バーナは、大気中で燃焼しても噴霧する微粒子
が小さいため必要空気量は理論空気量で十分である。
素と化合が悪く煙が出てNO,発生の原因になってしま
うが高圧バーナは、大気中で燃焼しても噴霧する微粒子
が小さいため必要空気量は理論空気量で十分である。
これに対し、従来のバーナは、ノズル依り噴霧する粒子
の大きさが30〜60μ前後のため、燃焼効率が悪く、
シかも燃焼に必要な空気量以上の空気を人ないと燃焼が
できない。
の大きさが30〜60μ前後のため、燃焼効率が悪く、
シかも燃焼に必要な空気量以上の空気を人ないと燃焼が
できない。
次に作用を述べる。
バーナ9は筒状本体1内下部に置かれているので、燃焼
による熱風は下から上へ吹き上げ、オーツドックスな燃
焼状態を得る。
による熱風は下から上へ吹き上げ、オーツドックスな燃
焼状態を得る。
そしてこの燃焼火炎の最も熱カロリの高い先端部が、加
熱管4および隔壁5に接し、それぞれの内在する水と熱
交換する。
熱管4および隔壁5に接し、それぞれの内在する水と熱
交換する。
上昇した熱風は土壁内の水層2′を加熱し、反転して隔
壁5と本体1内壁間を通って煙道から排出されるが、そ
の間に隔壁5内の水および水層2を加熱する。
壁5と本体1内壁間を通って煙道から排出されるが、そ
の間に隔壁5内の水および水層2を加熱する。
一方、水は、入ロアから導入され、加熱管4内を螺旋形
に上昇し、次いで隔壁5内を螺旋形に降下し、更に水層
2となって上昇し、水層2′に集って出口8から湯とな
って他へ供給される。
に上昇し、次いで隔壁5内を螺旋形に降下し、更に水層
2となって上昇し、水層2′に集って出口8から湯とな
って他へ供給される。
この開本はあらゆる道程で熱風と熱交換が行われ、バー
ナ燃焼火炎の持つ熱カロリを効率よく熱交換する。
ナ燃焼火炎の持つ熱カロリを効率よく熱交換する。
従来のボイラでは、円筒横置が多く、火炎先端は円筒内
壁に接触して炎の先端の高カロリが活用されていないも
のに比べ、本考案ボイラでは比較的に高く火炎が立昇り
、有効な熱交換が可能であり、また従来の熱風誘導のた
めの隔壁は鋼板などで構成したのに比べ、隔壁自体を加
熱管の一部として利用しているので、熱風に対する受熱
面積が広く熱交換が良好であり、ボイラ内を通過する熱
風と、三層に構成した水路とが、全道程に於いて熱交換
し、極めて高い熱効率をあげている。
壁に接触して炎の先端の高カロリが活用されていないも
のに比べ、本考案ボイラでは比較的に高く火炎が立昇り
、有効な熱交換が可能であり、また従来の熱風誘導のた
めの隔壁は鋼板などで構成したのに比べ、隔壁自体を加
熱管の一部として利用しているので、熱風に対する受熱
面積が広く熱交換が良好であり、ボイラ内を通過する熱
風と、三層に構成した水路とが、全道程に於いて熱交換
し、極めて高い熱効率をあげている。
なお、従来のバーナは、噴射圧力が低いし、過剰空気が
ちであるので炎を耐火レンガにあててレンガを加熱させ
、レンガの熱を利用する必要があるが、高圧バーナを使
用すれば、本考案のような構成が可能となる。
ちであるので炎を耐火レンガにあててレンガを加熱させ
、レンガの熱を利用する必要があるが、高圧バーナを使
用すれば、本考案のような構成が可能となる。
バーナ部では、重油噴出の低圧から高圧への切換時に於
ける瞬間停止を防いでいる。
ける瞬間停止を防いでいる。
即ち、一般にバーナでの燃焼は、先ず低圧で重油を噴出
し、数秒後に高圧に変換する。
し、数秒後に高圧に変換する。
この際通常の配管回路では、−たん低圧側が閉まり、次
いで高圧側が作動し、この瞬間重油の噴出が切れてバー
ナの火が消える。
いで高圧側が作動し、この瞬間重油の噴出が切れてバー
ナの火が消える。
従って再度高圧着火のときに危険を伴う。
これを防いだのが第2図示の配管で、低圧側作動時に高
圧回路16に重油が充満して圧力が掛っているので、切
換弁14の作動によって高圧側に切換えられた場合、高
圧通路16の重油は低圧から高圧へ変換され、そのまま
連続してバーナ部9より噴出される。
圧回路16に重油が充満して圧力が掛っているので、切
換弁14の作動によって高圧側に切換えられた場合、高
圧通路16の重油は低圧から高圧へ変換され、そのまま
連続してバーナ部9より噴出される。
この際低圧通路15には逆止弁18によって逆流を防止
する。
する。
こうして切換時に於ける瞬間的停止が防止され、失火が
なく、危険性は皆無となる。
なく、危険性は皆無となる。
低圧通路15の低圧保持は普通リリーフバルブを用いる
が、2ケ所にリリーフバルブを用いるとチャタリングに
よって異常な作動音が発生するが、圧力ダンブナ17の
使用によって作動音は発生しない。
が、2ケ所にリリーフバルブを用いるとチャタリングに
よって異常な作動音が発生するが、圧力ダンブナ17の
使用によって作動音は発生しない。
また圧カダンプナ17にはエア抜きがあるため、配管中
のエアも併せて抜くことができる。
のエアも併せて抜くことができる。
ポンプ回路に取付けたサージタンクにより重油の温度コ
ントロールが行われ、吐出量の減少が図られる。
ントロールが行われ、吐出量の減少が図られる。
即ちバーナ着火後時間経過と共に重油の温度が上昇し、
粘度の低下と共にポンプの吐出圧が減少されバーナ部よ
りの重油の吐出量をコントロールする。
粘度の低下と共にポンプの吐出圧が減少されバーナ部よ
りの重油の吐出量をコントロールする。
これは燃焼室内の温度上昇と比例し、管体内温度上昇が
上限に達したときに、バーナよりの重油吐出量が減少さ
れるので燃料の節約となる。
上限に達したときに、バーナよりの重油吐出量が減少さ
れるので燃料の節約となる。
数値で示すと、40kg/cm2噴出の場合で着火時2
22cc/mの吐出量が、50分後には35kg/cm
2に減圧され、吐出量は209cc/mとなり、約6%
節約される。
22cc/mの吐出量が、50分後には35kg/cm
2に減圧され、吐出量は209cc/mとなり、約6%
節約される。
またバーナノズルより噴出される重油の吐出圧力をコン
トロールすることによって管体内温塵の最適条件に適合
した熱カロリを燃焼させることが可能である。
トロールすることによって管体内温塵の最適条件に適合
した熱カロリを燃焼させることが可能である。
即ち、ノズル口径Q、25mmφの場合、圧力調整範囲
は40〜60 kg/Cm2が可能であり、吐出量とし
ては2000 cc/Hの範囲となる。
は40〜60 kg/Cm2が可能であり、吐出量とし
ては2000 cc/Hの範囲となる。
熱カロリは124855〜153281 kcal/k
gとなる。
gとなる。
これによってボイラの燃焼が湯温などの周囲状況に合わ
せて巾広くコントロールすることが可能で、最も効果的
な熱カロリを発生できる。
せて巾広くコントロールすることが可能で、最も効果的
な熱カロリを発生できる。
本考案は、四周および上部を二重構造として水層を構成
した直立筒状の本体内にその中心縦軸に沿って螺旋形の
加熱管を配すると共に、加熱管と本体内壁との間に上部
には少し隙間を残して、密接螺旋形に木管を巻いた筒状
の隔壁を設け、加熱管下部に水入口を接続し、加熱管上
部と隔壁上部を接続し、隔壁下部と水層下部を接続し、
かつ上部水層に水出口を接続して水の加熱通路を構成し
、加熱管下方に高圧バーナを設置し、本体下部に煙道を
開口したので、バーナからの熱をきわめて有効に利用で
き、熱交換率が高くなるという効果を奏する。
した直立筒状の本体内にその中心縦軸に沿って螺旋形の
加熱管を配すると共に、加熱管と本体内壁との間に上部
には少し隙間を残して、密接螺旋形に木管を巻いた筒状
の隔壁を設け、加熱管下部に水入口を接続し、加熱管上
部と隔壁上部を接続し、隔壁下部と水層下部を接続し、
かつ上部水層に水出口を接続して水の加熱通路を構成し
、加熱管下方に高圧バーナを設置し、本体下部に煙道を
開口したので、バーナからの熱をきわめて有効に利用で
き、熱交換率が高くなるという効果を奏する。
第1図は本考案ボイラの縦断正面図、第2図はバーナへ
の重油の供給回路図、第3図は従来の立型のボイラの縦
断面図、第4図は従来の横形のボイラの縦断面図である
。 1・・・・・・本体、2,2′・・・・・・水層、3・
・・・・・保温材、4・・・・・・加熱管、5・・・・
・・隔壁、6・・・・・・隙間、7・・・・・・入口、
8・・・・・・出口、9・・・・・・バーナ、10・・
・・・・煙道、11・・・・・・ドレーン、12・・・
・・・燃料タンク、13・・・・・・ポンプ、14・・
・・・・切換弁、15・・・・・・低圧回路、16・・
・・・・高圧回路、17・・・・・・ダンブナ、18・
・・・・・逆止弁、19・・・・・・供給通路、20・
・・・・・フィルタ。
の重油の供給回路図、第3図は従来の立型のボイラの縦
断面図、第4図は従来の横形のボイラの縦断面図である
。 1・・・・・・本体、2,2′・・・・・・水層、3・
・・・・・保温材、4・・・・・・加熱管、5・・・・
・・隔壁、6・・・・・・隙間、7・・・・・・入口、
8・・・・・・出口、9・・・・・・バーナ、10・・
・・・・煙道、11・・・・・・ドレーン、12・・・
・・・燃料タンク、13・・・・・・ポンプ、14・・
・・・・切換弁、15・・・・・・低圧回路、16・・
・・・・高圧回路、17・・・・・・ダンブナ、18・
・・・・・逆止弁、19・・・・・・供給通路、20・
・・・・・フィルタ。
Claims (1)
- 四周および上部を二重構造として水層を構成した直立筒
状の本体内に、その中心縦軸に沿って螺旋形の加熱管を
配すると共に、加熱管と本体内壁との間に上部には少し
隙間を残して、密接螺旋形に木管を巻いた筒状の隔壁を
設け、加熱管下部に水入口を接続し、加熱管上部と隔壁
上部を接続し、隔壁下部と水層下部を接続し、かつ上部
水層に水出口を接続して水の加熱通路を構成し、加熱管
下方に高圧バーナを設置し、本体下部に煙道を開口して
なることを特徴とするボイラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6495678U JPS5852438Y2 (ja) | 1978-05-17 | 1978-05-17 | ボイラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6495678U JPS5852438Y2 (ja) | 1978-05-17 | 1978-05-17 | ボイラ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54167451U JPS54167451U (ja) | 1979-11-26 |
| JPS5852438Y2 true JPS5852438Y2 (ja) | 1983-11-29 |
Family
ID=28969564
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6495678U Expired JPS5852438Y2 (ja) | 1978-05-17 | 1978-05-17 | ボイラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5852438Y2 (ja) |
-
1978
- 1978-05-17 JP JP6495678U patent/JPS5852438Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54167451U (ja) | 1979-11-26 |
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