JPS5853135B2 - 大型構築物の基礎構造 - Google Patents
大型構築物の基礎構造Info
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- JPS5853135B2 JPS5853135B2 JP53021009A JP2100978A JPS5853135B2 JP S5853135 B2 JPS5853135 B2 JP S5853135B2 JP 53021009 A JP53021009 A JP 53021009A JP 2100978 A JP2100978 A JP 2100978A JP S5853135 B2 JPS5853135 B2 JP S5853135B2
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- JP
- Japan
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- base plate
- furnace body
- plate
- pile
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B29/00—Other details of coke ovens
- C10B29/08—Bracing or foundation of the ovens
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Foundations (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Vibration Prevention Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、耐震性を改良した大型構築物の基礎構造に
関するものである。
関するものである。
工場その他における大型構造物、およびコークス炉、加
熱炉、平炉等の如き炉体等においては、地震が発生した
際に、構築物に伝わる加速度をできるだけ小となし、更
に炉体の場合は、熱による炉体の膨張を解放せしめる構
造とすることが必要であるが、従来、一般の大型構築物
においては、基礎構造に適切な耐震手段が施されている
ものはなかった。
熱炉、平炉等の如き炉体等においては、地震が発生した
際に、構築物に伝わる加速度をできるだけ小となし、更
に炉体の場合は、熱による炉体の膨張を解放せしめる構
造とすることが必要であるが、従来、一般の大型構築物
においては、基礎構造に適切な耐震手段が施されている
ものはなかった。
また、炉体の基礎構造について、例えば、カールスチー
ル型コークス炉について述べると、前記コークス炉４体
は、第１図に炉体巾方向断面図で示される如く、地中に
打ち込まれた多数の基礎杭１′上にパイルプレート２′
を架設した上、前記パイルプレート２′の上面にベース
プレート３′を載設し、前記ベースプレート３′上に炉
体４′を、前記炉体４′の蓄熱室４ ａ ／下部に設け
られている煙道５′の基礎ベース５ａ′を当接せしめる
ことにより立設した構造となっている。
ル型コークス炉について述べると、前記コークス炉４体
は、第１図に炉体巾方向断面図で示される如く、地中に
打ち込まれた多数の基礎杭１′上にパイルプレート２′
を架設した上、前記パイルプレート２′の上面にベース
プレート３′を載設し、前記ベースプレート３′上に炉
体４′を、前記炉体４′の蓄熱室４ ａ ／下部に設け
られている煙道５′の基礎ベース５ａ′を当接せしめる
ことにより立設した構造となっている。
上述のような炉体４′の耐震のためには、従来第１図に
示される如く、パイルプレート２′とベースプレート３
′との間にスライド機構６′が、またベースプレート３
′と炉体４′における煙道５′の基礎ベース５ａ′との
間に同じくスライド機構７′が設けられていた。
示される如く、パイルプレート２′とベースプレート３
′との間にスライド機構６′が、またベースプレート３
′と炉体４′における煙道５′の基礎ベース５ａ′との
間に同じくスライド機構７′が設けられていた。
前記スライド機構６′および７′は、グラファイトグリ
ースが全面に塗布された１間厚の薄鋼板を、例えばパイ
ルプレート２′とベースプレート３′との間においては
３枚、またベースプレート３′と炉体４′との間におい
ては２枚重畳させ敷設した構造で、 前記構造によって、地震発生により生ずる基礎杭１′お
よびパイルプレート２′の震動の炉体４′に対する伝達
を防止せしめていた。
ースが全面に塗布された１間厚の薄鋼板を、例えばパイ
ルプレート２′とベースプレート３′との間においては
３枚、またベースプレート３′と炉体４′との間におい
ては２枚重畳させ敷設した構造で、 前記構造によって、地震発生により生ずる基礎杭１′お
よびパイルプレート２′の震動の炉体４′に対する伝達
を防止せしめていた。
前述の如きスライド機構６’、？’による耐震効果は、
基本的に、次のような考え方に基づいていた。
基本的に、次のような考え方に基づいていた。
即ち、スライド機構６’、７’における摩擦係数は、設
計値で０．２とされているため、地震力が土および基礎
杭１′を介してパイルプレート２′、べ−スプレート３
′および炉体４′に伝わった際、炉体４′に生ずる加速
度は、前記摩擦係数０．２に対応する２ ００ ｇａ１
以上とはならない。
計値で０．２とされているため、地震力が土および基礎
杭１′を介してパイルプレート２′、べ−スプレート３
′および炉体４′に伝わった際、炉体４′に生ずる加速
度は、前記摩擦係数０．２に対応する２ ００ ｇａ１
以上とはならない。
従って、パイルプレート２′と、ベースプレート３′お
よび炉体４′とは、パイルプレート２′に伝わる加速度
が前記２００ｇａｌ地下の場合においては、ベースプレ
ート３′および炉体４′が摩擦により、前記パイルプレ
ート２′と一体に動くため相対変位を生ぜず、また前記
パイルプレート２′に伝わる加速度が２００ ｇａ１以
上になると、スライド機構６′。
よび炉体４′とは、パイルプレート２′に伝わる加速度
が前記２００ｇａｌ地下の場合においては、ベースプレ
ート３′および炉体４′が摩擦により、前記パイルプレ
ート２′と一体に動くため相対変位を生ぜず、また前記
パイルプレート２′に伝わる加速度が２００ ｇａ１以
上になると、スライド機構６′。
７′の作動により炉体４′は静止し、パイルプレート２
′のみが地震力に対応した挙動で動くことになる。
′のみが地震力に対応した挙動で動くことになる。
従って、いかなる規模の地震に対しても、パイルプレー
ト２′と炉体４′との間には、相対変位や残留変位が生
ずることはないと考えられていた。
ト２′と炉体４′との間には、相対変位や残留変位が生
ずることはないと考えられていた。
前述のような考え方によれば、スライド機構６’、７’
の摩擦係数が零に近ければ、地震が発生しても炉体４′
は全く静止した状態となり、相対変位は生ぜず、加速度
も炉体４′には殆んど伝わらない理想的な状態となるわ
けである。
の摩擦係数が零に近ければ、地震が発生しても炉体４′
は全く静止した状態となり、相対変位は生ぜず、加速度
も炉体４′には殆んど伝わらない理想的な状態となるわ
けである。
上述のような耐震効果に関する従来の基本的考え方に対
して、本発明者等は、次のような問題点のあることを発
見した。
して、本発明者等は、次のような問題点のあることを発
見した。
（１）スライド機構６’、７’におけるグラファイトグ
リースの摩擦係数は、設計値通り０．２であるかどうか
。
リースの摩擦係数は、設計値通り０．２であるかどうか
。
（２）グラファイトグリースによるスライド機構６’、
７’は、前記グラファイトグリースの成分からみて、単
純な静摩擦ではなく、粘性の性質を示すものではないの
か。
７’は、前記グラファイトグリースの成分からみて、単
純な静摩擦ではなく、粘性の性質を示すものではないの
か。
〈（３）スライド機構６’、７’には、地震時に炉体４
′に生ずる慣性力を止める機能がないので、炉体４′は
不安定構造物に近い状態となり、地震波の強さによって
は、炉体４′にかなりの相対変位および残留変位が生ず
るのではないか。
′に生ずる慣性力を止める機能がないので、炉体４′は
不安定構造物に近い状態となり、地震波の強さによって
は、炉体４′にかなりの相対変位および残留変位が生ず
るのではないか。
そこで、本発明者等は、上述の問題点を解明するために
、下記の如く、基礎的スライド試験、模型振動試験、模
型水平加力試験および地震応答シミュレーション等、多
くの試験研究を行なった。
、下記の如く、基礎的スライド試験、模型振動試験、模
型水平加力試験および地震応答シミュレーション等、多
くの試験研究を行なった。
（１） 基礎的スライド試験
１０屯の圧縮試験機を使用し、スライド機構としてグラ
ファイトグリースを塗布した鉄板を用い、鉛直２面の剪
断試験と水平１面の剪断試験を行ないスライド機構の摩
擦係数を調べた。
ファイトグリースを塗布した鉄板を用い、鉛直２面の剪
断試験と水平１面の剪断試験を行ないスライド機構の摩
擦係数を調べた。
第１表には、前記試験結果が示されており、スライド機
構の摩擦係数は、抗力が増加するに従い減少し、滑り速
度が増加すると共に増加すること、また、設計値の０．
２より大巾に小さいことが明らかとなった。
構の摩擦係数は、抗力が増加するに従い減少し、滑り速
度が増加すると共に増加すること、また、設計値の０．
２より大巾に小さいことが明らかとなった。
（２）模型振動試験
振動試験装置を使用し、振動台上にグラファイトグリー
スが塗布された鉄板を介して重量６５０ｋｇのコークス
炉模型を載置した上、前記試験装置に入力として最大加
速度２５０ ｇａｌの十勝沖地震波、エルセントロ地震
波を与え、前記コークス炉模型の加速度および残留変位
を調べた。
スが塗布された鉄板を介して重量６５０ｋｇのコークス
炉模型を載置した上、前記試験装置に入力として最大加
速度２５０ ｇａｌの十勝沖地震波、エルセントロ地震
波を与え、前記コークス炉模型の加速度および残留変位
を調べた。
その結果、模型の加速度は１７０ ｇａｌであり、残留
変位は６〜９ ｍ ／ ｍで、入力加速度とともに増加
する傾向を示した。
変位は６〜９ ｍ ／ ｍで、入力加速度とともに増加
する傾向を示した。
（３）模型水平加力試験
水平加力試験装置を使用し、模型パイルプレート上に、
グラファイトグリースのスライド層を介して、コークス
炉模型が載置された模型ベースプレートを置き、前記模
型ベースプレートを油圧ジヤツキで水平方向に押し、ス
ライド機構の摩擦係数を調べた。
グラファイトグリースのスライド層を介して、コークス
炉模型が載置された模型ベースプレートを置き、前記模
型ベースプレートを油圧ジヤツキで水平方向に押し、ス
ライド機構の摩擦係数を調べた。
第２表には、前記試験結果が示されており、スライド機
構の摩擦係数は、設計値の０．２より大巾に小さく、ま
た、前記ｍ ｊ （２）の試験結果と併せて、スライド
機構は静的な摩擦より、むしろ粘性の挙動を示すことが
明らかとなった。
構の摩擦係数は、設計値の０．２より大巾に小さく、ま
た、前記ｍ ｊ （２）の試験結果と併せて、スライド
機構は静的な摩擦より、むしろ粘性の挙動を示すことが
明らかとなった。
（４）地震応答シミュレーション
上記（１）〜（３）の試験結果に基づいて、次の条件に
より地震応答計算を行なった。
より地震応答計算を行なった。
第３表には、前記計算結果が示されている。
Ａ 計算条件
ａ、炉体重量 ３５，０００屯
す、摩擦係数 ０．０２
Ｃ８粘性係数 １次（滑り始め）
入力加速度
入力地震波
８ ｔ ／ ｍ ／ ｍ ／５ｅｃ
２次（滑り後）
１ ｔ ／ ｍ ７ｍ ／ｓｅｃ
Ｍａｘ １５０ 、２００ 。
２５０ ｇａｌ
エルセントロ タフト等、
１４波型
計算結果
上述の結果から、従来のスライド機構６’ 、 ７’に
おいては、地震波の入力加速度に比べ、炉体４′の応答
加速度は非常に小さく、耐震効果は十分に発揮されてい
るが、一方最大変位および残留変位はかなり大で、炉体
４′は極めて不安定な状態におかれていることが明らか
となった。
おいては、地震波の入力加速度に比べ、炉体４′の応答
加速度は非常に小さく、耐震効果は十分に発揮されてい
るが、一方最大変位および残留変位はかなり大で、炉体
４′は極めて不安定な状態におかれていることが明らか
となった。
この発明は、上述の観点から、地震が発生した場合に、
炉体に生ずる最大変位および残留変位を改善し、しかも
炉体加速度の小さい大型構築物の基礎構造を提供するも
のであって、基礎机上に架設されたパイルプレートに、
ベースプレートを介して構造体が設置されている大型構
築物の基礎構造において、前記パイルプレートとベース
プレートとの間にスライド機構を設けるとともに、前記
パイルプレートとベースプレートとを弾性体を介した複
数個のボルトによって係合せしめ、更にベースプレート
と構造体下面との間にもスライド機構を設け、前記構造
体下面とベースプレートとは、構造体下面あるいはベー
スプレート上面の何れかに設けた、前記構造体の長手方
向および巾方向にわたる少なくとも１本の突条により互
いに嵌合せしめた構造となした点に特徴を有するもので
ある。
炉体に生ずる最大変位および残留変位を改善し、しかも
炉体加速度の小さい大型構築物の基礎構造を提供するも
のであって、基礎机上に架設されたパイルプレートに、
ベースプレートを介して構造体が設置されている大型構
築物の基礎構造において、前記パイルプレートとベース
プレートとの間にスライド機構を設けるとともに、前記
パイルプレートとベースプレートとを弾性体を介した複
数個のボルトによって係合せしめ、更にベースプレート
と構造体下面との間にもスライド機構を設け、前記構造
体下面とベースプレートとは、構造体下面あるいはベー
スプレート上面の何れかに設けた、前記構造体の長手方
向および巾方向にわたる少なくとも１本の突条により互
いに嵌合せしめた構造となした点に特徴を有するもので
ある。
次に、この発明を実施例により図面とともに説明する。
第２図ないし第４図には、この発明の大型構築物の基礎
構造が、コークス炉を例として示されており、第２図は
コークス炉４体の基礎構造を示す炉体巾方向の断面図、
第３図は第２図Ａ−Ａ’線断面概略縮少図、第４図は弾
性体取付部の拡大断面図である。
構造が、コークス炉を例として示されており、第２図は
コークス炉４体の基礎構造を示す炉体巾方向の断面図、
第３図は第２図Ａ−Ａ’線断面概略縮少図、第４図は弾
性体取付部の拡大断面図である。
図面において、１は基礎杭、２はパイルプレート、３は
ベースプレート、４は炉体、４ａは蓄熱室、４ｂは燃焼
室、５は前記炉体４下部の煙道、６は前記パイルプレー
ト２とベースプレート３との間に敷設されたスライド機
構、７は前記ベースプレート３と炉体４における煙道５
の基礎ベース５ａとの間に敷設されたスライド機構であ
ること従来の基礎構造と同様である。
ベースプレート、４は炉体、４ａは蓄熱室、４ｂは燃焼
室、５は前記炉体４下部の煙道、６は前記パイルプレー
ト２とベースプレート３との間に敷設されたスライド機
構、７は前記ベースプレート３と炉体４における煙道５
の基礎ベース５ａとの間に敷設されたスライド機構であ
ること従来の基礎構造と同様である。
この発明の基礎構造においては、炉体４下部に設けられ
ている煙道５の基礎ベース５ａ下面はぼ中央部に、炉体
４の長さ方向にわたって１本の突条８が突設されている
とともに、ベースプレート３上面の前記突条８と対応す
る個所には、前記突条８が嵌合される１本の凹溝９が形
成されているまた、第３図に示されるように、炉体４下
部の基礎ベース５ａ下面には、炉体４の巾方向にわたっ
て７本の突条８′が各ブロック毎に、はぼ等間隔に突設
され、ベースプレート３上面の前記突条８′に対応する
個所には、同じく前記突条８′が嵌合される７本の凹溝
が形成されている。
ている煙道５の基礎ベース５ａ下面はぼ中央部に、炉体
４の長さ方向にわたって１本の突条８が突設されている
とともに、ベースプレート３上面の前記突条８と対応す
る個所には、前記突条８が嵌合される１本の凹溝９が形
成されているまた、第３図に示されるように、炉体４下
部の基礎ベース５ａ下面には、炉体４の巾方向にわたっ
て７本の突条８′が各ブロック毎に、はぼ等間隔に突設
され、ベースプレート３上面の前記突条８′に対応する
個所には、同じく前記突条８′が嵌合される７本の凹溝
が形成されている。
１６は各フロック間の目地である。
従って炉体４は、ベースプレート３上に、前記炉体４下
面の長さ方向および巾方向にわたって突設されている突
条８゜８′が、前記ベースプレート３上面に形成された
凹溝に嵌合した状態で設置されている。
面の長さ方向および巾方向にわたって突設されている突
条８゜８′が、前記ベースプレート３上面に形成された
凹溝に嵌合した状態で設置されている。
１０は、ボルト、１１は前記ボルト１０の下部に溶接等
で取付けられている数枚の補強用リブ、※１２はボルト
１０の前記補強用リブ１１上部に嵌着されている弾性体
のゴムリングで、前記ゴムリング１２のリング部断面長
さｅは、補強用リブ１１の巾ｆより大きい長さを有して
いる。
で取付けられている数枚の補強用リブ、※１２はボルト
１０の前記補強用リブ１１上部に嵌着されている弾性体
のゴムリングで、前記ゴムリング１２のリング部断面長
さｅは、補強用リブ１１の巾ｆより大きい長さを有して
いる。
１３はベースプレート３の長さ方向両側に、所定の間隔
をおいて穿設されている前記ゴムリング１２が嵌挿され
得る径を有する複数のボルト取付孔、１４はパイルプレ
ート２の前記ベースプレート３に設けられた取付孔１３
と対応する位置に形成されている前記取付孔１３より小
径のボルト係合凹部で、ボルト１０を前記取付孔１３と
係合凹部１４とに挿通し、取付孔１３内にゴムリング１
２を嵌挿せしめることによって、ボルト１０は、ベース
プレート３とパイルプレート２との間に、ゴムリング１
２を介して係合されている。
をおいて穿設されている前記ゴムリング１２が嵌挿され
得る径を有する複数のボルト取付孔、１４はパイルプレ
ート２の前記ベースプレート３に設けられた取付孔１３
と対応する位置に形成されている前記取付孔１３より小
径のボルト係合凹部で、ボルト１０を前記取付孔１３と
係合凹部１４とに挿通し、取付孔１３内にゴムリング１
２を嵌挿せしめることによって、ボルト１０は、ベース
プレート３とパイルプレート２との間に、ゴムリング１
２を介して係合されている。
１５はベースプレート３におけるボルト取付孔１３の開
口面に嵌めこまれた蓋体である。
口面に嵌めこまれた蓋体である。
上述のように構成された基礎構造によって、炉体重量３
５，０００屯のコークス炉につき、地震波の入力加速度
が２００ｇａｌの場合における応答を入力地震波として
１４波型地震波を用い、弾性体であるゴムリング１２の
バネ常数を変えて行なった結果の平均値は、第４表に示
される通りである。
５，０００屯のコークス炉につき、地震波の入力加速度
が２００ｇａｌの場合における応答を入力地震波として
１４波型地震波を用い、弾性体であるゴムリング１２の
バネ常数を変えて行なった結果の平均値は、第４表に示
される通りである。
上記第４表の如く、地震波の入力加速度が２００ｇａｌ
の場合において、バネ常数が７，０００ｔ／ｍ〜２８，
０ＯＯｔ／ｍの弾性体を用いることにより、炉体の最大
変位は５．２ ｃｍ 〜４．２ ｃｍ、残留変位は０、
８８ ｃｍ−０，４０ｃｒＩＬ、炉体加速度は３７．７
ｇａ１〜５８．０ ｇａｌとなり、弾性体が取りつけら
れていない前記第３表における入力加速度２００ ｇａ
ｌの結果と比較して、炉体加速度は少し大きくなるが、
最大変位を６４〜５２％、残留変位を１８〜８．１％と
大巾に改善することができた。
の場合において、バネ常数が７，０００ｔ／ｍ〜２８，
０ＯＯｔ／ｍの弾性体を用いることにより、炉体の最大
変位は５．２ ｃｍ 〜４．２ ｃｍ、残留変位は０、
８８ ｃｍ−０，４０ｃｒＩＬ、炉体加速度は３７．７
ｇａ１〜５８．０ ｇａｌとなり、弾性体が取りつけら
れていない前記第３表における入力加速度２００ ｇａ
ｌの結果と比較して、炉体加速度は少し大きくなるが、
最大変位を６４〜５２％、残留変位を１８〜８．１％と
大巾に改善することができた。
なお、この場合の変位は、パイルプレート２とベースプ
レート３との間に生ずる変位であり、ベースプレート３
と炉体４とは、炉体４下面に突設された突条８゜８′と
、ベースプレート３上面に形成された凹溝との嵌合によ
り固定されているので、相対変位は生じない。
レート３との間に生ずる変位であり、ベースプレート３
と炉体４とは、炉体４下面に突設された突条８゜８′と
、ベースプレート３上面に形成された凹溝との嵌合によ
り固定されているので、相対変位は生じない。
ボルト１０に取付けられる弾性体としては、上記実施例
の如きゴムリングが適当であるが、必ずしも前記ゴムリ
ングに限るものではなく、所定のバネ常数を有する弾性
体であればよい。
の如きゴムリングが適当であるが、必ずしも前記ゴムリ
ングに限るものではなく、所定のバネ常数を有する弾性
体であればよい。
また、その取付は数は、コークス炉の４容等によって設
計的に求められるも゛のであり、例えば炉高７．５ｍ、
７４門のコークス炉において、前述の第４表に示した最
大変位、残留変位および炉体加速度を得るためには、第
４図に示す如く、厚みａが９００關のパイルプレート２
と、厚みｂが７００ｍｍのベースプレート３に、長さｃ
８００ ｍ７１Ｌ、径ｄ１７０ｍｍのボルト１０を、
弾性体として針入度（Ｈ８）が５５〜６５程度のゴムリ
ング１２を介して、約１７０個取付ければよい。
計的に求められるも゛のであり、例えば炉高７．５ｍ、
７４門のコークス炉において、前述の第４表に示した最
大変位、残留変位および炉体加速度を得るためには、第
４図に示す如く、厚みａが９００關のパイルプレート２
と、厚みｂが７００ｍｍのベースプレート３に、長さｃ
８００ ｍ７１Ｌ、径ｄ１７０ｍｍのボルト１０を、
弾性体として針入度（Ｈ８）が５５〜６５程度のゴムリ
ング１２を介して、約１７０個取付ければよい。
また、炉体４の下面とベースプレート３の上面に設けら
れる凸条８゜８′および凹溝は、前記実施例の場合、長
さ方向に１本、巾方向に７本あればよい。
れる凸条８゜８′および凹溝は、前記実施例の場合、長
さ方向に１本、巾方向に７本あればよい。
上述の実施例においては、コークス炉４体の基礎構造に
ついて説明したが、コークス炉４体に限られるものでは
なく、例えば加熱炉、平炉等の如き炉体は勿論、加熱を
伴わない一般の大型構築物にも適用することができる。
ついて説明したが、コークス炉４体に限られるものでは
なく、例えば加熱炉、平炉等の如き炉体は勿論、加熱を
伴わない一般の大型構築物にも適用することができる。
なお、前記加熱を伴わない一般の大型構築物の場合には
、熱による構造体の膨張現象は生じないから、前記熱膨
張を開放するための構造体下面とベースプレートとの間
におけるスライド機構は設ける必要がない。
、熱による構造体の膨張現象は生じないから、前記熱膨
張を開放するための構造体下面とベースプレートとの間
におけるスライド機構は設ける必要がない。
以上説明したように、この発明の大型構築物の基礎構造
によれば、地震時において構築物に及ぼされる最大変位
および残留変位をおさえることができ、しかも構築物に
伝わる加速度を減少せしめ得て、その耐震性は著しく向
上され、構築物が炉体の場合には、炉体に生ずる熱膨張
も円滑に逃がすことができる等、工業上極めて優れた効
果がもたらされる。
によれば、地震時において構築物に及ぼされる最大変位
および残留変位をおさえることができ、しかも構築物に
伝わる加速度を減少せしめ得て、その耐震性は著しく向
上され、構築物が炉体の場合には、炉体に生ずる熱膨張
も円滑に逃がすことができる等、工業上極めて優れた効
果がもたらされる。
第１図は従来のコーク３４４体基礎構造を示す炉体巾方
向断面図、第２図はこの発明の一実施例であるコーク３
４４体基礎構造を示す炉体巾方向断面図、第３図は第２
図Ａ−Ａ’線断面概略縮少図、第４図はこの発明の基礎
構造に使用される弾性体の取付部の一例を示す拡大断面
図である。 図面において、 １．１′・・・・・・基礎杭、２，２′・・・・・・パ
イルプレート、３，３′・・・・・・ベースプレート、
４，４′・・・・・・炉体、４ａ、４ａ’・・・・・・
蓄熱室、４ｂ、４ｂ’・・・・・・燃焼室、５，５′・
・・・・・煙道、５ａ、５ａ’・・・・・・煙道の基礎
ベース、６，６’、？、７’・・・・・・スライド機構
、８．８′・・・・・・突条、９・・・・・・凹溝、１
０・・・・・・ボルト、１１・・・・・・補強用リブ、
１２・・・・・・コムリング、１３・・・・・・ボルト
取付孔、１４・・・・・・係合凹部、１５・・・・・・
蓋体、１６・・・・・・目地。
向断面図、第２図はこの発明の一実施例であるコーク３
４４体基礎構造を示す炉体巾方向断面図、第３図は第２
図Ａ−Ａ’線断面概略縮少図、第４図はこの発明の基礎
構造に使用される弾性体の取付部の一例を示す拡大断面
図である。 図面において、 １．１′・・・・・・基礎杭、２，２′・・・・・・パ
イルプレート、３，３′・・・・・・ベースプレート、
４，４′・・・・・・炉体、４ａ、４ａ’・・・・・・
蓄熱室、４ｂ、４ｂ’・・・・・・燃焼室、５，５′・
・・・・・煙道、５ａ、５ａ’・・・・・・煙道の基礎
ベース、６，６’、？、７’・・・・・・スライド機構
、８．８′・・・・・・突条、９・・・・・・凹溝、１
０・・・・・・ボルト、１１・・・・・・補強用リブ、
１２・・・・・・コムリング、１３・・・・・・ボルト
取付孔、１４・・・・・・係合凹部、１５・・・・・・
蓋体、１６・・・・・・目地。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 基礎杭上に架設されたパイルプレートに、ベースプ
レートを介して構造体が設置されている大型構築物の基
礎構造において、 パイルプレートとベースプレートとの間、およびベース
プレートと構造体下面との間に、それぞれスライド機構
を設けるとともに、前記パイルプレートとベースプレー
トとを、弾性体を介して複数個のボルトによって係合し
、 構造体下面とベースプレートとは、前記構造体下面ある
いはベースプレート上面の何れかに設けた、構造体の長
手方向および巾方向にわたる少なくとも１本の突条によ
り互いに嵌合せしめたことを特徴とする大型構築物の基
礎構造。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53021009A JPS5853135B2 (ja) | 1978-02-27 | 1978-02-27 | 大型構築物の基礎構造 |
| US06/009,954 US4226677A (en) | 1978-02-27 | 1979-02-06 | Earthquake-proof foundation structure for horizontal type coke oven battery |
| IT20171/79A IT1111857B (it) | 1978-02-27 | 1979-02-13 | Struttura di fondamenta a prova di terremoto per una batteria di forni per coke di tipo orizzontale |
| ES478098A ES478098A1 (es) | 1978-02-27 | 1979-02-26 | Estructura de cimentacion a prueba de terremoto para bateriade horno de coque de tipo horizontal. |
| TR20652A TR20652A (tr) | 1978-02-27 | 1979-02-27 | Yatay tip kok firini bataryasina mahsus zelzeleye mukavim temel yapisi |
| MX176740A MX150128A (es) | 1978-02-27 | 1979-02-27 | Mejoras en una estructura de cimentacion a prueba de temblores para una bateria de hornos de coque de tipo horizontal |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53021009A JPS5853135B2 (ja) | 1978-02-27 | 1978-02-27 | 大型構築物の基礎構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54113909A JPS54113909A (en) | 1979-09-05 |
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Family
ID=12043058
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53021009A Expired JPS5853135B2 (ja) | 1978-02-27 | 1978-02-27 | 大型構築物の基礎構造 |
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