JPS5853701B2

JPS5853701B2 - 時計用外装部品

Info

Publication number: JPS5853701B2
Application number: JP14620279A
Authority: JP
Inventors: 光貴西川
Original assignee: Suwa Seikosha KK
Current assignee: Suwa Seikosha KK
Priority date: 1979-11-12
Filing date: 1979-11-12
Publication date: 1983-11-30
Also published as: JPS5669339A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、部品製作コストを大巾に合理化し、しかも耐
食性、耐応力腐食割れ性にすぐれる時計用外装部品に係
わるものである。

詳述すれば、本発明は時計用外装部品の製作において、
冷間（常温、以後冷間とは常温をさす。

）型打ちから熱間型打ちに変更し、型打ち回数の大巾な
削減により製造コストを下げ、しかも完成した時計用外
装部品の市場品質を充分に満足するにたる特徴を有する
ものである。

従来から、メッキ用時計外装部品は、いわゆる黄銅もし
くは洋白が使用されている。

特に黄銅は、材料コストが安価であり、しかも熱間鍛造
による製品の製作が可能であり、製作のトータルコスト
は非常に安価になっている。

しかしながら、黄銅は時期割れつまり応力腐食割れが生
じ易く、薄型モデルには適用不可能であり、用途が限定
されているのが現状である。

したがって、薄型モデルは応力腐食割れ性にすぐれる洋
白を使用している。

しかしながら一般的に洋白はＪＩＳ −Ｃ７５２１
、もしくはＪＩＳ−Ｃ７５４１を使用しているが、ケー
ス製作は冷間型打ち、切削、研磨、メッキで行なわれて
いる。

特に、冷間型打ちは、鍛造回数が６回から１２回程度と
非常に多く、コストアップにつながっている。

つまり、ＪＩ５−Ｃ７５２１及びＪＩＳ−Ｃ７５４
１は熱間鍛造が不可能であり、冷間にて型打ちをしなく
てはならなく、型打ち工数が多くかかるのは避は難い。

また、ＪＩＳＣ７４５１は本発明者によれば、熱間鍛造
は可能であるが、応力腐食割れ性が悪く、実用に供し得
ない。

そこで、本発明者は、熱間加工の可能な、しかも市場品
質が充分満足出来得る洋白の成分組成を検討し、本発明
の請求の範囲に明記されている成分組成を得た。

しかも、型打ちは現在まで全く不可能であった洋白の熱
間型打ちが可能となり、大巾な合理化が出来、さらに、
市場における品質を満足出来得た。

まず、本発明の成分組成の限定理由を述べる。

重量比でＮｉを６％〜１２％と限定したが、その限定理
由はＮｉが６％以下であれば、耐応力腐食割れ性が劣り
、１２％以上では、熱間鍛造が不可能、つまり割れが生
じるためである。

重量比でＣｕを６５％〜８０％と限定したが、その限定
理由はＣｕが６５％以下であればＺｎが多くなることか
ら、耐応力奮食割れ性が劣り市場品質を満足出来なくな
り、またＣｕが８０％以上ではＺｎが少なくなることか
ら、材料費が高（なってしまうためである。

また、さらに切削性向上のためｐｂを添加してもよく、
ｐｂの添加は重量比で０．２％以下であれば、切削性の
向上はほとんどなく、重量比で１％以上であれば、メッ
キ性が悪くなるため、ｐｂの含有量を重量比で０．２％
〜１％にすれば良い。

上記成分組成範囲内であれば、現在まで全く不可能であ
った、熱間鍛造による時計用外装部品の製作が可能にな
る。

つまり、洋白で作られるケースの型打ち回数が、冷間型
打ちから熱間型打ちに変更することにより、大巾な型打
ち回数の削減になるのである。

以下、実施例にしたがい本発明の詳細な説明する。

実施例１表１に示す成分組成の洋白材を真空溶解炉にて溶解し、
冷間鍛造、冷間圧延にて５．０ｍｍの板厚、３００ｍ
７Ｍの板肉、５０００ｍｍの長さの大板を作製した。

しかるのち、シャーリングにより５．Ｑｍｍの板厚
、４５ｍｍ０板巾、１０００關の長さに切断し、冷間に
て汎用のプレス機械で鍛造前のブランクピースを打ち抜
いた。

その後、所定の周形状−に熱間鍛造用プレス機械で熱間
鍛造を行なった。

加熱温度は７５０℃、鍛造圧１３０ｔである。

ここで熱間鍛造温度は ※２６００℃〜９００℃まで
可能であるが、最高温度は脱Ｚｎ現象を考慮し、７００
℃〜８００℃が望ましい。

熱間鍛造後の外観を確認したところ、表２の通りとなり
、本発明品は全くワレが生じていない。

熱間加工性は特にＮｉ％が影響しており、１２％以上含
有すれば本時計用外装部品の熱間加工は不可能である。

つまり、Ｎｉは熱間加工性が悪いために、出来るだけ少
い添加量が望ましい。

しかしながら、後述する如＜Ｎｉは耐応力腐食割れ性に
影響するためＮｉの最低添加量は６％以上が必要になる
。

本発明の成分組成により熱間鍛造が可能になりその結果
、同一形状モデルを作製するための鍛造回数は激減した
。

ちなみに、表−１のＡ５〜蔦９の胴モデルにおいては、
冷間鍛造法によれば鍛造回数は１２回であるが、本発明
の＆１〜嵐４は熱間鍛造法を用いることが可能なため３
回と、９回も鍛造回数が減少した。

次に、表１に示す成分組成の材料で、最小断面積が３ｃ
ｒＡの胴を各々５０ケ作製した。

＆６及び雁９は冷間鍛造により、その他は熱間鍛造及び
最終鍛造のみ冷間鍛造で作製した。

なお、全ての供試材は型打ちより後７００℃、１０分間
の応力除去なましを行なった。

しかる後、切削、研磨を行ない所定の態形状を得た。

Ａ４の切り粉は、他に比べ細か（切り粉がバイトにから
まず切削性が良好であった。

該胴に、ＮｉＴ地メツメツキ１μ２２ＫＡｕメツキ５μ
を施し、ガラス、ウラブタ等を組み合わせケース完成体
とした。

Ａｕメッキ厚は全供試材とも５〜５．８μの間に入って
いた。

また、ガラス縁の抜き力には差がなく、実用に供し得る
強度がある。

※※ 次にケース
の応力腐食割れテストとして、ＮＨ３；３００ＣＣ，Ｈ
２Ｏ；２００ＣＣの混合液が入った密閉容器（デシケ
ータ）に、上述のケース完成体各各５ヶずつを装入した
。

ケース完成体は、液体に直接触れないように、デシケー
タ内にぶらさげる様にし、いわゆるアンモニア曝気試験
を実施した。

その結果を表３に示す。

表３の結果より、本発明による時計用外装部品は、市場
における品質を充分満足していることが明白である。

なお、参考ではあるが、四六黄銅を実施例に記載した同
一の応力腐食割れ試験を行なったが約８時間で割れが生
じた。

以上実施例に示した如く、本発明の時計用外装部品は、
熱間鍛造採用により安価でしかも充分な市場品質を有す
るものである。

なお、本発明は実施例に限定されるものでなくガラス縁
、ウラブタ、腕時計用バント部品等、広く時計部品に採
用出来るものである。

Claims

【特許請求の範囲】１重量比でＮｉ６％〜１２％、Ｃｕ６５％〜８０％、
残部Ｚｎおよび不可避的不純物からなり、熱間鍛造によ
り製作した時計用外装部品。２重量比でＮｉ６％〜１２％、Ｃｕ６５％〜８０％、
Ｐｂ０．２％〜１％、残部Ｚｎおよび不可避的不純物か
らなり、熱間鍛造により製作した時計用外装部品。