JPS5855529A - 低温靭性にすぐれた厚肉高張力熱延鋼板の製造法 - Google Patents
低温靭性にすぐれた厚肉高張力熱延鋼板の製造法Info
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- JPS5855529A JPS5855529A JP15318781A JP15318781A JPS5855529A JP S5855529 A JPS5855529 A JP S5855529A JP 15318781 A JP15318781 A JP 15318781A JP 15318781 A JP15318781 A JP 15318781A JP S5855529 A JPS5855529 A JP S5855529A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、特にラインパイプ、あるいはその他構造物
などの高い強度と低温靭性が要求される分野で使用する
のに適した板厚：４−５ｓ＋ｘ以上を有する厚肉の高張
力熱延鋼板の製造法に関するものである。
などの高い強度と低温靭性が要求される分野で使用する
のに適した板厚：４−５ｓ＋ｘ以上を有する厚肉の高張
力熱延鋼板の製造法に関するものである。
一般に、Ｎｂ含有の構造用鋼板は、変態後の冷却時にフ
ェライト地へＮｂ炭化物が析出することによる強度上昇
効果によって高強度を有することから、高強度が要求さ
れるラインパイプなどの製造に用いられている。しかし
、前記のＮｂ含有構造用鋼板の製造に際しては、熱履歴
によって析出硬化の度合が微妙に変化し、かつ靭性も大
きく影響されることから、種々の厳格な圧延条件および
巻取条件を設定しなければならず、しかもこのように厳
しい条件設定を行なっても、得られる鋼板強度の上限が
低かったシ、あるいは良好な靭性を確保することができ
ないなどの問題点があるものであった。
ェライト地へＮｂ炭化物が析出することによる強度上昇
効果によって高強度を有することから、高強度が要求さ
れるラインパイプなどの製造に用いられている。しかし
、前記のＮｂ含有構造用鋼板の製造に際しては、熱履歴
によって析出硬化の度合が微妙に変化し、かつ靭性も大
きく影響されることから、種々の厳格な圧延条件および
巻取条件を設定しなければならず、しかもこのように厳
しい条件設定を行なっても、得られる鋼板強度の上限が
低かったシ、あるいは良好な靭性を確保することができ
ないなどの問題点があるものであった。
そこで、これら従来Ｎｂ含有構造用鋼板の製造法にみら
れる問題点を解決し、もって強度および靭性ともによシ
すぐれた熱延鋼板を安定して製造する方法として、例え
ば特公昭５０−２５８９２号公報にみられる方法が提案
されている。この方法は、Ｎｂ含有鋼に熱間圧延を施し
、Ａｒ３変態点以上の温度で熱間圧延を終了した後、６
８０〜５００℃の温度範囲で巻取ることを特徴とし、巻
取温度を著しく低くすると上部ベイナイト組織が混入し
て靭性に有害であるとして、巻取温度の下限を５００℃
と定めたものである。この方法によれば、強度。
れる問題点を解決し、もって強度および靭性ともによシ
すぐれた熱延鋼板を安定して製造する方法として、例え
ば特公昭５０−２５８９２号公報にみられる方法が提案
されている。この方法は、Ｎｂ含有鋼に熱間圧延を施し
、Ａｒ３変態点以上の温度で熱間圧延を終了した後、６
８０〜５００℃の温度範囲で巻取ることを特徴とし、巻
取温度を著しく低くすると上部ベイナイト組織が混入し
て靭性に有害であるとして、巻取温度の下限を５００℃
と定めたものである。この方法によれば、強度。
靭性、および溶接性の良好な高張力熱延鋼板を比較的安
定して製造することができるけれども、鋼素材として所
定量の挿し成分を含有したものを用いることが必須であ
るばかシでなく、圧延に際しては、加熱温度、圧延温度
、および巻取温度を比較的高い条件に設定して圧延を行
なわなければならないために、製造コストが高くなるば
かりでなく、スケールの多発による公害および冷却のた
めのコイル置場の問題がある。
定して製造することができるけれども、鋼素材として所
定量の挿し成分を含有したものを用いることが必須であ
るばかシでなく、圧延に際しては、加熱温度、圧延温度
、および巻取温度を比較的高い条件に設定して圧延を行
なわなければならないために、製造コストが高くなるば
かりでなく、スケールの多発による公害および冷却のた
めのコイル置場の問題がある。
本発明者等は、上述のような観点から、従来高張力熱延
鋼板の製造法のもつ問題点を解決し、もって強度、靭性
、および溶接性のともにすぐれた熱延鋼板を、低エネル
ギで、スケールによる損失も少なく、生産性高く、かつ
安定して製造すべく鋭意研究を行なった結果、 （ａ） 所定の成分組成の鋼を、熱間圧延終了後、冷
却速度を３℃／臓以上として４８０〜Ｍｓ点の温度範囲
内の温度まで急冷してから巻取ると、鋼板は高強度を有
するようになること。
鋼板の製造法のもつ問題点を解決し、もって強度、靭性
、および溶接性のともにすぐれた熱延鋼板を、低エネル
ギで、スケールによる損失も少なく、生産性高く、かつ
安定して製造すべく鋭意研究を行なった結果、 （ａ） 所定の成分組成の鋼を、熱間圧延終了後、冷
却速度を３℃／臓以上として４８０〜Ｍｓ点の温度範囲
内の温度まで急冷してから巻取ると、鋼板は高強度を有
するようになること。
（ｂ） 上記（ａ）項に示される低温巻取の場合でも
、スラブを８５０〜１０００℃の温度範囲内の温度に加
熱してオーステナイト粒を微細化し、引続いて熱間圧延
におけるＡｒ３変態点以下の所定温度範囲における圧下
率が３０チ以上となる条件で圧延を行なえば、シャルピ
ー破面上にセパレーションが多数発生し、ベイナイト組
織などの変態による強化組織が混入しても決して低温靭
性が劣化しないこと。この事実は、第１図に示される実
験結果からも裏付けられるものである。すなわち、第１
図は、（：’：０．１５％、 Ｓｉ： ０．３０ ％
、 Ｍｎ： １．３５％ 、 ５ｏｂ−Ａｌ ： ０．
０３％、 Ｆｅおよび不可避不純物からなる組成を有す
る鋼よシ、加熱温度：１２５０℃と９５０℃、熱間圧延
における全圧下率：９０チ、圧延終了後巻取までの冷却
速度：５℃／ｓｅｅの条件で、熱延シミュレーション実
験を行なって板厚：１１１ｉｌの熱延鋼板を製造し、こ
の結果得られた鋼板の強度および靭性に及ぼす仕上温度
と巻取温度の影響を測定し、グラフ化したものである。
、スラブを８５０〜１０００℃の温度範囲内の温度に加
熱してオーステナイト粒を微細化し、引続いて熱間圧延
におけるＡｒ３変態点以下の所定温度範囲における圧下
率が３０チ以上となる条件で圧延を行なえば、シャルピ
ー破面上にセパレーションが多数発生し、ベイナイト組
織などの変態による強化組織が混入しても決して低温靭
性が劣化しないこと。この事実は、第１図に示される実
験結果からも裏付けられるものである。すなわち、第１
図は、（：’：０．１５％、 Ｓｉ： ０．３０ ％
、 Ｍｎ： １．３５％ 、 ５ｏｂ−Ａｌ ： ０．
０３％、 Ｆｅおよび不可避不純物からなる組成を有す
る鋼よシ、加熱温度：１２５０℃と９５０℃、熱間圧延
における全圧下率：９０チ、圧延終了後巻取までの冷却
速度：５℃／ｓｅｅの条件で、熱延シミュレーション実
験を行なって板厚：１１１ｉｌの熱延鋼板を製造し、こ
の結果得られた鋼板の強度および靭性に及ぼす仕上温度
と巻取温度の影響を測定し、グラフ化したものである。
第１図から、巻取温度については、４００℃巻取にて最
も高い降伏点となることが明白であシ、これは自己焼な
ましベイナイト組織が混入するためであると考えられる
。また、１００℃巻取は、Ｍｓ点以下の巻取となるため
降伏現象が消失して低降伏点となシ、さらに６００℃巻
取では軟質なフェライトとパーライトの混合組織となる
ためやはシ低降伏点となることが示されている。一方、
シャルピー破面遷移温度に関しては、９５０℃加熱。
も高い降伏点となることが明白であシ、これは自己焼な
ましベイナイト組織が混入するためであると考えられる
。また、１００℃巻取は、Ｍｓ点以下の巻取となるため
降伏現象が消失して低降伏点となシ、さらに６００℃巻
取では軟質なフェライトとパーライトの混合組織となる
ためやはシ低降伏点となることが示されている。一方、
シャルピー破面遷移温度に関しては、９５０℃加熱。
４００℃巻取で、特にＡｒ３変態点以下の所定温度範囲
での圧下率が３０％以上の強圧下を行なった場合にはセ
パレーションが多発して大巾な靭性向上が認められるこ
とが明らかである。なお、熱間圧延がＡｒｌ変態点以下
の温度で終了した場合でも、温間加工フェライトが、圧
延後の急冷および低温巻取によシ軟化が抑制される結果
、強度上昇効果が現われるのである。以上の結果から、
すぐれた強靭性鋼を得るためには、加熱温度、圧延条神
。
での圧下率が３０％以上の強圧下を行なった場合にはセ
パレーションが多発して大巾な靭性向上が認められるこ
とが明らかである。なお、熱間圧延がＡｒｌ変態点以下
の温度で終了した場合でも、温間加工フェライトが、圧
延後の急冷および低温巻取によシ軟化が抑制される結果
、強度上昇効果が現われるのである。以上の結果から、
すぐれた強靭性鋼を得るためには、加熱温度、圧延条神
。
および巻取温度を上記の通シ組合せ限定するととが必須
であることがわかる。これらの事実はＮｂ添加鋼および
Ｖ添加鋼にても同様に確認されている。
であることがわかる。これらの事実はＮｂ添加鋼および
Ｖ添加鋼にても同様に確認されている。
以上（ａ）および（ｂ）項に示される知見を得たのであ
る。
る。
したがって、この発明は、上記知見にもとづいてなされ
たものであって、重量％で、 Ｃ：０．０２〜０゜２５％、Ｓｉ：０．６０％以下、Ｍ
ｎ： ０．５〜２．２％、 Ｓ ：０．０１０％以下、
ｓｏｔ、ＡＡ ：０．１０％以下を含有し、さらに必
要に応じて、Ｎｌ）： ０．１５％以下、Ｖ：０．１５
％以下、Ｔｉ：ｏ、１５％以下、 Ｂ ：ｏ、ｏｌｏ／
％以下、Ｃ’ｕ：１．０％以下、 Ｎｉ： １．０ ％
以下、おｉびＣｒ：１．０％以下のうちの１種または２
種以上からなる強度改善成分を含有し、さらにまた必要
に応じて、 Ｃａ：０．０１０％以下を含有し、 残シがＦｅと不可避不純物からなる組成を有する鋼を、
８５０〜１０００℃の温度範囲内の温度に加熱してオー
ステナイト粒の微細化をはかシ、ついで熱間圧延を施し
、特にこの熱間圧延ではＡｒ３変態点以下の所定温度範
囲における圧下率を３０％以上とすることによって温間
加工集合組織を十分に発達させ、シャルピー試験等の破
壊破面に見られるセパレーションを多数作って靭性を向
上させ、引続いて３℃／１Ｉｅｃ以上の冷却速度で４８
０〜Ｍｓ点の温度範囲内の温度まで急冷し、巻取ること
によって、温間加工フェライトの軟化を抑制した状態で
、自己焼もどし低温変態生成物を形成して強度上昇をは
かシ、もって高強度および高靭性を有する熱延鋼板を得
ることに特徴を有するものである。
たものであって、重量％で、 Ｃ：０．０２〜０゜２５％、Ｓｉ：０．６０％以下、Ｍ
ｎ： ０．５〜２．２％、 Ｓ ：０．０１０％以下、
ｓｏｔ、ＡＡ ：０．１０％以下を含有し、さらに必
要に応じて、Ｎｌ）： ０．１５％以下、Ｖ：０．１５
％以下、Ｔｉ：ｏ、１５％以下、 Ｂ ：ｏ、ｏｌｏ／
％以下、Ｃ’ｕ：１．０％以下、 Ｎｉ： １．０ ％
以下、おｉびＣｒ：１．０％以下のうちの１種または２
種以上からなる強度改善成分を含有し、さらにまた必要
に応じて、 Ｃａ：０．０１０％以下を含有し、 残シがＦｅと不可避不純物からなる組成を有する鋼を、
８５０〜１０００℃の温度範囲内の温度に加熱してオー
ステナイト粒の微細化をはかシ、ついで熱間圧延を施し
、特にこの熱間圧延ではＡｒ３変態点以下の所定温度範
囲における圧下率を３０％以上とすることによって温間
加工集合組織を十分に発達させ、シャルピー試験等の破
壊破面に見られるセパレーションを多数作って靭性を向
上させ、引続いて３℃／１Ｉｅｃ以上の冷却速度で４８
０〜Ｍｓ点の温度範囲内の温度まで急冷し、巻取ること
によって、温間加工フェライトの軟化を抑制した状態で
、自己焼もどし低温変態生成物を形成して強度上昇をは
かシ、もって高強度および高靭性を有する熱延鋼板を得
ることに特徴を有するものである。
つぎに、この発明の高張力熱延鋼板の製造法において、
鋼の成分組成、加熱温度、圧下率、冷却速度、および巻
取温度を上記の通シに限定した理由を説明する。
鋼の成分組成、加熱温度、圧下率、冷却速度、および巻
取温度を上記の通シに限定した理由を説明する。
Ａ、鋼の成分組成
（ａ） Ｃ
Ｃ成分には、低温巻取時に生じるベイナイト組織、微細
パーライト組織の体積率を増加して鋼を強化する作用が
あるほか、鋼の溶製を容易にする作用があるが、その含
有量が０．０２重量−未満では前記作用に所望の効果が
得られず、一方０．２５チを越えて含有させると溶接熱
影響部に靭性劣化が生じるようになることから、その含
有量を０．０２〜０．２５％と定めた。
パーライト組織の体積率を増加して鋼を強化する作用が
あるほか、鋼の溶製を容易にする作用があるが、その含
有量が０．０２重量−未満では前記作用に所望の効果が
得られず、一方０．２５チを越えて含有させると溶接熱
影響部に靭性劣化が生じるようになることから、その含
有量を０．０２〜０．２５％と定めた。
（ｂ） ５Ｌ
Ｓ１成分には、素地に固溶して、これを硬化し、もって
鋼の強度を上昇させる作用があるが、０．６０チを越え
て含有させると溶接性が劣化するようになることから、
その含有量を０．６０％以下と定めた。
鋼の強度を上昇させる作用があるが、０．６０チを越え
て含有させると溶接性が劣化するようになることから、
その含有量を０．６０％以下と定めた。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分には、変態強化、パーライト強化などによシ強
度を向上させる作用があるが、その含有量が０．５％未
満では所望の強度向上効果を確保することができず、一
方２，２チを越えて含有させると溶接性が劣化するよう
になることから、その含有量を０．５〜２．２％と定め
た。
度を向上させる作用があるが、その含有量が０．５％未
満では所望の強度向上効果を確保することができず、一
方２，２チを越えて含有させると溶接性が劣化するよう
になることから、その含有量を０．５〜２．２％と定め
た。
（ａ） Ｓ
Ｓ成分には、Ｍｎと結合してＡ系介在物を形成し、横方
向のシャルピー吸収エネルギを低下せしめる作用があり
、この作用は、その含有量が０．０１０％を越えると著
しくなることから、その含有量の上限値を０．０１０チ
と定めた。
向のシャルピー吸収エネルギを低下せしめる作用があり
、この作用は、その含有量が０．０１０％を越えると著
しくなることから、その含有量の上限値を０．０１０チ
と定めた。
（ｅ） ｓｏｔ、ＡＡ
Ｍは脱酸剤として必要な成分であるが、ｓｏｔ、 Ａｎ
含有量で０．１０％を越えると靭性に悪影響を及ぼすよ
うになることから、その含有量を０．１０％以下と定め
た。
含有量で０．１０％を越えると靭性に悪影響を及ぼすよ
うになることから、その含有量を０．１０％以下と定め
た。
（ｆ） Ｎｂ 、 ’ｖ 、およびＴ１これらの成分に
は、Ｃと結合し、炭化物を形成して鋼を析出硬化させ、
もって強度を向上させる作用があるので、特に高強度が
要求される場合に必要に応じて含有されるが、０．１５
％を越えて含有させてもよシ一層の強度向上効果が現わ
れないことから、経済性をも考慮して、それぞれの含有
量を、Ｈｂ： ０．１５％以下、Ｖ：０．１５％以下、
およびＴｉ：０．１５％以下と定めた。
は、Ｃと結合し、炭化物を形成して鋼を析出硬化させ、
もって強度を向上させる作用があるので、特に高強度が
要求される場合に必要に応じて含有されるが、０．１５
％を越えて含有させてもよシ一層の強度向上効果が現わ
れないことから、経済性をも考慮して、それぞれの含有
量を、Ｈｂ： ０．１５％以下、Ｖ：０．１５％以下、
およびＴｉ：０．１５％以下と定めた。
（ｇ） Ｂ
Ｓ成分は、微量添加で鋼の焼入れ性を改善して強度を向
上させる作用をもつので、Ｎｂ、Ｖ、およびＴ１と同様
に高強度が要求される場合に必要に応じて含有され、特
に低温巻取を行なうこの発明の方法における鋼の構成成
分として有効な成分であるが、０．０１０％を越えて含
有しても、よシ一段の”強度向上効果は現われないこと
から、その含有量を０．０１０％以下と定めた。
上させる作用をもつので、Ｎｂ、Ｖ、およびＴ１と同様
に高強度が要求される場合に必要に応じて含有され、特
に低温巻取を行なうこの発明の方法における鋼の構成成
分として有効な成分であるが、０．０１０％を越えて含
有しても、よシ一段の”強度向上効果は現われないこと
から、その含有量を０．０１０％以下と定めた。
（ｈ） ’ Ｃｕ ｌ Ｎ１１およびｃ’ｒこれらの成
分にもＭｎ、Ｎｂ、Ｖ、およびＴ１と同様に強度を改善
する作用があるので、必要に応じて含有されるが、それ
ぞれその含有量が１゜０％を越えると溶接性が大巾に劣
化するようになることから、それぞれの含有量をＣｕ：
１．０％以下、Ｎ１：１．０％以下、およびＩ：：ｒ
：１．０％以下と定めた。
分にもＭｎ、Ｎｂ、Ｖ、およびＴ１と同様に強度を改善
する作用があるので、必要に応じて含有されるが、それ
ぞれその含有量が１゜０％を越えると溶接性が大巾に劣
化するようになることから、それぞれの含有量をＣｕ：
１．０％以下、Ｎ１：１．０％以下、およびＩ：：ｒ
：１．０％以下と定めた。
（ｉ） Ｃａ
Ｃａ成分には、ＭｎＳ系の人畜介在物と、Ａ９．２ｏ３
のＢ系介在物をＣ系介在物に変化させて、横方向の大
巾な吸収エネルギの向上をはかｐ、もって靭性を改善す
る作用があるので、特に高靭性が要求される場合に必要
に応じて含有されるが、０．０１０％を越えて含有させ
ると実質的に介在物量が多くなりすぎて好ましくないの
で、その含有量をｏ、ｏｉ。
のＢ系介在物をＣ系介在物に変化させて、横方向の大
巾な吸収エネルギの向上をはかｐ、もって靭性を改善す
る作用があるので、特に高靭性が要求される場合に必要
に応じて含有されるが、０．０１０％を越えて含有させ
ると実質的に介在物量が多くなりすぎて好ましくないの
で、その含有量をｏ、ｏｉ。
チリ下と定めた。
Ｂ、加熱温度
加熱温度が１０００℃を越えると、オーステナイトの細
粒化があまり進行せず、低温巻重時に粗大なベイナイト
が混入して、セパレーションによる靭性向上効果を利用
しても鋼板の靭性レベルに限度を生じるようになシ、一
方８５０℃未満の加熱温度ではオーステナイト化が不十
分であることから、加熱温度を８５０〜１０００℃と定
めた。
粒化があまり進行せず、低温巻重時に粗大なベイナイト
が混入して、セパレーションによる靭性向上効果を利用
しても鋼板の靭性レベルに限度を生じるようになシ、一
方８５０℃未満の加熱温度ではオーステナイト化が不十
分であることから、加熱温度を８５０〜１０００℃と定
めた。
Ｃ０圧下率
Ａｒ３変態点以下の所定温度範囲における圧下率が３０
％未満では、フェライトの加工量が少なくて板面におけ
る（１００）の集合組織の発達が少なく、セパレーショ
ンの発生が少なくなって、靭性向上効果が少なくなるこ
とから、その圧下率を３０％以上と定めた。
％未満では、フェライトの加工量が少なくて板面におけ
る（１００）の集合組織の発達が少なく、セパレーショ
ンの発生が少なくなって、靭性向上効果が少なくなるこ
とから、その圧下率を３０％以上と定めた。
Ｄ、冷却速度と巻取温度
３℃／（８）未満の冷却速度では、冷却が遅すぎて４８
０℃を越えた温度での高温巻取と同等の軟質なフェライ
トとパーライトの混合組織となって高強度が得られず、
またＭｓ点未満の低温巻取を行なうと降伏現象の消失し
た硬化組織となって、やはシ高い降伏点が得られないこ
とから、圧延後、３℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で４８０
〜Ｍｓ点の温度範囲内の温度まで急冷し、この温度で巻
取る必要力；あるのである。
０℃を越えた温度での高温巻取と同等の軟質なフェライ
トとパーライトの混合組織となって高強度が得られず、
またＭｓ点未満の低温巻取を行なうと降伏現象の消失し
た硬化組織となって、やはシ高い降伏点が得られないこ
とから、圧延後、３℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で４８０
〜Ｍｓ点の温度範囲内の温度まで急冷し、この温度で巻
取る必要力；あるのである。
つぎに、この発明の方法を実施例により比較ｆ１１と対
比しながら説明する。
比しながら説明する。
実施例
それぞれ第１表に示される成分組成をもった鋼を溶製し
、鋳造してスラブと′した“後、同じく第１表にそれぞ
れ示される条件にて熱延シミュレーション実験圧延によ
シ熱間圧延を行なうことによって、いずれも板厚：１１
＠ｇを有する本発明熱延鋼板１〜１０および比較熱延鋼
板１〜５をそれぞれ製造した。なお、比較熱延鋼板１〜
５は、いずれも熱延条件のうちのいずれかの条件（第１
表に※印を付した条件）がこの発明の範囲から外れた条
件で製造されたものである。
、鋳造してスラブと′した“後、同じく第１表にそれぞ
れ示される条件にて熱延シミュレーション実験圧延によ
シ熱間圧延を行なうことによって、いずれも板厚：１１
＠ｇを有する本発明熱延鋼板１〜１０および比較熱延鋼
板１〜５をそれぞれ製造した。なお、比較熱延鋼板１〜
５は、いずれも熱延条件のうちのいずれかの条件（第１
表に※印を付した条件）がこの発明の範囲から外れた条
件で製造されたものである。
ついで、この結果得られた本発明熱延鋼板１〜１０およ
び比較熱延鋼板１〜５からＪＩＳ５号および２ ｆｉｇ
ＶノツチＪＩＳ４号シャルピー試験片を切り出し、引
張シ特性および衝撃特性を測定した。
び比較熱延鋼板１〜５からＪＩＳ５号および２ ｆｉｇ
ＶノツチＪＩＳ４号シャルピー試験片を切り出し、引
張シ特性および衝撃特性を測定した。
この測定結果を第１表に合せて示した。
第１表に示される結果から、本発明熱延鋼板１〜１０は
、いずれも高強度および高靭性を合せもつのに対して、
この発明の範囲から外れた条件で製造された比較熱延鋼
板は、強度および靭性の少なくともいずれかの性質が劣
っていることが明らかである。また、溶接性試験でも本
発明鋼板１〜１０は良好な結果を示すものであった。
、いずれも高強度および高靭性を合せもつのに対して、
この発明の範囲から外れた条件で製造された比較熱延鋼
板は、強度および靭性の少なくともいずれかの性質が劣
っていることが明らかである。また、溶接性試験でも本
発明鋼板１〜１０は良好な結果を示すものであった。
上述のように、この発明の方法によれば、高価な合金元
素を多量に必要とすることなく、しかもいずれも低い加
熱温度、圧延温度、および巻取温度にて高強度並びにす
ぐれた靭性および溶接性を有する厚肉熱延鋼板を製造す
ることができ、大巾な製造コストの低減をはかることが
できるなど工業上有用な効果がもたらされるのである。
素を多量に必要とすることなく、しかもいずれも低い加
熱温度、圧延温度、および巻取温度にて高強度並びにす
ぐれた靭性および溶接性を有する厚肉熱延鋼板を製造す
ることができ、大巾な製造コストの低減をはかることが
できるなど工業上有用な効果がもたらされるのである。
第１図は鋼の強度と靭性に及ぼす仕上温度と巻取温度の
影響を示した線図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫
影響を示した線図である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫
Claims (2)
- （１） Ｃ： ０．０２〜０．２５％、 Ｓｉ： ０
．６０チ以下。 Ｍｎ： ０．５〜２．２％、 ｓ：０．０１０％以下
、 ｓｏｔ−ＡＭ ：０、ユ０チ以下を含有し、残シが
Ｆｅ呂不可避不純物からなる組成（以上重量％）を有す
る鋼を、８５０〜１０００℃の温度範囲内の温度に加熱
した後、Ａｒ３変態点以下の所定温度範囲における圧下
率が３０％以上となる条件で圧延を行ない、圧延後、４
８０℃〜Ｍｓ点の温度範囲内の温度まで３℃／Ｓｅｅ以
上の冷却速度で急冷し、巻取ることを特徴とする低温靭
性にすぐれた厚肉高張力熱延鋼板の製造法。 - （２） Ｃ： ０．０２〜０６２５％、Ｓｉ：０．６
０チ以下。 １− Ｍｎ： ０．５〜２．２ ％、 Ｓ ：０．０１０％以
下、 ５ｏｂ−Ａｌ ：０．１０％以下を含有し、さら
にＮｂ：０．１５チ以下。 Ｖ ： ０．１ ’５％以下、 ’ｌ’ｉ： ０．１５
％以下、Ｂ：０．０１０チ以下、 Ｃｕ： １．０ ％
以下、 Ｎｉ ： １．０ ％以下、ｃｒ：１６０％以
下、およびＣａ：０．０１０％以下のうちの１種または
２種以上を含有し、残シがＦｅと不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有する鋼を、８５０〜１００−０
℃の温度範囲内の温度に加熱した後、Ａｒ３変態点以
下の所定温度範囲における圧下率が３０％以上となる条
件で圧延を行ない、圧延後、４８０〜Ｍｓ点の温度範囲
内の温度まで３℃／渡以上の冷却速度で急冷し、巻取る
ことを特徴とする低温靭性にすぐれた厚肉高張力熱延鋼
板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15318781A JPS5855529A (ja) | 1981-09-28 | 1981-09-28 | 低温靭性にすぐれた厚肉高張力熱延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15318781A JPS5855529A (ja) | 1981-09-28 | 1981-09-28 | 低温靭性にすぐれた厚肉高張力熱延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5855529A true JPS5855529A (ja) | 1983-04-01 |
| JPH0143006B2 JPH0143006B2 (ja) | 1989-09-18 |
Family
ID=15556942
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15318781A Granted JPS5855529A (ja) | 1981-09-28 | 1981-09-28 | 低温靭性にすぐれた厚肉高張力熱延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5855529A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011052282A (ja) * | 2009-09-02 | 2011-03-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 厚鋼板の鋼成分の設計方法 |
| CN114134415A (zh) * | 2021-11-15 | 2022-03-04 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种低温高韧性低合金中厚钢板及制备方法 |
-
1981
- 1981-09-28 JP JP15318781A patent/JPS5855529A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011052282A (ja) * | 2009-09-02 | 2011-03-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 厚鋼板の鋼成分の設計方法 |
| CN114134415A (zh) * | 2021-11-15 | 2022-03-04 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种低温高韧性低合金中厚钢板及制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0143006B2 (ja) | 1989-09-18 |
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