JPS5855707A - 溝形誘導炉のスラグ付着量測定方法 - Google Patents
溝形誘導炉のスラグ付着量測定方法Info
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- JPS5855707A JPS5855707A JP56156887A JP15688781A JPS5855707A JP S5855707 A JPS5855707 A JP S5855707A JP 56156887 A JP56156887 A JP 56156887A JP 15688781 A JP15688781 A JP 15688781A JP S5855707 A JPS5855707 A JP S5855707A
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- F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
- F27D3/15—Tapping equipment; Equipment for removing or retaining slag
- F27D3/1545—Equipment for removing or retaining slag
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- G—PHYSICS
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- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、溶湯を一定温度に保持するために炉の下部
又は側部にインダクターからなる誘導加熱部を有し、溝
中の溶湯を加熱することにより対流を発生させ、バス部
の溶湯を加熱、保温する溝形誘導炉の溝部のスラグ付着
量の測定方法に関する。
又は側部にインダクターからなる誘導加熱部を有し、溝
中の溶湯を加熱することにより対流を発生させ、バス部
の溶湯を加熱、保温する溝形誘導炉の溝部のスラグ付着
量の測定方法に関する。
この種の溝部を有する炉においては時間の経過と共に溝
部の出口、スロート部等にスラグが付着し、良好な対流
を阻止するだけでなく、多量のスラグが付着すれば、溝
部の出口、スロート部等が塞がれてしまい、バス部への
熱伝導が悪くなる一方溝部のみが異常に過熱されるめ、
この溝部のライニングの溶損が大きくなり、湯もれ事故
を起こすことがある。特に溶湯の種類がスラグを発生さ
せ易い金属溶湯、例えばキュポラで溶解した溶湯、ダク
タイル溶湯、クローム鋳鉄溶湯等を保持するときはこの
スロート部のつまりが早く起り、致命的な事故が生じや
すい。
部の出口、スロート部等にスラグが付着し、良好な対流
を阻止するだけでなく、多量のスラグが付着すれば、溝
部の出口、スロート部等が塞がれてしまい、バス部への
熱伝導が悪くなる一方溝部のみが異常に過熱されるめ、
この溝部のライニングの溶損が大きくなり、湯もれ事故
を起こすことがある。特に溶湯の種類がスラグを発生さ
せ易い金属溶湯、例えばキュポラで溶解した溶湯、ダク
タイル溶湯、クローム鋳鉄溶湯等を保持するときはこの
スロート部のつまりが早く起り、致命的な事故が生じや
すい。
そこで、このスラグの付着量を検出し、付着量が増大し
たところで付着したスラグを除去することが望ましい。
たところで付着したスラグを除去することが望ましい。
従来の、溝部及びスロート部に付着したスラグ量の測定
方法としては、 （１）誘導加熱部の力率を測定することにより溝内部の
耐火ライニングの摩耗量を測定してスラグ付着量を推定
して求める方法、 （２）熱電対温度計等により溝部表面の温度を計測し、
内部状態を類推してスラグ付着量を推定して求める方法
、 （３）赤外線測定映像装置（サーモピュア）等により溝
部の温度を計測してスラグ付着量を推定する方法、 等の方法があるが、いずれの方法においてもスラグが付
着していることの判定はある程度可能であるがスラグの
付着量まで正確に検出することは不可能である。又、特
に（１）の方法では、スロート部におけるスラグ付着の
判定ができず、また（２１ 、 ＋３１の方法では単に
溝部が過熱しているかどうかを判定し、後は人の感番こ
頼るのみである。更に、（３）の方法では高価な装置が
必要となる。
方法としては、 （１）誘導加熱部の力率を測定することにより溝内部の
耐火ライニングの摩耗量を測定してスラグ付着量を推定
して求める方法、 （２）熱電対温度計等により溝部表面の温度を計測し、
内部状態を類推してスラグ付着量を推定して求める方法
、 （３）赤外線測定映像装置（サーモピュア）等により溝
部の温度を計測してスラグ付着量を推定する方法、 等の方法があるが、いずれの方法においてもスラグが付
着していることの判定はある程度可能であるがスラグの
付着量まで正確に検出することは不可能である。又、特
に（１）の方法では、スロート部におけるスラグ付着の
判定ができず、また（２１ 、 ＋３１の方法では単に
溝部が過熱しているかどうかを判定し、後は人の感番こ
頼るのみである。更に、（３）の方法では高価な装置が
必要となる。
他方、溝部に付着したスラグを検知する方法として、炉
内部溶湯を空にして目視により行ない、そしてスラグが
付着している場合は人手により取除く方法があるが、炉
を一旦常温まで冷やす必要があるのでこの方法では炉材
に急激な温度変化が加わり、このため炉材にクラックが
生じ炉の寿命を非常に縮める欠点がある。これに対し、
改良されたスラグ除去方法が、本願出願人の先願に係る
昭和５５年特許願第１３６５１５号（出願日昭和５５年
９月３０日）の明細書に詳しく開示されており、その要
旨は、溝部に設けられた誘導加熱部に高電圧と低電圧と
が交互に印加され、高い電圧が印加された時には、溝内
の溶湯の温度が高くなり、溝の内壁に付着したスラグが
軟化し、高温による溶湯の強い対流によって溝から運び
去られることによってスラグを除去するものである。
内部溶湯を空にして目視により行ない、そしてスラグが
付着している場合は人手により取除く方法があるが、炉
を一旦常温まで冷やす必要があるのでこの方法では炉材
に急激な温度変化が加わり、このため炉材にクラックが
生じ炉の寿命を非常に縮める欠点がある。これに対し、
改良されたスラグ除去方法が、本願出願人の先願に係る
昭和５５年特許願第１３６５１５号（出願日昭和５５年
９月３０日）の明細書に詳しく開示されており、その要
旨は、溝部に設けられた誘導加熱部に高電圧と低電圧と
が交互に印加され、高い電圧が印加された時には、溝内
の溶湯の温度が高くなり、溝の内壁に付着したスラグが
軟化し、高温による溶湯の強い対流によって溝から運び
去られることによってスラグを除去するものである。
この改良された方法を、上述のいずれか′の測定方法と
組合わせたとしても、スラグの付着量を適確に把握する
ことができないため、高い電圧を印加すべき時期、すな
わち溝内の溶湯の昇温をいつ行なえばよいのかが不確定
であり、結局経験則に基くより他はない。この経験則に
基く方法では、スラグが効果的に除去されなかったり、
加熱しすぎて溝部ライニングの溶損を増大させる虞があ
る等の問題点がある。
組合わせたとしても、スラグの付着量を適確に把握する
ことができないため、高い電圧を印加すべき時期、すな
わち溝内の溶湯の昇温をいつ行なえばよいのかが不確定
であり、結局経験則に基くより他はない。この経験則に
基く方法では、スラグが効果的に除去されなかったり、
加熱しすぎて溝部ライニングの溶損を増大させる虞があ
る等の問題点がある。
この発明は、上述の問題点に鑑みてなされたもので、ス
ラグが溝部の出口、スロート部等に付着した事実のみな
らず、付着量まで検知することが可能な溝形誘導炉゛の
溝部のスラグ付着量の測定方法を提供することを目的と
する。
ラグが溝部の出口、スロート部等に付着した事実のみな
らず、付着量まで検知することが可能な溝形誘導炉゛の
溝部のスラグ付着量の測定方法を提供することを目的と
する。
この目的を達成するため、この発明は、溶湯を蓄えるバ
ス部に、誘導加熱装置を備えた溝部を連通させ、該加熱
装置に電力を供給して溝部内の溶湯を加熱対流させバス
部内の溶湯を一定温度に保持する溝形誘導炉において、
予め上記溝部の出口又はスロート部等にスラグが付着し
ていない初期状態で上記加熱装置に所定電力を供給して
バス部内の溶湯を昇温させときの初期昇温能力を測定し
、これと運転中に随時そのつどの昇温能力を測定しこの
随時に測定した昇温能力を上記初期昇温能力と比較し、
両者の差を求め、該差薯こ基いてスラグ付着量≠求める
ことを特徴とする敏のである。
ス部に、誘導加熱装置を備えた溝部を連通させ、該加熱
装置に電力を供給して溝部内の溶湯を加熱対流させバス
部内の溶湯を一定温度に保持する溝形誘導炉において、
予め上記溝部の出口又はスロート部等にスラグが付着し
ていない初期状態で上記加熱装置に所定電力を供給して
バス部内の溶湯を昇温させときの初期昇温能力を測定し
、これと運転中に随時そのつどの昇温能力を測定しこの
随時に測定した昇温能力を上記初期昇温能力と比較し、
両者の差を求め、該差薯こ基いてスラグ付着量≠求める
ことを特徴とする敏のである。
以下添付図を参照しながらこの発明に係る溝形誘導炉の
スラグ付着量の測定方法を説明する。
スラグ付着量の測定方法を説明する。
第１図は、この発明に係る測定方法を採用して構成した
制御システムの一例を示すものである。
制御システムの一例を示すものである。
炉体１は、耐火材で形成され、溶湯２を内部に設けられ
た空間で保持するバス部３と、溝部４とよりなっている
。溝部４には、端部がバス部３の内部空間に接続された
０字形溝５が設けられている。
た空間で保持するバス部３と、溝部４とよりなっている
。溝部４には、端部がバス部３の内部空間に接続された
０字形溝５が設けられている。
この溝５内の溶湯２とバス部３の溶湯とによって形成さ
れる閉回路と交鎖する閉路鉄心６が溝部４に形成された
孔７を通して設けられ、この閉路鉄心６に誘導加熱コイ
ル８が巻回されて加熱装置を構成する。変圧器９は一次
コイル１ｏが開閉器１１を経て電源に接続され、二次コ
イル１２の一方端カコイル８の一方端に接続され、二次
コイル１２の他方端と二次コイル１２の中間位置がタッ
プ切換器１３のタップ１４とタップ１５とに接続されて
いる。タップ切換器１３は、コイル８の他方端に接続さ
れると共化、投入時間調整装置２５によってコイル８に
必要な時間だけ電圧の高いタップ１４を接続したのち、
他の時間は、電圧の低いりツブ１５を接続するという動
作を繰返し行なう。
れる閉回路と交鎖する閉路鉄心６が溝部４に形成された
孔７を通して設けられ、この閉路鉄心６に誘導加熱コイ
ル８が巻回されて加熱装置を構成する。変圧器９は一次
コイル１ｏが開閉器１１を経て電源に接続され、二次コ
イル１２の一方端カコイル８の一方端に接続され、二次
コイル１２の他方端と二次コイル１２の中間位置がタッ
プ切換器１３のタップ１４とタップ１５とに接続されて
いる。タップ切換器１３は、コイル８の他方端に接続さ
れると共化、投入時間調整装置２５によってコイル８に
必要な時間だけ電圧の高いタップ１４を接続したのち、
他の時間は、電圧の低いりツブ１５を接続するという動
作を繰返し行なう。
コイル８に高い電圧が印加された時には、溝５内の溶湯
２の温度が高くなり、溝５の内壁に付着したスラグ１９
が軟化し、高温による溶湯２の強い対流によって溝５か
ら運び去られる。
２の温度が高くなり、溝５の内壁に付着したスラグ１９
が軟化し、高温による溶湯２の強い対流によって溝５か
ら運び去られる。
２１は、マイクロプロセッサ等を用いた演算処理装置で
あり、昇温能力等の算出のために種々の演算処理を行な
う。この演算処理装置２１番こは炉の必要な測定データ
を読取るためのＡ ／ Ｄ変換器等を内蔵した読取り装
置２２、演算結果および制御出力を表示および出力する
ためのスラグ付着量表示装置２３、投入時間表示装置２
４、投入時間調整装置２５等が対設されている。また、
炉の昇温能力測定に必要な炉の稼動データを収集するた
めに溶湯温度検出用の温度検出素子３１、炉内溶湯重量
検出用のロードセル３２および投入電力検出用の電力検
出器３３等が設けられている。温度検出素子３１は炉体
１の出湯口から挿脱可能に構成され昇温能力測定時に溶
湯に浸漬される。
あり、昇温能力等の算出のために種々の演算処理を行な
う。この演算処理装置２１番こは炉の必要な測定データ
を読取るためのＡ ／ Ｄ変換器等を内蔵した読取り装
置２２、演算結果および制御出力を表示および出力する
ためのスラグ付着量表示装置２３、投入時間表示装置２
４、投入時間調整装置２５等が対設されている。また、
炉の昇温能力測定に必要な炉の稼動データを収集するた
めに溶湯温度検出用の温度検出素子３１、炉内溶湯重量
検出用のロードセル３２および投入電力検出用の電力検
出器３３等が設けられている。温度検出素子３１は炉体
１の出湯口から挿脱可能に構成され昇温能力測定時に溶
湯に浸漬される。
次にこの発明に係る方法を理論的な面から説明する。
コイル８に通電して溶湯を加熱した場合の炉の昇温能力
Ｓは一般に、溶湯の全重量Ｗ（【）と溶湯の温度をその
温度から所定温度、例えば１００℃だけ高めるのに必要
な時間Ｈ（ｂ）との比で表わされる。すなわち、昇温能
力Ｓ （ｔ／ｈ） ＝そこで、炉のライニング施工後の
、まだ、溝５の出口、スロート部等に全くスラグが付着
していない最初の運転のときに、昇温試験を行ない、溶
湯重量、投入電力Ｐ（ｋｗ）、保温電力Ｎ（ｋｗ）、溶
湯の１００℃昇温に必要な時間Ｈ（ｈ）等について測定
する。この初期測定データは次のとおりであるとする。
Ｓは一般に、溶湯の全重量Ｗ（【）と溶湯の温度をその
温度から所定温度、例えば１００℃だけ高めるのに必要
な時間Ｈ（ｂ）との比で表わされる。すなわち、昇温能
力Ｓ （ｔ／ｈ） ＝そこで、炉のライニング施工後の
、まだ、溝５の出口、スロート部等に全くスラグが付着
していない最初の運転のときに、昇温試験を行ない、溶
湯重量、投入電力Ｐ（ｋｗ）、保温電力Ｎ（ｋｗ）、溶
湯の１００℃昇温に必要な時間Ｈ（ｈ）等について測定
する。この初期測定データは次のとおりであるとする。
Ｗｏ ：溶湯重量（【）
Ｈｏ ： １００６０ｇ昇温の所要時間（ｈ）Ｐｏ ：
投入電力（ｋｗ） Ｎｏ＝保温電力（ｋｗ） これより、初期昇温能力Ｓｏを求めると、となる。
投入電力（ｋｗ） Ｎｏ＝保温電力（ｋｗ） これより、初期昇温能力Ｓｏを求めると、となる。
また、この測定データからライニングを含めた、溶湯の
昇温エネルギを求めることができる。昇温エネルギをｅ
ｏ （ｋｗｈ ／ ｔ ａｔ ｌＱＱｄｅｇ ）
とすると、 ・・・・・・・・・（２） として得られる。この（２）式において、ηはコイルの
効率で一般には９５％程度である。
昇温エネルギを求めることができる。昇温エネルギをｅ
ｏ （ｋｗｈ ／ ｔ ａｔ ｌＱＱｄｅｇ ）
とすると、 ・・・・・・・・・（２） として得られる。この（２）式において、ηはコイルの
効率で一般には９５％程度である。
なお、溶湯をｌ ６０ｇ昇温されるのに必要な昇温エネ
ルギーはｅ□／ｉｏｏ （ｋｗｈ／ｌ ） である。
ルギーはｅ□／ｉｏｏ （ｋｗｈ／ｌ ） である。
次いで、ある期間経過後、同様の昇温試験をし、同様の
項目の測定を行なう。このときの測定値を、それぞれＷ
□（ｔ）、Ｈｌ（ｈ）、Ｐｏ（ｋｗ）、Ｎｏ（ｋｗ）と
する。
項目の測定を行なう。このときの測定値を、それぞれＷ
□（ｔ）、Ｈｌ（ｈ）、Ｐｏ（ｋｗ）、Ｎｏ（ｋｗ）と
する。
これより、この時点における昇温能力Ｓ１を求めると、
で示される。
このようにして得られた初期昇温能力Ｓｏとある時点で
の昇温能力Ｓ□とを比較する場合、Ｓ。
の昇温能力Ｓ□とを比較する場合、Ｓ。
と５１を求めたときの測一定条件、例えば、溶湯重量、
投入電力等が異なることが常であるので、昇温能力Ｓ１
を初期測定時における測定条件で測定したときの値５１
′に補正する必要がある。
投入電力等が異なることが常であるので、昇温能力Ｓ１
を初期測定時における測定条件で測定したときの値５１
′に補正する必要がある。
補正に腔しては、次の如く近似できる。
ここで、Ｎ １／は保温電力Ｎ□を同様に補正した値で
あり、これは近似的に と表わすことができる。ここでＴｏは溶湯゛の初期測定
温度（℃）、Ｔ□はある時点での溶湯の測定温度（’Ｃ
）である。
あり、これは近似的に と表わすことができる。ここでＴｏは溶湯゛の初期測定
温度（℃）、Ｔ□はある時点での溶湯の測定温度（’Ｃ
）である。
このようにして求めた補正昇温能力５１′と初期昇温能
力Ｓｏとを比較した場合、偏差ΔＳ ＝Ｓ ｏ −５ｔ
’が生じるのは、溝部５の入口、スロート部に付着した
スラグによって溝部５からバス部３への熱伝導が阻害さ
れその結果、炉の昇温能力が低下するためである。
力Ｓｏとを比較した場合、偏差ΔＳ ＝Ｓ ｏ −５ｔ
’が生じるのは、溝部５の入口、スロート部に付着した
スラグによって溝部５からバス部３への熱伝導が阻害さ
れその結果、炉の昇温能力が低下するためである。
昇温能力がＳ。からＳ０′に低下した際、溝部４内部で
の温度上昇値ΔＴｘは、次の式で近似することができる
。
の温度上昇値ΔＴｘは、次の式で近似することができる
。
ここでｗｉ は溝部５内部の溶湯重量（ｔ）、Ｑは電力
Ｐ１（ｋＷ）をＸ時間投入したこと、よって溝部５内で
余分に消費されるエネルギー（ｋｗｈ）である。
Ｐ１（ｋＷ）をＸ時間投入したこと、よって溝部５内で
余分に消費されるエネルギー（ｋｗｈ）である。
これより、溝部５内の温度上昇値ΔＴｘは、溝部５内で
余分に消費されるエネルギーｑに比例することが理解で
きる。
余分に消費されるエネルギーｑに比例することが理解で
きる。
また、ここでＱは、
但し、Ｘ−電力投入時間（ｈ）
であることから、（６）式および（７）式より次の（８
）式が得られる。
）式が得られる。
ΔＴｘ＝ｗｉ、７（Ｓｏ−５１′）ｘ−Ｋ（Ｓｏ−５１
′）ｘ・・・・・・・・・・・・（８） 但しに＝比例定数 この（８）式から明らかなよう番こ溝部４内の温度上昇
値ΔＴｘは炉の昇温能力の差Δ５＝Ｓｏ−８□′に比例
することがわかる。
′）ｘ・・・・・・・・・・・・（８） 但しに＝比例定数 この（８）式から明らかなよう番こ溝部４内の温度上昇
値ΔＴｘは炉の昇温能力の差Δ５＝Ｓｏ−８□′に比例
することがわかる。
上記のとおり、溝部４内の温度上昇ΔＴｘは、溝部４で
余分に消費されるエネルギーＱに比例すると共−こ、昇
温能力の差ΔＳにも比例するとＣうことができる。又、
余分に消費されるエネルギーｑは専ら溝５に付着したス
ラグに起因するものと考えることができるので、スラグ
の付着量をｆ （ｒ）とすると、 Ｑ＝に’ｆ（γ） ・山間・ （９）
が成立する（ Ｋ’は比例定数）。従って、式＋７１
、 （９１より ｆ（ｒ） ＝ Ｋ” ｘ （Ｓ −Ｓ ’ ）
・、、、・・・・−・、、 Ｑ１１ が成立しくＫ“は比例定数）、この式から、スラグの付
着量は、昇温能力の差に比例することが理解できる。従
って、ある期間経過後の昇温能力Ｓ１を測定し、更にこ
れを初期条件と同一条件の値５１１に補正し、そして補
正した値５１′と初期の昇温能力Ｓ。とを比較しその差
’ａｓ＝ｓｏ−ｓ□′を求めることにより、スラグ付着
量をかなりの精度で測定できる。
余分に消費されるエネルギーＱに比例すると共−こ、昇
温能力の差ΔＳにも比例するとＣうことができる。又、
余分に消費されるエネルギーｑは専ら溝５に付着したス
ラグに起因するものと考えることができるので、スラグ
の付着量をｆ （ｒ）とすると、 Ｑ＝に’ｆ（γ） ・山間・ （９）
が成立する（ Ｋ’は比例定数）。従って、式＋７１
、 （９１より ｆ（ｒ） ＝ Ｋ” ｘ （Ｓ −Ｓ ’ ）
・、、、・・・・−・、、 Ｑ１１ が成立しくＫ“は比例定数）、この式から、スラグの付
着量は、昇温能力の差に比例することが理解できる。従
って、ある期間経過後の昇温能力Ｓ１を測定し、更にこ
れを初期条件と同一条件の値５１１に補正し、そして補
正した値５１′と初期の昇温能力Ｓ。とを比較しその差
’ａｓ＝ｓｏ−ｓ□′を求めることにより、スラグ付着
量をかなりの精度で測定できる。
次に、このような原理に基くこの発明の測定方法を第１
図に示す制御システムに即して説明する。
図に示す制御システムに即して説明する。
溝部４のライニングを施工した後の最初の運転において
、タップ切換器１３が低いタップ１５と接続された状態
で昇温試験を行ない初期データを演算処理装置２１に記
憶させる。次に所定時間経過後、温度検出素子３１を一
定時間溶湯２に漬けて、溶湯温度を測定する。演算装置
２２は読取装置２１を介して温度検出素子３１をはじめ
ロードセル３２、電力検出器３３によって検出した溶湯
の温度、重量、投入電力等を読取り、かつ１００ ｄｅ
ｇ 昇温するのに要する時間を測定し、これらのデータ
にもとづいてｆ３１ 、 ｆ４１ 、 （５１式に従っ
て、その時点での昇温能力Ｓ１を演算により求める。次
いで、予め測定しておいた初期昇温能力Ｓｏと比較し、
（１１）式の演算を行なうことによりスラグの付着量を
算出たがって付着したスラグを除去す乞タップ切換器１
３“を高いタップ１４に接続して、コイル８に高電圧を
印加すべき時間Ｘを計算する。算出されたスラグ付着量
は、スラグ付着量表示装置２３により表示される一方、
計算された時間Ｘは、投入時間表示装置２４で表示され
ると共に、投入時間調整装置２５により計算された時間
だけタップ切換器１３を高いタップ１４に接続する。こ
れによりコイル８に高い電圧が印加され、溝部４内の溶
湯の温度が高められる。これにより溝部５に付着したス
ラグが軟化されるとともに溝５内での溶湯の対流が強く
なり溝５に付着したスラグ１９が、はがされ、バス部３
へ押し流されるようになる。
、タップ切換器１３が低いタップ１５と接続された状態
で昇温試験を行ない初期データを演算処理装置２１に記
憶させる。次に所定時間経過後、温度検出素子３１を一
定時間溶湯２に漬けて、溶湯温度を測定する。演算装置
２２は読取装置２１を介して温度検出素子３１をはじめ
ロードセル３２、電力検出器３３によって検出した溶湯
の温度、重量、投入電力等を読取り、かつ１００ ｄｅ
ｇ 昇温するのに要する時間を測定し、これらのデータ
にもとづいてｆ３１ 、 ｆ４１ 、 （５１式に従っ
て、その時点での昇温能力Ｓ１を演算により求める。次
いで、予め測定しておいた初期昇温能力Ｓｏと比較し、
（１１）式の演算を行なうことによりスラグの付着量を
算出たがって付着したスラグを除去す乞タップ切換器１
３“を高いタップ１４に接続して、コイル８に高電圧を
印加すべき時間Ｘを計算する。算出されたスラグ付着量
は、スラグ付着量表示装置２３により表示される一方、
計算された時間Ｘは、投入時間表示装置２４で表示され
ると共に、投入時間調整装置２５により計算された時間
だけタップ切換器１３を高いタップ１４に接続する。こ
れによりコイル８に高い電圧が印加され、溝部４内の溶
湯の温度が高められる。これにより溝部５に付着したス
ラグが軟化されるとともに溝５内での溶湯の対流が強く
なり溝５に付着したスラグ１９が、はがされ、バス部３
へ押し流されるようになる。
なお、溝５内部の温度は、ライニングの特性に起因する
上限温度（例えば１７５０℃）以上に上昇することは避
ける必要があるので、高電圧投入時間Ｘを以下に説明す
る時間内に制限する必要がある。
上限温度（例えば１７５０℃）以上に上昇することは避
ける必要があるので、高電圧投入時間Ｘを以下に説明す
る時間内に制限する必要がある。
溝内部温度θは、炉内温度Ｔｏより１００℃ぐらい高い
ことがこれまでの経験から確かめられているので θ＝ＴＯ＋ １００＋ΔＴｘ≦１７５０℃ ・・・・
・・・・・０１）が成立する。ここで、Ｔｏ＝１５００
℃とすると、ΔＴｘ≦１７５０−１００−１５００＝１
５０℃ ・（ＩＺとなり、式（８）より次式が得られる
。
ことがこれまでの経験から確かめられているので θ＝ＴＯ＋ １００＋ΔＴｘ≦１７５０℃ ・・・・
・・・・・０１）が成立する。ここで、Ｔｏ＝１５００
℃とすると、ΔＴｘ≦１７５０−１００−１５００＝１
５０℃ ・（ＩＺとなり、式（８）より次式が得られる
。
従って、
−ｘｔ（ｐ、） ・・・・・・・
・・（１３この式（１３１より、投入時間Ｘは、測定時
の入力電力Ｐ１によって求められる値以下に設定すべき
であることか理解される。
・・（１３この式（１３１より、投入時間Ｘは、測定時
の入力電力Ｐ１によって求められる値以下に設定すべき
であることか理解される。
この発明によれば、ライニングを新設若しくは更新した
際に初期昇温能力を測定し、該初期昇温能力と、任意時
間経過時における昇温能力を比較することにより、炉内
、特にスロート部へのスラグ付着量を測定することがで
きるので、スラグの付着状態をより正確につかむことが
できる一方、高い電力供給で強い対流を発生させて付着
スラグの除去を行なう場合にも、電力供給の制御を効率
良く、適確に行なうことができる。
際に初期昇温能力を測定し、該初期昇温能力と、任意時
間経過時における昇温能力を比較することにより、炉内
、特にスロート部へのスラグ付着量を測定することがで
きるので、スラグの付着状態をより正確につかむことが
できる一方、高い電力供給で強い対流を発生させて付着
スラグの除去を行なう場合にも、電力供給の制御を効率
良く、適確に行なうことができる。
なお、本発明に係る方法の実施は、第１図に示す制御シ
ステムζこ限定されるものではなく、他のシステム、例
えば加熱コイル８への電力供給を電圧の高低の切替えて
制御するものだけでなく、電圧は一定にしておいて電圧
の印加を断続し、その断続時間比を制御するようなもの
等、においでも行なうことができる。
ステムζこ限定されるものではなく、他のシステム、例
えば加熱コイル８への電力供給を電圧の高低の切替えて
制御するものだけでなく、電圧は一定にしておいて電圧
の印加を断続し、その断続時間比を制御するようなもの
等、においでも行なうことができる。
更に、温度検出素子として、溶湯に浸漬するタイプのも
のの他、溶湯温度を検知することができるものであれば
、種々のものを用いることができる。
のの他、溶湯温度を検知することができるものであれば
、種々のものを用いることができる。
以上、詳述した如く、この発明は所期の目的を達成する
ことができる有益なものである。
ことができる有益なものである。
第１図は、この発明の実施をした制御システムを示すブ
ロック図である。 １・・・炉体、２・・・溶湯、３・・・バス部、４・・
・溝部、５・・・溝、８・・・加熱コイル、１９・・・
付着スラグ、２１・・・演算処理装置、３１・・・温度
検出素子、３２・・・ロードセル、３３・・・電力検出
器。 特 許 出 願 人 富士電機製造株式会社代 理 人
弁理士 青白 葆 ほか２名■
ロック図である。 １・・・炉体、２・・・溶湯、３・・・バス部、４・・
・溝部、５・・・溝、８・・・加熱コイル、１９・・・
付着スラグ、２１・・・演算処理装置、３１・・・温度
検出素子、３２・・・ロードセル、３３・・・電力検出
器。 特 許 出 願 人 富士電機製造株式会社代 理 人
弁理士 青白 葆 ほか２名■
Claims (1)
- （１）溶湯を蓄えるバス部に、誘導加熱装置を備えた溝
部を連通させ、該加熱装置に電力を供給して溝部内の溶
湯を加熱対流させバス部内の溶湯を一定温度に保持する
溝形誘導炉において、上記溝部の出口又はスロート部等
にスラグが付着していない初期状態で上記加熱装置に電
力を供給してバス部内の溶湯を昇温させたときの初１期
昇温能力を予め測定し、運転中に随時そのつどの昇温能
力を測定し、この随時に測定した昇温能力と上記初期戸
昇温能力とを比較して両者の差を求め、該差からスラグ
付着量を求めることを特徴とする溝形誘導炉謔のスラグ
付着量測定方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56156887A JPS5855707A (ja) | 1981-09-29 | 1981-09-29 | 溝形誘導炉のスラグ付着量測定方法 |
| KR8204178A KR860000963B1 (ko) | 1981-09-29 | 1982-09-15 | 홈형 유도로의 슬랙부착량 측정방법 |
| US06/421,909 US4419755A (en) | 1981-09-29 | 1982-09-23 | Method for measuring the extent of slag deposit buildup in a channel induction furnace |
| DE19823235265 DE3235265A1 (de) | 1981-09-29 | 1982-09-23 | Messverfahren fuer anhaftende schlacke in kanal-induktionsoefen |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56156887A JPS5855707A (ja) | 1981-09-29 | 1981-09-29 | 溝形誘導炉のスラグ付着量測定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5855707A true JPS5855707A (ja) | 1983-04-02 |
Family
ID=15637560
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56156887A Pending JPS5855707A (ja) | 1981-09-29 | 1981-09-29 | 溝形誘導炉のスラグ付着量測定方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4419755A (ja) |
| JP (1) | JPS5855707A (ja) |
| KR (1) | KR860000963B1 (ja) |
| DE (1) | DE3235265A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2024070772A1 (ja) * | 2022-09-30 | 2024-04-04 | 三菱重工業株式会社 | スラグ監視装置、余寿命評価装置、スラグ監視方法及び余寿命評価方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4559632A (en) * | 1971-06-28 | 1985-12-17 | Asea Aktiebolag | Channel-type induction furnace of the teapot type |
| FR2665249A1 (fr) * | 1990-07-26 | 1992-01-31 | Dauphine Ets Bonmartin Laminoi | Four de fusion par induction en creuset froid. |
| US6713737B1 (en) * | 2001-11-26 | 2004-03-30 | Illinois Tool Works Inc. | System for reducing noise from a thermocouple in an induction heating system |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2519941A (en) * | 1947-05-27 | 1950-08-22 | Ajax Engineering Corp | Installation for the measurement and the control of the temperature in a metal melting and particularly in a submerged resistor type induction furnace |
| US2541841A (en) * | 1947-06-20 | 1951-02-13 | Ajax Engineering Corp | Unidirectional flow in plurality chamber induction furnace |
| SE409802B (sv) * | 1978-01-04 | 1979-09-03 | Asea Ab | Anordning vid elektriska spolar |
-
1981
- 1981-09-29 JP JP56156887A patent/JPS5855707A/ja active Pending
-
1982
- 1982-09-15 KR KR8204178A patent/KR860000963B1/ko not_active Expired
- 1982-09-23 DE DE19823235265 patent/DE3235265A1/de not_active Ceased
- 1982-09-23 US US06/421,909 patent/US4419755A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2024070772A1 (ja) * | 2022-09-30 | 2024-04-04 | 三菱重工業株式会社 | スラグ監視装置、余寿命評価装置、スラグ監視方法及び余寿命評価方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3235265A1 (de) | 1983-04-07 |
| KR840001708A (ko) | 1984-05-16 |
| KR860000963B1 (ko) | 1986-07-23 |
| US4419755A (en) | 1983-12-06 |
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