JPS5864342A - 工具用高硬度焼結体及びその製造方法 - Google Patents
工具用高硬度焼結体及びその製造方法Info
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- JPS5864342A JPS5864342A JP56162781A JP16278181A JPS5864342A JP S5864342 A JPS5864342 A JP S5864342A JP 56162781 A JP56162781 A JP 56162781A JP 16278181 A JP16278181 A JP 16278181A JP S5864342 A JPS5864342 A JP S5864342A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
立方晶型窒化硼素（Ｃ！ｕｂｉｃ Ｂｏｒｏｎ Ｎ１ｔ
ｒｉｄｅ、以下Ｃｈｉｌｌと略す）はダイヤモンドに次
ぐ高硬度の物質であり、超高圧高温下で合成される。現
切削用途にはＣＢＮ ｆ Ｃｏ などで結合した焼結
体が一部に使用されている。このＣＢＮ焼結体は切削工
具として使用し九場合、特に断続切削が存在する場合、
初期の段階で工具の刃先が欠損するといった欠点があっ
た。本発明は、このような欠点上解消し友高靭性を有す
るとともに耐摩耗性の優れ九新しいＯＢＮ焼結体、に関
するものである。
ｒｉｄｅ、以下Ｃｈｉｌｌと略す）はダイヤモンドに次
ぐ高硬度の物質であり、超高圧高温下で合成される。現
切削用途にはＣＢＮ ｆ Ｃｏ などで結合した焼結
体が一部に使用されている。このＣＢＮ焼結体は切削工
具として使用し九場合、特に断続切削が存在する場合、
初期の段階で工具の刃先が欠損するといった欠点があっ
た。本発明は、このような欠点上解消し友高靭性を有す
るとともに耐摩耗性の優れ九新しいＯＢＮ焼結体、に関
するものである。
ＯＢＮは前記し九如く、高硬度であり、耐熱性、耐摩耗
性に優れ友物質である。このＯＢＮのみ【焼結する試み
は種々なされているが、これには例えば特公昭５９−８
９４１１号公報に記載されテイル如く、約７０ Ｋｋ以
上、１？００を以上の超高圧高温下で焼結する必要があ
る。現状の超高圧高温装置ではこのような高圧高温条件
を発生させることはできるが、工業的規模に懺置會大型
化した場合、高圧高温発生部の耐用回数が制約され、実
用的でないｏｌ九ＯＢＭのみの焼結体は硬度は高いが、
工具として使用した場合の靭性が劣る。この為にＯＢＭ
に適当な結合材を加えることによってこのような欠点を
改良することが考えられる。
性に優れ友物質である。このＯＢＮのみ【焼結する試み
は種々なされているが、これには例えば特公昭５９−８
９４１１号公報に記載されテイル如く、約７０ Ｋｋ以
上、１？００を以上の超高圧高温下で焼結する必要があ
る。現状の超高圧高温装置ではこのような高圧高温条件
を発生させることはできるが、工業的規模に懺置會大型
化した場合、高圧高温発生部の耐用回数が制約され、実
用的でないｏｌ九ＯＢＭのみの焼結体は硬度は高いが、
工具として使用した場合の靭性が劣る。この為にＯＢＭ
に適当な結合材を加えることによってこのような欠点を
改良することが考えられる。
会知の方法の一つは金属結合材を用いる方法であり、市
販のＯＢＭ ｉ金属ｃｏ などで結合した焼結体がそ
の例である。
販のＯＢＭ ｉ金属ｃｏ などで結合した焼結体がそ
の例である。
このＣｏ ｆ結合材として用いた焼結体は前述した如
く靭性が低い。この原因ｔｙｓ＜るため、ＣＯ結合材の
ＯＢＮ焼結体についてＩ線で組成を調査し九〇その結果
焼結体中には０１Ｍ以外にａ（。
く靭性が低い。この原因ｔｙｓ＜るため、ＣＯ結合材の
ＯＢＮ焼結体についてＩ線で組成を調査し九〇その結果
焼結体中には０１Ｍ以外にａ（。
のポライドが多量に検出され九が、金属ＣＯは観察され
ず、このＯＢＭ焼結体の結合材はＣＯのポライドである
ことが判明した。通常、これらのボッイドは硬度は高い
が非常にもろい物質である九め、このよう軽ボッイド結
合材の焼結体の靭性が低くなり九ものと推定された。本
発明者等は０Ｂｌｉ焼結体の靭性【上げるには、このポ
ライドの発生【抑制することにより、ポライドのみの結
合材でないようにすれば良いと考え、種々検討し九〇そ
の結果、結合材にＯｕ ｆ添加することによ身、ポラ
イドの発生が抑制されることｔ見出した。たとえば、焼
結体中の結＠４４として鉄族金属のみｔ用いた場合１ま
、鉄族４ＪｉＪ４のｋｖ増加しても、焼結中に液相が発
生【７、そのほとんどがポライドになってしまう。しか
し、鉄族金属に値にのＯｕ ｋ含Ｍさせると、焼結中
に液相が発生してもポライドの発生ｔま抑制され、鉄族
金属とＯｕ の固溶体合金るるいは化＆物としで、焼結
体中に残ることがわかった。この現＆Ｃ利用して不発明
者等は、晶１Ｍ性でかつｉ５＋摩耗性の優れた０ＢＩ（
焼結ＩＣ１発すべく、研究金車ねた０その結果、ＣＢＮ
ｔ−鉄族、Ｍとｃｕ とＡｔの合金で結合しｆｃ焼
結体が従来にない高い靭性と耐４耗ａｔ有することがわ
かった。
ず、このＯＢＭ焼結体の結合材はＣＯのポライドである
ことが判明した。通常、これらのボッイドは硬度は高い
が非常にもろい物質である九め、このよう軽ボッイド結
合材の焼結体の靭性が低くなり九ものと推定された。本
発明者等は０Ｂｌｉ焼結体の靭性【上げるには、このポ
ライドの発生【抑制することにより、ポライドのみの結
合材でないようにすれば良いと考え、種々検討し九〇そ
の結果、結合材にＯｕ ｆ添加することによ身、ポラ
イドの発生が抑制されることｔ見出した。たとえば、焼
結体中の結＠４４として鉄族金属のみｔ用いた場合１ま
、鉄族４ＪｉＪ４のｋｖ増加しても、焼結中に液相が発
生【７、そのほとんどがポライドになってしまう。しか
し、鉄族金属に値にのＯｕ ｋ含Ｍさせると、焼結中
に液相が発生してもポライドの発生ｔま抑制され、鉄族
金属とＯｕ の固溶体合金るるいは化＆物としで、焼結
体中に残ることがわかった。この現＆Ｃ利用して不発明
者等は、晶１Ｍ性でかつｉ５＋摩耗性の優れた０ＢＩ（
焼結ＩＣ１発すべく、研究金車ねた０その結果、ＣＢＮ
ｔ−鉄族、Ｍとｃｕ とＡｔの合金で結合しｆｃ焼
結体が従来にない高い靭性と耐４耗ａｔ有することがわ
かった。
本＠明の焼結体が優れた性能を示すのは次のｐ日く推測
される０ 本発明の焼結体においてはＯＢＮはポライド相が存在し
たとしても極めて薄いものでるり、このポライド相を介
して鉄族金属とＯｕ、ムｔの合金で結合されているもの
と思われるが、ＯＢＮ −ポライド−鉄族金属とＯｕ、
ムｔの合金間の接合強度は非常に高く、ポライド相が薄
い丸め、ポライド円で亀裂が発生することは少なく、さ
らに鉄族金属とＣｕ、ムｔの合金は靭性が高いためであ
ると考えられる。また本発明の焼結体はムｔｔｍ加する
ことにより性能を向上させている。
される０ 本発明の焼結体においてはＯＢＮはポライド相が存在し
たとしても極めて薄いものでるり、このポライド相を介
して鉄族金属とＯｕ、ムｔの合金で結合されているもの
と思われるが、ＯＢＮ −ポライド−鉄族金属とＯｕ、
ムｔの合金間の接合強度は非常に高く、ポライド相が薄
い丸め、ポライド円で亀裂が発生することは少なく、さ
らに鉄族金属とＣｕ、ムｔの合金は靭性が高いためであ
ると考えられる。また本発明の焼結体はムｔｔｍ加する
ことにより性能を向上させている。
これは、例えばＷＯ−Ｃｏ超硬合金の液相焼結の如く、
硬質粒子の結合相への溶解と再析出現象があれば結合相
と硬質粒子、又は硬質粒子相互の結合＠度の高いものが
得られるが、本発明Ｏｖｌ結体では結合材中にムｔまた
はムを化合吻が存在することにより、これと類似した現
象が生じたからである。さらに、ムを扛ＯＢＭの一部と
反応し、硬度の高いムｊＢｆｉやムｔＭｔ生じ、これと
結合材が強固に接合することも１つの要因である。
硬質粒子の結合相への溶解と再析出現象があれば結合相
と硬質粒子、又は硬質粒子相互の結合＠度の高いものが
得られるが、本発明Ｏｖｌ結体では結合材中にムｔまた
はムを化合吻が存在することにより、これと類似した現
象が生じたからである。さらに、ムを扛ＯＢＭの一部と
反応し、硬度の高いムｊＢｆｉやムｔＭｔ生じ、これと
結合材が強固に接合することも１つの要因である。
本発明の焼結体に石いる結合材は、特にＯＢＮの含有量
が多い場合にその効力を発揮する。ＣＢＮの含糞率が高
い場合、相対的に結合材が減少し、結合材を混合したの
みでは均一に混ざらないが、本発明の結合材は焼結時に
液相を発生する丸め、均一に０Ｂｌｉの周ＩＩＫ浸入し
て、緻密な焼結体となるとともに、ポライドの発生が抑
制される友め、ポライドのみの結合相とならず、靭性は
低下しない。
が多い場合にその効力を発揮する。ＣＢＮの含糞率が高
い場合、相対的に結合材が減少し、結合材を混合したの
みでは均一に混ざらないが、本発明の結合材は焼結時に
液相を発生する丸め、均一に０Ｂｌｉの周ＩＩＫ浸入し
て、緻密な焼結体となるとともに、ポライドの発生が抑
制される友め、ポライドのみの結合相とならず、靭性は
低下しない。
本発明焼結体においてＯＢＭの含有量は体積で７５ｑ１
１以上９５嘔以下がよいｏＣＢＮの含有量が体積で７５
チ未満であると、相対的に結合材が多くなり耐摩耗性に
問題がある。また１、ＯＢＮの含有量が体積で９５−を
越えると結合材が少なくなり靭性が低下する。（３ｕ
の含有量は結合材中の重量で５哄以上４Ｓ哄以下がよい
。Ｏｕ の含有量が５ｓ未満ではポライドの形成を抑制
することができず、また４５−會越えると結合材の強度
が低下する。鉄族金属の含有量は結合材中の重量で２５
９６以上９〇−以下がよい。鉄族金属の含有量が２５チ
未満であると結合材の強度が低下し、９０−・を越える
と相対的に結合材中のｃｕｏｔＶ量が減少しポライドＯ
形ＦＩＬｔ抑制することができない０ムを含有の効果が
現われるのは、ムｔの含有量が結合材中の重量で５憾以
上の場合である。ｔた、ムｔの含有量が結合材中の重量
で５０％を越えると結合材の強度が低下するため好まし
くなく最適合金有量は５嘔〜５０暢である◎ 鉄族金属、ＣＵ、ム１ｔ−添加する方法は種々考えられ
る。たとえば焼結前のＯＢＭ粉末に金属粉末のｉｔ、６
るいは化合物粉末の形で添加する方法は最も簡単である
。また鉄族金属とＣｕ ｔ−焼結時に焼結体外部から
溶融させて浸入させることもできる０ 焼結体め製造に当ってはダイヤモンド合成に用いられる
超高圧高温装置を使用して圧力２０ｘｂ 以上、温度？
００℃以上で朽う０特に好ましい焼結圧力、温度条件は
圧力５０ Ｋｂ 〜７０Ｋｂ、 温度１１００℃〜１
５００℃である。この圧力、温度条件の上限はいずれも
工業的規模の超高圧高温装置の実用的な運転条件の範囲
内で参る◎更に圧力、温度条件は第１図に示した高圧相
型窒化硼素の安定域内で行う必要がある０このような優
れた焼結体を切削工具として使用する場合、高硬度焼結
体は切れ刃となる部分にのみあれば貞く、この高硬度焼
結体を強度。
１以上９５嘔以下がよいｏＣＢＮの含有量が体積で７５
チ未満であると、相対的に結合材が多くなり耐摩耗性に
問題がある。また１、ＯＢＮの含有量が体積で９５−を
越えると結合材が少なくなり靭性が低下する。（３ｕ
の含有量は結合材中の重量で５哄以上４Ｓ哄以下がよい
。Ｏｕ の含有量が５ｓ未満ではポライドの形成を抑制
することができず、また４５−會越えると結合材の強度
が低下する。鉄族金属の含有量は結合材中の重量で２５
９６以上９〇−以下がよい。鉄族金属の含有量が２５チ
未満であると結合材の強度が低下し、９０−・を越える
と相対的に結合材中のｃｕｏｔＶ量が減少しポライドＯ
形ＦＩＬｔ抑制することができない０ムを含有の効果が
現われるのは、ムｔの含有量が結合材中の重量で５憾以
上の場合である。ｔた、ムｔの含有量が結合材中の重量
で５０％を越えると結合材の強度が低下するため好まし
くなく最適合金有量は５嘔〜５０暢である◎ 鉄族金属、ＣＵ、ム１ｔ−添加する方法は種々考えられ
る。たとえば焼結前のＯＢＭ粉末に金属粉末のｉｔ、６
るいは化合物粉末の形で添加する方法は最も簡単である
。また鉄族金属とＣｕ ｔ−焼結時に焼結体外部から
溶融させて浸入させることもできる０ 焼結体め製造に当ってはダイヤモンド合成に用いられる
超高圧高温装置を使用して圧力２０ｘｂ 以上、温度？
００℃以上で朽う０特に好ましい焼結圧力、温度条件は
圧力５０ Ｋｂ 〜７０Ｋｂ、 温度１１００℃〜１
５００℃である。この圧力、温度条件の上限はいずれも
工業的規模の超高圧高温装置の実用的な運転条件の範囲
内で参る◎更に圧力、温度条件は第１図に示した高圧相
型窒化硼素の安定域内で行う必要がある０このような優
れた焼結体を切削工具として使用する場合、高硬度焼結
体は切れ刃となる部分にのみあれば貞く、この高硬度焼
結体を強度。
靭性、熱伝導に優れ九超硬合金に接合して使用すればそ
の性能を十分発揮することができる。
の性能を十分発揮することができる。
しかし超硬合金に直接接合すればＯＢＭの含有１が多い
場合などは接合強度が弱く断続切削などには使用できな
いこともある０十分な接合強度を得るにはＣ！ＢＮ ’
ｉ容積で７０嘩未満含有し、残部がＴｉ 、 Ｚｒ 、
Ｉｆ の炭化物、窒化物、炭窃化物の１Ｎ％しくけこ
れらの混合物や相互７固体化合物からなる中間層を用い
て接合すればよい。
場合などは接合強度が弱く断続切削などには使用できな
いこともある０十分な接合強度を得るにはＣ！ＢＮ ’
ｉ容積で７０嘩未満含有し、残部がＴｉ 、 Ｚｒ 、
Ｉｆ の炭化物、窒化物、炭窃化物の１Ｎ％しくけこ
れらの混合物や相互７固体化合物からなる中間層を用い
て接合すればよい。
また高圧相型窒化硼素の別の形態であるウルツ鉱型窒化
硼素についても同様の検討全行い、ＯＢＮを用いえ場合
と類似した結果を得た。
硼素についても同様の検討全行い、ＯＢＮを用いえ場合
と類似した結果を得た。
〔実施例１］
平均粒度５μのＯＢＮ粒子を体積で８０係含有［７、残
部が結合材粉末から亀る混合粉末全作成した。結合材粉
末は、ムを粉末、 Ｏｕ 粉末、 Ｍｌ粉末を重量で各
々２０優、２０チ、６０係の割合で混合したものを真空
炉中で１０００℃、５０分間加熱処理後粉砕したものｔ
用いた。この０８１粒子と結合材粉末の混合粉末を外径
１４ａ＊内径１０■のＭＱ 製の容器にＷＯ−４嘔Ｏｏ
組成の超硬合金（外径１０■、高さ２−５ ｍ ）を
置いた稜ａ４ｆ充填しえ。さらに仁の上に超硬合金（外
９１１０■、高さ２■）を置き、ＭＯ製Ｏ栓ｔして、こ
の容器全体ｔダイヤモンド合成に用いる超高圧装置に入
れた。圧力１５０ Ｋｍ）に加圧し、次いで１５００℃
まで加熱し、２０分間保持した◎取り出し良焼結体をダ
イヤモンド砥石を用いて高硬度焼結体が現われるまで研
削加工し、さらにダイヤモンドペーストを用い一１ｉＦ
ｔ磨しえ。光学顕微鏡で観察し良ところ気孔も表〈緻密
１に焼結体で６った◎ξの焼結体の生成物ｋＸｍ回折に
より調査した結果、ＯＢＭ、ムｊＭ。
部が結合材粉末から亀る混合粉末全作成した。結合材粉
末は、ムを粉末、 Ｏｕ 粉末、 Ｍｌ粉末を重量で各
々２０優、２０チ、６０係の割合で混合したものを真空
炉中で１０００℃、５０分間加熱処理後粉砕したものｔ
用いた。この０８１粒子と結合材粉末の混合粉末を外径
１４ａ＊内径１０■のＭＱ 製の容器にＷＯ−４嘔Ｏｏ
組成の超硬合金（外径１０■、高さ２−５ ｍ ）を
置いた稜ａ４ｆ充填しえ。さらに仁の上に超硬合金（外
９１１０■、高さ２■）を置き、ＭＯ製Ｏ栓ｔして、こ
の容器全体ｔダイヤモンド合成に用いる超高圧装置に入
れた。圧力１５０ Ｋｍ）に加圧し、次いで１５００℃
まで加熱し、２０分間保持した◎取り出し良焼結体をダ
イヤモンド砥石を用いて高硬度焼結体が現われるまで研
削加工し、さらにダイヤモンドペーストを用い一１ｉＦ
ｔ磨しえ。光学顕微鏡で観察し良ところ気孔も表〈緻密
１に焼結体で６った◎ξの焼結体の生成物ｋＸｍ回折に
より調査した結果、ＯＢＭ、ムｊＭ。
０ｕ−１１１合金の他に微量のムｔＢｓ および社
のポライドが検出されえ。なお比較のため上記組成のう
ちＯｕ を抜いた焼結体も同条件で試作しＸ−１折に
より調べ九。
のポライドが検出されえ。なお比較のため上記組成のう
ちＯｕ を抜いた焼結体も同条件で試作しＸ−１折に
より調べ九。
その結果ＯＢＭ 、ムｔＮ、ムｌ−Ｂｍおよび多量のＮ
１ のがライドが観察され九が金属Ｍ１ は検出さ
れなかった。これら２種類の焼結体と市販の体積で９０
優のＯＢＮ ｉ含有し、ＣＯ′を主成分とする金属で結
合し九焼結体の切削用チップを作成し、外径１００−で
円周に４ケ所の溝を有する８ＫＤ１１ダイス鋼（Ｈ，ｏ
６１）ｋ、切削速度１００ｍ／Ｉｍ１切込み０５−１送
りａ５■／ｒ・マ乾式でテストし九。
１ のがライドが観察され九が金属Ｍ１ は検出さ
れなかった。これら２種類の焼結体と市販の体積で９０
優のＯＢＮ ｉ含有し、ＣＯ′を主成分とする金属で結
合し九焼結体の切削用チップを作成し、外径１００−で
円周に４ケ所の溝を有する８ＫＤ１１ダイス鋼（Ｈ，ｏ
６１）ｋ、切削速度１００ｍ／Ｉｍ１切込み０５−１送
りａ５■／ｒ・マ乾式でテストし九。
その結果、Ｃｕ ｔ−含有した本発明焼結体は刃先が
欠損するまで２０分間切削可能であったのに対し、Ｏｕ
ｆ含有しない焼結体及び市販の焼結体は双方共６分
切削した時点で刃先は欠損してしまつ九〇 〔実施例２〕 第１表に示した結合材粉末【作成した。これらの組成の
結合材粉末を実施例１と同様にして加熱処理を施し、粉
砕しえ。
欠損するまで２０分間切削可能であったのに対し、Ｏｕ
ｆ含有しない焼結体及び市販の焼結体は双方共６分
切削した時点で刃先は欠損してしまつ九〇 〔実施例２〕 第１表に示した結合材粉末【作成した。これらの組成の
結合材粉末を実施例１と同様にして加熱処理を施し、粉
砕しえ。
この結合材粉末と平均粒度５ｓの０Ｂｌｉ粉末と【混合
して第２表の組成の混合粉末を作成した。
して第２表の組成の混合粉末を作成した。
喪だしｌｌｏ、 Ｇ、 ＩＣ，Ｍｉｊ本発明焼結体でな
い。
い。
実施例１と同様にして、勤製容器ＫＷＯ−４僑ＣＯＳ硬
合金を置き、その上に完勝と超硬合金を置いて輩Ｏ製の
栓をし、超高圧高温装置を用りて５０ｇ Ｋ加圧Ｌ、次
りでＩＪＯＯＣまで加熱し、２０分間保持し友Ｃ 次にこれらの焼結体【切削し、超硬合金のスローアウェ
イチップの一角にロク付は後、加工して切削チップを作
成し九。切削性能を評価する丸め、まず正面フライス盤
を用いて１枚刃で断続切削を行なう九。被削材は熱処理
され九外径Ｉ Ｑ ＯｍｏＨＢｏ６２のＢＥＤ １１ダ
イス鋼である◎切削速度１１１２００肩／分、切込み１
５■とじ、送９速度ｔａｎ ｙ■／刃で５＠切削し、次
にａ１２冑／刃で５同、その後ａ１？４靭で５同と、願
次厳しい条件に上けてぃき、焼結体の欠損状ｍを調べた
。なお比較の丸め市販の体積饅で約９０−のＯＢＩ ｆ
含有し％ ｏＱ を主成分とし友金属で結合した焼結
体のチップも作成しテストしえ０その結果を第２表に示
す。また、外４１１００ｘｇＤＩＫＤ １１ ｆ切削速
度１００ ｍ／’ｓ＋ｗ切込みα２■、送りＩＩＬ１■
／ｒｅｖ 乾式で切削し、工具逃げ面摩耗中がα２雪
に達するまでの切削可能時間も第２表に示す。
合金を置き、その上に完勝と超硬合金を置いて輩Ｏ製の
栓をし、超高圧高温装置を用りて５０ｇ Ｋ加圧Ｌ、次
りでＩＪＯＯＣまで加熱し、２０分間保持し友Ｃ 次にこれらの焼結体【切削し、超硬合金のスローアウェ
イチップの一角にロク付は後、加工して切削チップを作
成し九。切削性能を評価する丸め、まず正面フライス盤
を用いて１枚刃で断続切削を行なう九。被削材は熱処理
され九外径Ｉ Ｑ ＯｍｏＨＢｏ６２のＢＥＤ １１ダ
イス鋼である◎切削速度１１１２００肩／分、切込み１
５■とじ、送９速度ｔａｎ ｙ■／刃で５＠切削し、次
にａ１２冑／刃で５同、その後ａ１？４靭で５同と、願
次厳しい条件に上けてぃき、焼結体の欠損状ｍを調べた
。なお比較の丸め市販の体積饅で約９０−のＯＢＩ ｆ
含有し％ ｏＱ を主成分とし友金属で結合した焼結
体のチップも作成しテストしえ０その結果を第２表に示
す。また、外４１１００ｘｇＤＩＫＤ １１ ｆ切削速
度１００ ｍ／’ｓ＋ｗ切込みα２■、送りＩＩＬ１■
／ｒｅｖ 乾式で切削し、工具逃げ面摩耗中がα２雪
に達するまでの切削可能時間も第２表に示す。
〔実施例３〕
粒度１μ以下の嬌撃技法によって合成されたウルツ鉱証
窒化硼素粉末を用い、実施例２で使用した結合材粉末口
とウルツ鉱型窒化ｆｓ素粉末９０体Ｉｔｊｔ唾、結合材
粉末１０体積憾の割合に混合した。
窒化硼素粉末を用い、実施例２で使用した結合材粉末口
とウルツ鉱型窒化ｆｓ素粉末９０体Ｉｔｊｔ唾、結合材
粉末１０体積憾の割合に混合した。
ＭＯ製の容器に、この粉末を実施例１と同じ構成で充填
した後、超高圧、高温装ａｔ用いて焼結した。焼結体の
硬ＦＩＫ＃′ｉビッカース硬度で３９００であった。
した後、超高圧、高温装ａｔ用いて焼結した。焼結体の
硬ＦＩＫ＃′ｉビッカース硬度で３９００であった。
第１図は本発明焼結体の製造条件を説明する為のもので
高圧相型窒化硼素の圧力一温度相図上における熱力学的
な安定領域【示したもので６る０ 代理人 内 １） 明 代理人 萩 原 亮 一 温度じＣ） 昭和５７年１月７日 特許庁長官 島田春樹殿 １、事件の表示 昭和５６年特許願第１６２７８１号 ２、発明の名称 工具用高硬度焼結体及びその製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 住 所 大阪市東区北浜５丁目１５番地氏 名 （’
２１３） 住友電気工業株式会社（名 称） 代表者 亀 井 正 夫 ４、代理人 ５、補正命令の日付 自発補正 ６、補正によシ増加する発明の藪 な し。 Ｚ補正の対象 （１）明細書の「特許請求の範囲」の項ａ補正の内容 （１）明細書第１〜２頁の特許請求の範囲全別紙の如く
補正する。 特許請求の範囲 （１）高圧相型窒化硼素を体積で７５チ以上９５チ以下
含有し、残部が鉄族金属、ｋｌ、 Ｃｕ の合金よりな
シ、該残部中の鉄族金属の含有量が重量で２５％以上９
０％以下であり、Ａｔの含有量が重量で５係以上５０チ
以下であシ、さらにＣｕの含有量が重量で５チ以上４５
チ以下であることを特徴とする工具用高硬度焼結体。 （２）上記高圧相型窒化硼素が立方晶型窒化硼素である
特許請求の範囲第（１）項記載の工具用高硬度焼結体。 （３） 高圧相型窒化硼素粉末と鉄族金属の１種の粉
末または２種以上の混合粉末または化合物粉末とＡｔ粉
末、Ｃｕ粉末を混合し、これを粉末状もしくは型押成型
後超高圧装置を用いて圧力２０ Ｋｂ以上、温度９００
℃ 以上で焼結することを特徴とする高圧相型窒化硼素
を体積で７５チ以上９５チ以下含有し、残部中の以下で
あり、Ａｔの含有量が重量で５チ以上量で５チ以上４５
％以下である工具用高硬度焼結体の製造方法。 （４） 高圧相型窒化硼素が立方晶型窒化硼素である
特許請求の範囲第（３）項記載の工具用高硬度焼結体の
製造方法。 （５） 高圧相型窒化硼素粉末とＡｔ 粉末を混合し
これを粉末状もしくは型押成型後超高田装置Ｉ／ｌを用
いて圧力２０Ｋｂ以上、温度９００℃以上で焼結させる
とともに焼結体外部より鉄族金属およびＣｕ あるいは
鉄族金属とＣｕ の合金を焼結体中に浸入させる特許
請求の範囲の（３）項または（４）項記載の工具用高硬
度焼結体の製造方法。
高圧相型窒化硼素の圧力一温度相図上における熱力学的
な安定領域【示したもので６る０ 代理人 内 １） 明 代理人 萩 原 亮 一 温度じＣ） 昭和５７年１月７日 特許庁長官 島田春樹殿 １、事件の表示 昭和５６年特許願第１６２７８１号 ２、発明の名称 工具用高硬度焼結体及びその製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 住 所 大阪市東区北浜５丁目１５番地氏 名 （’
２１３） 住友電気工業株式会社（名 称） 代表者 亀 井 正 夫 ４、代理人 ５、補正命令の日付 自発補正 ６、補正によシ増加する発明の藪 な し。 Ｚ補正の対象 （１）明細書の「特許請求の範囲」の項ａ補正の内容 （１）明細書第１〜２頁の特許請求の範囲全別紙の如く
補正する。 特許請求の範囲 （１）高圧相型窒化硼素を体積で７５チ以上９５チ以下
含有し、残部が鉄族金属、ｋｌ、 Ｃｕ の合金よりな
シ、該残部中の鉄族金属の含有量が重量で２５％以上９
０％以下であり、Ａｔの含有量が重量で５係以上５０チ
以下であシ、さらにＣｕの含有量が重量で５チ以上４５
チ以下であることを特徴とする工具用高硬度焼結体。 （２）上記高圧相型窒化硼素が立方晶型窒化硼素である
特許請求の範囲第（１）項記載の工具用高硬度焼結体。 （３） 高圧相型窒化硼素粉末と鉄族金属の１種の粉
末または２種以上の混合粉末または化合物粉末とＡｔ粉
末、Ｃｕ粉末を混合し、これを粉末状もしくは型押成型
後超高圧装置を用いて圧力２０ Ｋｂ以上、温度９００
℃ 以上で焼結することを特徴とする高圧相型窒化硼素
を体積で７５チ以上９５チ以下含有し、残部中の以下で
あり、Ａｔの含有量が重量で５チ以上量で５チ以上４５
％以下である工具用高硬度焼結体の製造方法。 （４） 高圧相型窒化硼素が立方晶型窒化硼素である
特許請求の範囲第（３）項記載の工具用高硬度焼結体の
製造方法。 （５） 高圧相型窒化硼素粉末とＡｔ 粉末を混合し
これを粉末状もしくは型押成型後超高田装置Ｉ／ｌを用
いて圧力２０Ｋｂ以上、温度９００℃以上で焼結させる
とともに焼結体外部より鉄族金属およびＣｕ あるいは
鉄族金属とＣｕ の合金を焼結体中に浸入させる特許
請求の範囲の（３）項または（４）項記載の工具用高硬
度焼結体の製造方法。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） 高圧相型窒化硼素を体積で７５％以上９５−
以下含有し、残部が鉄族金属、ム４Ｇｕの合金よりなり
、該残部中の鉄族金属の含有量がｌ蓋で２５−以上９０
Ｉｓ以下であり、ムｔの含有量が重量で５％以上５０慢
以下であり、さらにＯｕ の含有量が重量で５慢以上４
５−以下であることｔ特徴とする工具用ｌ１ｉ１ｉ硬度
焼結体〇閾 上記高圧相型窒化硼素が立方晶製窒化４＃
Ｉ素である特許請求の範囲第（１）項記載の工具用高硬
度焼結体。 ＜３） 高圧相型窒化礪票粉末と鉄族金属の１檜の粉
末または２檜以上の混合粉末または化合物粉末とムを粉
末、 Ｏｕ粉末を混合し、こｆＬｋ粉末状もしくは型押
成型後超高圧装置を用い−〔圧力２０ Ｉｔ）以上、温
度９００Ｃ以上で焼結するととｔ−特徴とする高圧相！
！！！輩化＃１木を体積で７５憾以上９５％以下含有し
、残部中の鉄族金属の含有量が重量でさらにＯｕ の含
有量が重量で５１６２以上４５９１以下である工具用高
硬度焼結体の製造方法。 （４） 高圧相型窒化硼素が立方晶型窒化硼素である
特許請求の範囲第０）項記載の工具用高硬度焼結体の製
造方法。 （荀 高圧相型窒化硼票粉末とムを粉末を混合しこれ【
粉末状もしくＦｉ型型押成型超超高圧装置用いて圧力２
０ Ｋｉｎｉ上、温度９００℃以上で焼結させるととも
に焼結体外部より鉄族金属およびＣｕ あるいは鉄族
金属とＯｕ の合金を焼結体中に浸入させる特許請求の
範囲の（２）項またはＯ）項記載の工具用高硬度焼結体
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56162781A JPS5864342A (ja) | 1981-10-14 | 1981-10-14 | 工具用高硬度焼結体及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56162781A JPS5864342A (ja) | 1981-10-14 | 1981-10-14 | 工具用高硬度焼結体及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5864342A true JPS5864342A (ja) | 1983-04-16 |
Family
ID=15761082
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56162781A Pending JPS5864342A (ja) | 1981-10-14 | 1981-10-14 | 工具用高硬度焼結体及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5864342A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53133511A (en) * | 1977-04-26 | 1978-11-21 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Sintered product having high hardness for tools and its preparation |
| JPS5496511A (en) * | 1978-01-18 | 1979-07-31 | Kuratomi Tatsuro | Cubic boron nitride solidified body and method of making same |
| JPS54102315A (en) * | 1978-01-31 | 1979-08-11 | Kuratomi Tatsuro | Cubic boron nitride solidified body and fabrication thereof |
-
1981
- 1981-10-14 JP JP56162781A patent/JPS5864342A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53133511A (en) * | 1977-04-26 | 1978-11-21 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Sintered product having high hardness for tools and its preparation |
| JPS5496511A (en) * | 1978-01-18 | 1979-07-31 | Kuratomi Tatsuro | Cubic boron nitride solidified body and method of making same |
| JPS54102315A (en) * | 1978-01-31 | 1979-08-11 | Kuratomi Tatsuro | Cubic boron nitride solidified body and fabrication thereof |
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