JPS5864356A - 高温用二相ステンレス鋼の熱処理方法 - Google Patents
高温用二相ステンレス鋼の熱処理方法Info
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- JPS5864356A JPS5864356A JP16372081A JP16372081A JPS5864356A JP S5864356 A JPS5864356 A JP S5864356A JP 16372081 A JP16372081 A JP 16372081A JP 16372081 A JP16372081 A JP 16372081A JP S5864356 A JPS5864356 A JP S5864356A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は・、高温強度、耐応力腐食割れ性、溶接性など
の緒特性のすぐれた高温用ステンレス鋼に関する。
の緒特性のすぐれた高温用ステンレス鋼に関する。
重油脱硫装置用配管材料は、温度約４００℃を越え、圧
力的２００ ｋｇ／ｃ、Ｉｔという高温・高圧下で使用
され、しかもそのシャットダウンの際にはポリチオン酸
などの腐食物質と接触する厳しい応力腐食割れ（以下、
「８ＣＣ」と称する）条件下にさらされる。従って、そ
の配管材料は、高温強度が高く、かつ耐ＳＣＣ性にすぐ
れたものでなければなら°ない。むろん、構造用材料と
して、溶接性も良好であることが必要である。
力的２００ ｋｇ／ｃ、Ｉｔという高温・高圧下で使用
され、しかもそのシャットダウンの際にはポリチオン酸
などの腐食物質と接触する厳しい応力腐食割れ（以下、
「８ＣＣ」と称する）条件下にさらされる。従って、そ
の配管材料は、高温強度が高く、かつ耐ＳＣＣ性にすぐ
れたものでなければなら°ない。むろん、構造用材料と
して、溶接性も良好であることが必要である。
従来、かかる用途の管材料として、ＪＩＳ８Ｕ８３０４
（８（！８１３）、８Ｕ８３４７あるいは５Ｕ８３２１
などのステンレス鋼が用いられている。しかしながら、
これらの従来材は、いづれ゛も上記緒特性のすべてを満
たすものではなく、例えば８（！８１３．５ｔｒｓ３０
４は、強度や耐ｓｅａ性が十分でなく、５ＵＳ３４７は
溶接性や溶接部の耐ＳＣＣ性に問題があシ、また５ＵＳ
３２１は溶接部の耐ＳＣＣ性に劣るほか、強度が不足す
るという欠点がある。高温強度、耐ＳＣＣ性、並びに溶
接性のいづれにもすぐれた新たな材料の開発が要請され
る所以である。また、上記高温・高圧の使用条件に−そ
う適合するためには、高温長時間の使用においても高度
の靭性が保持されることが望まれる。
（８（！８１３）、８Ｕ８３４７あるいは５Ｕ８３２１
などのステンレス鋼が用いられている。しかしながら、
これらの従来材は、いづれ゛も上記緒特性のすべてを満
たすものではなく、例えば８（！８１３．５ｔｒｓ３０
４は、強度や耐ｓｅａ性が十分でなく、５ＵＳ３４７は
溶接性や溶接部の耐ＳＣＣ性に問題があシ、また５ＵＳ
３２１は溶接部の耐ＳＣＣ性に劣るほか、強度が不足す
るという欠点がある。高温強度、耐ＳＣＣ性、並びに溶
接性のいづれにもすぐれた新たな材料の開発が要請され
る所以である。また、上記高温・高圧の使用条件に−そ
う適合するためには、高温長時間の使用においても高度
の靭性が保持されることが望まれる。
本発明は上記要請に応えた新規高温用ステンレス鋼下、
Ｍｎ ８． Ｑ ％以下、Ｏｒ ２ ｏチを越え、３０
％以下、Ｎｉ ６〜１２チ、残部Ｆｅおムび不可避の不
純物からなＬかっその金属組織が面積率５〜３０％のフ
ェライトと残部オーステナイトの２相組織であって、こ
れを温度１１３０〜１２５０℃に加熱保持したのち急冷
する溶体化処理が施こされた点にある。
Ｍｎ ８． Ｑ ％以下、Ｏｒ ２ ｏチを越え、３０
％以下、Ｎｉ ６〜１２チ、残部Ｆｅおムび不可避の不
純物からなＬかっその金属組織が面積率５〜３０％のフ
ェライトと残部オーステナイトの２相組織であって、こ
れを温度１１３０〜１２５０℃に加熱保持したのち急冷
する溶体化処理が施こされた点にある。
以下、本発明ステンレス鋼について詳しく説明する。
本発明における化学成分限定理由は次のとおりである。
Ｃ：０．２０チ以下
Ｃは強度向上に有効な元素であシ、本発明が指向する約
４００’Ｃ前後の高温用途において高い高温強度を得る
には、できるダは含有量を多くすることが好ましい。し
かし、その反面、耐ＳＣＣ性や一般耐食性並びに溶接性
の低下を伴ない、約０．２０チをこえると耐ＳＣＣ性の
低下が著しくなシ、また長時間使用後の靭性劣化が顕著
となる。
４００’Ｃ前後の高温用途において高い高温強度を得る
には、できるダは含有量を多くすることが好ましい。し
かし、その反面、耐ＳＣＣ性や一般耐食性並びに溶接性
の低下を伴ない、約０．２０チをこえると耐ＳＣＣ性の
低下が著しくなシ、また長時間使用後の靭性劣化が顕著
となる。
よって、０．２ｏ％を上限とする。もっとも、耐ＳＣＣ
性は、後記のように鋼組織のフェライト量との関連性を
も有するのであって、上記Ｃ量（０，２０ｔｓ以下）で
あれば、本発明のフェライト量の規定によって良好な耐
８ｃｃ性を確保することができる。なお、耐８ｃｃ性を
重視すれば、Ｃ量は低い程よく、約Ｏ，ＯＳ％以下、特
に約０．０３−以下が望ましいが、高温用途での実用上
の強度を確保するためには、約０．０５４を下限とする
のがよい。
性は、後記のように鋼組織のフェライト量との関連性を
も有するのであって、上記Ｃ量（０，２０ｔｓ以下）で
あれば、本発明のフェライト量の規定によって良好な耐
８ｃｃ性を確保することができる。なお、耐８ｃｃ性を
重視すれば、Ｃ量は低い程よく、約Ｏ，ＯＳ％以下、特
に約０．０３−以下が望ましいが、高温用途での実用上
の強度を確保するためには、約０．０５４を下限とする
のがよい。
Ｓｌ：Ｂ、０＠以下、Ｍｎ：ａ、ｏｌ以下Ｓ１およびＭ
ｎは特に本発明合金を特徴づけるものではないが、合金
溶製時の脱酸（Ｍｎについては、脱酸のほかに脱硫）お
よび鋳造性確保を目的として通常、それぞれ約０．２チ
以上加えられる。
ｎは特に本発明合金を特徴づけるものではないが、合金
溶製時の脱酸（Ｍｎについては、脱酸のほかに脱硫）お
よび鋳造性確保を目的として通常、それぞれ約０．２チ
以上加えられる。
しかし、８．０チをこえてもそれらの効果の増加は殆ん
どないばかジか、特に８ｉについては、長時間使用後の
靭性の低下を助長し、好ましくない。よって、それぞれ
３．０％を上限とする。
どないばかジか、特に８ｉについては、長時間使用後の
靭性の低下を助長し、好ましくない。よって、それぞれ
３．０％を上限とする。
ｃｒ：２０％を越え、３０％以下
Ｏｒは高温使用に必要な耐酸化性の確保のみならず、フ
ェライトフォーマとして、後記Ｎｉ量との関係において
、オーステナイト／フェライト組織における所要量のフ
ェライトを形成するのに必要である。特に、本発明では
、前記のように高温強度を考慮口てＣ量の上限を比較的
高い値に設定しているので、Ｃによる耐ＳＣＣの低下傾
向を補償するために、通常のステンレス鋼よりも高いレ
ベルのＣ！ｒｉｉが望まれる。この点よシ、２０チを越
え込合有量とする。但し、その量が多すぎると、かえっ
て靭性の低下、並びに過剰のフェライト量の生成を招来
するので、３０チを上限とする。
ェライトフォーマとして、後記Ｎｉ量との関係において
、オーステナイト／フェライト組織における所要量のフ
ェライトを形成するのに必要である。特に、本発明では
、前記のように高温強度を考慮口てＣ量の上限を比較的
高い値に設定しているので、Ｃによる耐ＳＣＣの低下傾
向を補償するために、通常のステンレス鋼よりも高いレ
ベルのＣ！ｒｉｉが望まれる。この点よシ、２０チを越
え込合有量とする。但し、その量が多すぎると、かえっ
て靭性の低下、並びに過剰のフェライト量の生成を招来
するので、３０チを上限とする。
Ｎｉ：６〜１２チ
Ｎｉは一般耐食性の向上、並びにフェライトフォーマで
ある前記Ｏｒに対するオーステナイトフォーマとしてフ
ェライト／オーステ≠イト組織の形成に必要な元素であ
る。その含有量は、耐食性の確保、および前記Ｃｒ量と
のバランスの点輯よシ、少くとも６チを必要とする。し
かし、Ｎｉは高価な元素であシ、多量の使用は不経済で
あるばかシか、１２チをこえると、オーステナイト量が
過度に増加し、必要なフェライト量が得られなくなるの
で、１２チを上限とする。
ある前記Ｏｒに対するオーステナイトフォーマとしてフ
ェライト／オーステ≠イト組織の形成に必要な元素であ
る。その含有量は、耐食性の確保、および前記Ｃｒ量と
のバランスの点輯よシ、少くとも６チを必要とする。し
かし、Ｎｉは高価な元素であシ、多量の使用は不経済で
あるばかシか、１２チをこえると、オーステナイト量が
過度に増加し、必要なフェライト量が得られなくなるの
で、１２チを上限とする。
Ｐ、Ｂ、その他の不可避的に混入する不純物は骨灰的に
低いことが望ましいが、この種の鋼に通常許容される範
囲内であれば存在してかまわない。
低いことが望ましいが、この種の鋼に通常許容される範
囲内であれば存在してかまわない。
例えばＰは約０．０４チ以下、８は約０．ｏ４チ以下で
あれば、特に支障はない。
あれば、特に支障はない。
本発明合金はオーステナイト／フェライトの２相組織を
有し、そのフェライト量は面積率で５〜３０ｔｓである
ことを要する。フェライト相は耐ＳＣＣ性および溶接性
の向上に寄与する。高温強度を犠牲にしてＣ量を低く、
例にば０．０５％以下に制限すれば、特にフェライト相
の助けをかシずとも、耐ＳＣＣ性や溶接性を一定のレベ
ルに保つことも可能であるが、本発明では前記のととぐ
、高温強度確保のた゛め、Ｃ量上限を比較的高く設定し
ているので、Ｃ量に伴なう耐８ＣＣ性、溶接性の低下を
防止するために、フェライト量の下限を５チとするので
ある。ただし、このように有効なフェライトも、３０チ
をこえると、靭性の低下が著しくなり、特に鋭敏化処理
や高温長時間使用における靭″性の劣化が大きくなる。
有し、そのフェライト量は面積率で５〜３０ｔｓである
ことを要する。フェライト相は耐ＳＣＣ性および溶接性
の向上に寄与する。高温強度を犠牲にしてＣ量を低く、
例にば０．０５％以下に制限すれば、特にフェライト相
の助けをかシずとも、耐ＳＣＣ性や溶接性を一定のレベ
ルに保つことも可能であるが、本発明では前記のととぐ
、高温強度確保のた゛め、Ｃ量上限を比較的高く設定し
ているので、Ｃ量に伴なう耐８ＣＣ性、溶接性の低下を
防止するために、フェライト量の下限を５チとするので
ある。ただし、このように有効なフェライトも、３０チ
をこえると、靭性の低下が著しくなり、特に鋭敏化処理
や高温長時間使用における靭″性の劣化が大きくなる。
よってその上限を３０チとするのである０むろん、この
２相組織におけるフェライト量５〜３０チの制御は、上
記各元素、特にＣｒとＮｉの含有量を前記規定の範囲で
適宜バランスさせることによシ行なわれる。
２相組織におけるフェライト量５〜３０チの制御は、上
記各元素、特にＣｒとＮｉの含有量を前記規定の範囲で
適宜バランスさせることによシ行なわれる。
本発明合金は、これに高温度域での加熱保持ののち急冷
（水冷でよい）する熱処理が施こされることを要する。
（水冷でよい）する熱処理が施こされることを要する。
その熱処理にセける加熱温度は、少くとも１１３０℃で
なければならない。これを、もし通常のステンレス鋼に
適用される温度１１００℃±２５℃程度の固溶化処理に
従ったのでは、目的を達成し得ないばかシか、かえって
高温長時間使用後の靭性が極端に劣化するのであシ、上
記のように１１３０℃以上の加熱保持後、急冷すること
によって、はじめて各合金元素の機能が発揮され、上記
靭性の劣化を生ず、ることなく、所期の材料特性を得る
ことができる。・これを金属組織にて比較すると第１図
〜第５図のごとくである（いづれも倍率：２００倍、腐
食：１０チしゆう酸に七電解エツチング）。第１図は、
鋳放し組織（鋳造まま）、第２図は加熱温度１１００℃
、第３図は同１１３０℃、第４図は同１２００℃、第５
図は同１２５’０℃であシ、いづれも３時間の加熱保持
後、水冷して得られた組織である。すなわち、鋳放し組
織（第１図）ではネットワーク状であるフェライト相が
、熱処理によシ分断され、加熱温度の上昇とともに丸味
を帯びた形状に変化している。
なければならない。これを、もし通常のステンレス鋼に
適用される温度１１００℃±２５℃程度の固溶化処理に
従ったのでは、目的を達成し得ないばかシか、かえって
高温長時間使用後の靭性が極端に劣化するのであシ、上
記のように１１３０℃以上の加熱保持後、急冷すること
によって、はじめて各合金元素の機能が発揮され、上記
靭性の劣化を生ず、ることなく、所期の材料特性を得る
ことができる。・これを金属組織にて比較すると第１図
〜第５図のごとくである（いづれも倍率：２００倍、腐
食：１０チしゆう酸に七電解エツチング）。第１図は、
鋳放し組織（鋳造まま）、第２図は加熱温度１１００℃
、第３図は同１１３０℃、第４図は同１２００℃、第５
図は同１２５’０℃であシ、いづれも３時間の加熱保持
後、水冷して得られた組織である。すなわち、鋳放し組
織（第１図）ではネットワーク状であるフェライト相が
、熱処理によシ分断され、加熱温度の上昇とともに丸味
を帯びた形状に変化している。
その丸味の程度は、従来の固溶化処理に相当する加熱温
度（第２図）では十分でない。本発明合金は分断された
フェライト相が第３図〜第５図に示される程度に丸味を
帯びていることを要するのであシ、このため、加熱温度
は少くとも１１３０℃でなければならない。ただし、加
熱温度が１２５０℃をこえると、−高温度の割には効果
の向上はなく、熱経済上不利であるばかシか、本来５〜
３０チの範囲にあったフェライト量が大きく変化し、本
発明の目的が達成されなくなる。よって、１２５０℃を
上限とする。
度（第２図）では十分でない。本発明合金は分断された
フェライト相が第３図〜第５図に示される程度に丸味を
帯びていることを要するのであシ、このため、加熱温度
は少くとも１１３０℃でなければならない。ただし、加
熱温度が１２５０℃をこえると、−高温度の割には効果
の向上はなく、熱経済上不利であるばかシか、本来５〜
３０チの範囲にあったフェライト量が大きく変化し、本
発明の目的が達成されなくなる。よって、１２５０℃を
上限とする。
次に、実施例を挙げて本発明ステンレス鋼について具体
的に説明する０ 実施例 各種化学成分組成の合金を溶製し、遠心力鋳造管（外径
２００ｍｍＸ肉厚２０ｍｍＸ長さ４０・００ｍｍ）を鋳
造した。各供試管材の成分組成およびフェライト量を第
１表に示す。供試隘１〜４は本発明規定の化学成分組成
およびフェライト量を有するもの、供試１’＆ｘｌｌ〜
１６は比較材である。比較材のうち、Ｎ［ＬｌｌはＪＩ
Ｓ ８０．Ｓ１３相当材である。
的に説明する０ 実施例 各種化学成分組成の合金を溶製し、遠心力鋳造管（外径
２００ｍｍＸ肉厚２０ｍｍＸ長さ４０・００ｍｍ）を鋳
造した。各供試管材の成分組成およびフェライト量を第
１表に示す。供試隘１〜４は本発明規定の化学成分組成
およびフェライト量を有するもの、供試１’＆ｘｌｌ〜
１６は比較材である。比較材のうち、Ｎ［ＬｌｌはＪＩ
Ｓ ８０．Ｓ１３相当材である。
第 １ 表
上記各供試管材よシ試験片を採取し、供試集１〜４およ
び１２〜１６については、本発明に従い、温度１１５０
℃に加熱保持（保持時間３Ｈｒ）ｌ、たのち水冷する熱
処理を施した。％１１（ＪＩＳ５Ｃ８ｉａ相当）に対し
ては、この合金に行なわれる通常の固溶化処理（、但し
、１１００℃×３Ｈｒ・水冷）を行なった。
び１２〜１６については、本発明に従い、温度１１５０
℃に加熱保持（保持時間３Ｈｒ）ｌ、たのち水冷する熱
処理を施した。％１１（ＪＩＳ５Ｃ８ｉａ相当）に対し
ては、この合金に行なわれる通常の固溶化処理（、但し
、１１００℃×３Ｈｒ・水冷）を行なった。
各試験片について、４５０℃高温引張試験による高温強
度の測定、並びに耐ＳＣＣ性の評価を行なった。結果を
第２表に示す。
度の測定、並びに耐ＳＣＣ性の評価を行なった。結果を
第２表に示す。
ただし、耐ＳＣＣ性評価は粒界腐食試験にて行なった（
耐ＳＣＣ性は、はぼ耐粒界腐食性に対応し、その良否で
評価することができる）。なお、その粒界腐食試験は、
予め試験片を６５０℃に２時間加熱保持後、徐冷する鋭
敏化処理に付したのち、ＡＳＴＭ Ａ２６２Ｅ法の規
定に準拠して行慕った。表中、「○」はその曲げ試験で
異常がなかったこと、「×」はクラックが発生したこと
を表わす。
耐ＳＣＣ性は、はぼ耐粒界腐食性に対応し、その良否で
評価することができる）。なお、その粒界腐食試験は、
予め試験片を６５０℃に２時間加熱保持後、徐冷する鋭
敏化処理に付したのち、ＡＳＴＭ Ａ２６２Ｅ法の規
定に準拠して行慕った。表中、「○」はその曲げ試験で
異常がなかったこと、「×」はクラックが発生したこと
を表わす。
更に、供試材陥１〜４およびｆｊｈｌｌ（ＳＣ８１３相
当）について、熱処理温度が靭性に及ぼす影響を第３表
に示す０いづれも、熱処理の加熱保持時間は３Ｈｒで、
加熱後の急冷は水冷によった。表中の数値は、４００℃
に１０００時間加熱保持する時効を与えたのち、温度θ
℃で測定された衝撃値（ｋ！！ ” ／ ｃＪ ）ｖｆ
ある（試片、：２ｍ＋ｎＶノツチ付き）。
当）について、熱処理温度が靭性に及ぼす影響を第３表
に示す０いづれも、熱処理の加熱保持時間は３Ｈｒで、
加熱後の急冷は水冷によった。表中の数値は、４００℃
に１０００時間加熱保持する時効を与えたのち、温度θ
℃で測定された衝撃値（ｋ！！ ” ／ ｃＪ ）ｖｆ
ある（試片、：２ｍ＋ｎＶノツチ付き）。
第２表
第 ３ 表 衝撃値 （ゆｍ／ｃＩ４）前記第２表に
示されるように、本発明合金は、耐ＳＣＣ性に何ら問題
はなく、かつ高温強度にもすぐれている。これに対し、
比較材Ｎ１１１１〜１６は１．高温強度と耐ＳＣＣ性の
両者を共に満たすことができない。すなわち、ｔ’ｌｈ
ｌ’１（８０８１３相当）は、高温強度が低く、またフ
ェライト量が少いため耐ＳＣＣ性も良くない。Ｎ［Ｌ１
２は、Ｃｒ量、フェライト量が低いため、高温強度、耐
ＳＣＣ性のいづれにも問題がある。隘１３は、Ｃ量が比
較的高いので強度は良好であるが、耐８００性が悪い。
示されるように、本発明合金は、耐ＳＣＣ性に何ら問題
はなく、かつ高温強度にもすぐれている。これに対し、
比較材Ｎ１１１１〜１６は１．高温強度と耐ＳＣＣ性の
両者を共に満たすことができない。すなわち、ｔ’ｌｈ
ｌ’１（８０８１３相当）は、高温強度が低く、またフ
ェライト量が少いため耐ＳＣＣ性も良くない。Ｎ［Ｌ１
２は、Ｃｒ量、フェライト量が低いため、高温強度、耐
ＳＣＣ性のいづれにも問題がある。隘１３は、Ｃ量が比
較的高いので強度は良好であるが、耐８００性が悪い。
Ｎ１４は、Ｎｉ量は本発明規定の上限を大きくこえない
が、Ｃｒ量が多すグるため、フェライト量が過剰となっ
て、強度は高い、ものの、耐ＳＣＣ性が悪い。また、別
途性なった試験によれば靭性にも劣る。ｌｌ！ｌ１５は
、Ｎ１量が下限値に満たないため、フェライト量が過剰
となシ、耐８ＣＣ性が悪く、また靭性も良くない。Ｎ［
Ｌ１６は、Ｎｉ量が上限値をこえるにもかかわらず耐Ｓ
ＣＣ性はよい。しかし、高温強度が低く、本発明合金に
及ばない。
が、Ｃｒ量が多すグるため、フェライト量が過剰となっ
て、強度は高い、ものの、耐ＳＣＣ性が悪い。また、別
途性なった試験によれば靭性にも劣る。ｌｌ！ｌ１５は
、Ｎ１量が下限値に満たないため、フェライト量が過剰
となシ、耐８ＣＣ性が悪く、また靭性も良くない。Ｎ［
Ｌ１６は、Ｎｉ量が上限値をこえるにもかかわらず耐Ｓ
ＣＣ性はよい。しかし、高温強度が低く、本発明合金に
及ばない。
更に、上記第３表から明らかなように、本発明合金は所
定の熱処理をうけることによシ良好な靭性を具備する。
定の熱処理をうけることによシ良好な靭性を具備する。
すなわち、本発明合金は、１１００℃程度の温度に加熱
保持する従来一般の固溶化処理を適用したのでは、靭性
の改善を期待することはできず、本発明の規定によＪ）
１１３０〜１２５０℃の高温での熱処理を経てはじめて
高度の靭性が得られることがわかる。しかも、高温高圧
下で長時間使用されても、なお十分な靭性が保たれ、工
業材料として極めてすぐれている。
保持する従来一般の固溶化処理を適用したのでは、靭性
の改善を期待することはできず、本発明の規定によＪ）
１１３０〜１２５０℃の高温での熱処理を経てはじめて
高度の靭性が得られることがわかる。しかも、高温高圧
下で長時間使用されても、なお十分な靭性が保たれ、工
業材料として極めてすぐれている。
なお、本発明合金は、前記のごとく溶接性をも考慮して
化学成分゛組成を定めたものであるから、溶接性も問題
はなく、別途行なった溶接性試験において従来材と同等
もしくはそれ以上の好結果を確認することができた。
化学成分゛組成を定めたものであるから、溶接性も問題
はなく、別途行なった溶接性試験において従来材と同等
もしくはそれ以上の好結果を確認することができた。
以上のように本発明に係る高温用ステンレス鋼は、高温
強度、耐ＳＣＣ性、並びに溶接性のいづれにもすぐれ、
かつ高温長時間使用後にも十分な靭性を失なわないので
、重油脱硫装置用配管ぜ料をはじめ、高温・高圧下で用
いられ、かつ耐８ＣＣ性が要求される各種装置用材料と
して極めて好適である。
強度、耐ＳＣＣ性、並びに溶接性のいづれにもすぐれ、
かつ高温長時間使用後にも十分な靭性を失なわないので
、重油脱硫装置用配管ぜ料をはじめ、高温・高圧下で用
いられ、かつ耐８ＣＣ性が要求される各種装置用材料と
して極めて好適である。
第１図〜第５図は合金の金属組織を示す図面代用写真（
倍率：２００）である。 特許出願人 久保田鉄工株式会社 代理人 弁理士 宮 崎 新 八 部
倍率：２００）である。 特許出願人 久保田鉄工株式会社 代理人 弁理士 宮 崎 新 八 部
Claims (1)
- （１） ００．２０ Ｓ以下、８ｉ９，９％以下、Ｍ
ｎ ９．Ｑチ以下、Ｃｒ ２９ ％をこえ、３０チ以下
、Ｎ１６〜１２チ、残部Ｆｅおよび不可避の不純物から
なり、５〜３０％（面積率）のフェライトとオーステナ
イトの２相組織を有し、かつ麺皮１１３０〜１２５０℃
で加熱保持および急冷の熱処理が施こされたことを特徴
とする高温強度、耐応力腐食割九性および溶接性等にす
ぐれた高温用ステンレス序。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16372081A JPS5864356A (ja) | 1981-10-14 | 1981-10-14 | 高温用二相ステンレス鋼の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16372081A JPS5864356A (ja) | 1981-10-14 | 1981-10-14 | 高温用二相ステンレス鋼の熱処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5864356A true JPS5864356A (ja) | 1983-04-16 |
| JPS6325053B2 JPS6325053B2 (ja) | 1988-05-24 |
Family
ID=15779367
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16372081A Granted JPS5864356A (ja) | 1981-10-14 | 1981-10-14 | 高温用二相ステンレス鋼の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5864356A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6338558A (ja) * | 1986-08-04 | 1988-02-19 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性に優れた高強度非磁性ステンレス鋼 |
| KR100381521B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2003-07-16 | 주식회사 포스코 | 대입열량용접이가능한이상스테인레스강 |
-
1981
- 1981-10-14 JP JP16372081A patent/JPS5864356A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6338558A (ja) * | 1986-08-04 | 1988-02-19 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性に優れた高強度非磁性ステンレス鋼 |
| KR100381521B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2003-07-16 | 주식회사 포스코 | 대입열량용접이가능한이상스테인레스강 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6325053B2 (ja) | 1988-05-24 |
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