JPS586777A - 立向き溶接方法 - Google Patents
立向き溶接方法Info
- Publication number
- JPS586777A JPS586777A JP10462181A JP10462181A JPS586777A JP S586777 A JPS586777 A JP S586777A JP 10462181 A JP10462181 A JP 10462181A JP 10462181 A JP10462181 A JP 10462181A JP S586777 A JPS586777 A JP S586777A
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- JP
- Japan
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- welding
- wire
- composite wire
- molten pool
- molten metal
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/10—Other electric circuits therefor; Protective circuits; Remote controls
- B23K9/1093—Consumable electrode or filler wire preheat circuits
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
- B23K9/025—Seam welding; Backing means; Inserts for rectilinear seams
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は立向きの溶接姿勢にてＭＩＧ、ＴＩＧ等のアー
ク溶接を行う方法に関し、更に詳述すれば溶融金属の垂
れ落ちを防止する七共に溶融金属量を増して溶接の高能
率化を図ったアーク溶接方法を提案するものである。
ク溶接を行う方法に関し、更に詳述すれば溶融金属の垂
れ落ちを防止する七共に溶融金属量を増して溶接の高能
率化を図ったアーク溶接方法を提案するものである。
立向きの溶接姿勢にてＴＩＧ溶接を行う従来法を第１１
図に、その要部拡大斜視図を第１２図に示す。図に示す
ように従来はタングステン電極３のアーク点の真下又は
その近傍（５調程度の位［）に中実のフィラーワイヤ５
を供給して下から上方へ立向き溶接を行っているが、ア
ーク熱によシフイラーワイヤ５が溶融され、溶接中に生
成される溶融池Ｐの温度が高いので凝固されに＜＜、ま
たその溶融池Ｐは重力によシ下方へ引かれるために溶融
池の垂れ落ちが発生しやすい。特に溶接の高能率化を図
るために多量の溶融金属を生成させて溶接する際には溶
融金属の垂れ落ちが多く発生する。
図に、その要部拡大斜視図を第１２図に示す。図に示す
ように従来はタングステン電極３のアーク点の真下又は
その近傍（５調程度の位［）に中実のフィラーワイヤ５
を供給して下から上方へ立向き溶接を行っているが、ア
ーク熱によシフイラーワイヤ５が溶融され、溶接中に生
成される溶融池Ｐの温度が高いので凝固されに＜＜、ま
たその溶融池Ｐは重力によシ下方へ引かれるために溶融
池の垂れ落ちが発生しやすい。特に溶接の高能率化を図
るために多量の溶融金属を生成させて溶接する際には溶
融金属の垂れ落ちが多く発生する。
これを防止すべく特殊な１シレージヨンをかける方法、
例えば直流ＴＩＧアークの電流値を周期的に変化させて
溶接するＴＩＧパルス溶接法等が開発されているが、そ
の効果は十分なもの□ではない。
例えば直流ＴＩＧアークの電流値を周期的に変化させて
溶接するＴＩＧパルス溶接法等が開発されているが、そ
の効果は十分なもの□ではない。
本発明は所かる技術的背景の下になされたものであシ、
溶融金属の垂れ落ちを防止して立向きアーク溶接の高能
率化を図ることを目的とする。
溶融金属の垂れ落ちを防止して立向きアーク溶接の高能
率化を図ることを目的とする。
本発明に係る立向き溶接方法はＭＩＧ、 ＴＩＧ等のア
ーク溶接方法において、外径２．４Ｍ以下の複合ワイヤ
を溶接中に生成される溶融池の下端から上方へ５■以内
の溶融池内に固体状態で供給することを特徴とする。
ーク溶接方法において、外径２．４Ｍ以下の複合ワイヤ
を溶接中に生成される溶融池の下端から上方へ５■以内
の溶融池内に固体状態で供給することを特徴とする。
以下本発明を図面に基いて具体的に説明する。
４１図は本発明方法をＴＩＧ溶接に適用した場合の状態
を示す側面模式図であシ、第２図はその要部拡大斜視図
である。溶接部に所定の開先を設は丸板材ｌ及び板材２
を突合せた状態で開光線が鉛直になるように立設し、そ
の板材の脚部１０をＴＩＧ溶接用電源７の一方の端子に
連結し、ＴＩＧ溶接溶接トーチ４適 電源７の他方の端子に連結されたタングステン電極３を
開先線に略垂直に即ち、略水平Ｋｒ１ｍませ、さらＫそ
の上方に中実のフィラーワイヤ５を、下方に複合ワイヤ
６を夫々その先端が前記タングステン電極３の先端近傍
に位置するよう忙タンデムに配設し、その電極及びワイ
ヤを図示しｔ馳駆動手股によシ矢符に示す如く上方へ移
動させて立向き溶接を行う。溶接中はフィラーワイヤ５
は送シロールＩＩＫより、また複合ワイヤ６は送りロー
ル１２により夫々所要供給速度で繰り出されるようにな
っている。上述の如く立向き溶接を行うと溶融池Ｐが生
成され、タングステン電極３、フィラーワイヤ５及び複
合ワイヤ６の上方への移動に伴い、溶融池Ｐが凝固して
溶接ビードＢが形成されるが、複合ワイヤ６は生成され
る溶融池Ｐの下端から上方へ５■ｗ以内、即ち第３図に
示すＨが５■以内の部分（８３図において斜線で示した
部分）に供給される。複合ワイヤ６は薄いフープ材を外
径２．４■以下のパイプ状に成形し丸ものであり、その
内部には７ラツクスが充填されている。
を示す側面模式図であシ、第２図はその要部拡大斜視図
である。溶接部に所定の開先を設は丸板材ｌ及び板材２
を突合せた状態で開光線が鉛直になるように立設し、そ
の板材の脚部１０をＴＩＧ溶接用電源７の一方の端子に
連結し、ＴＩＧ溶接溶接トーチ４適 電源７の他方の端子に連結されたタングステン電極３を
開先線に略垂直に即ち、略水平Ｋｒ１ｍませ、さらＫそ
の上方に中実のフィラーワイヤ５を、下方に複合ワイヤ
６を夫々その先端が前記タングステン電極３の先端近傍
に位置するよう忙タンデムに配設し、その電極及びワイ
ヤを図示しｔ馳駆動手股によシ矢符に示す如く上方へ移
動させて立向き溶接を行う。溶接中はフィラーワイヤ５
は送シロールＩＩＫより、また複合ワイヤ６は送りロー
ル１２により夫々所要供給速度で繰り出されるようにな
っている。上述の如く立向き溶接を行うと溶融池Ｐが生
成され、タングステン電極３、フィラーワイヤ５及び複
合ワイヤ６の上方への移動に伴い、溶融池Ｐが凝固して
溶接ビードＢが形成されるが、複合ワイヤ６は生成され
る溶融池Ｐの下端から上方へ５■ｗ以内、即ち第３図に
示すＨが５■以内の部分（８３図において斜線で示した
部分）に供給される。複合ワイヤ６は薄いフープ材を外
径２．４■以下のパイプ状に成形し丸ものであり、その
内部には７ラツクスが充填されている。
このように複合ワイヤ６を溶融池下部に供給すると、複
合ワイヤ６の溶融は溶融金属の熱によって行われるので
、その融解熱によシ溶融金属が冷却され、その凝固が促
進されることと溶融池下部に挿入された複合ワイヤ６の
周囲に働く表面張力とＫより溶融池Ｐが複合ツイヤ６に
・よシ文えられ、溶融金属の垂れ落ちが防止できる。そ
の為に複合 。
合ワイヤ６の溶融は溶融金属の熱によって行われるので
、その融解熱によシ溶融金属が冷却され、その凝固が促
進されることと溶融池下部に挿入された複合ワイヤ６の
周囲に働く表面張力とＫより溶融池Ｐが複合ツイヤ６に
・よシ文えられ、溶融金属の垂れ落ちが防止できる。そ
の為に複合 。
ワイヤ６を供給しない場合に比べ、大電流高速溶 □
゛接が行えるようＫなる。また複合ワイヤ６の供給及び
大電流化による溶融金属の増加及び高速溶接化により溶
接効率が大幅に改善されることｋなる。
゛接が行えるようＫなる。また複合ワイヤ６の供給及び
大電流化による溶融金属の増加及び高速溶接化により溶
接効率が大幅に改善されることｋなる。
またＴＩＧ溶接の場合は必要とされる溶融金属量その他
の条件によっては上方からフィラーワイヤ５を供給せず
に下方から複合ワイヤ６を供給するだけで十分なことも
多く、その実施例については後述する。
の条件によっては上方からフィラーワイヤ５を供給せず
に下方から複合ワイヤ６を供給するだけで十分なことも
多く、その実施例については後述する。
上述したように複合ワイヤ６を供給するのを溶融池Ｐの
下端から５■以内の位置に限定したのは、それより上方
に複合ワイヤ６を供給すると溶融金属がアーク熱により
溶融されて溶融池ＰＫ固体ワイヤが供給されなくなシ、
凝固が促進されず、溶融金属量が増加した分だけかえっ
て溶融金属の垂れ落ちが発生しやすくなることを実験的
に知見したからである。一方、溶融池Ｐよシ下方即ち、
既に凝固した溶接ビードＢに複合ワイヤ６を供給しても
複合ワイヤ６は溶融しないから溶融池Ｐの下端から５■
以内の位置に限定した。また供給するワイヤを外径が２
．４以下の複合ワイヤに限定したのは外径が２．４■を
越えるとワイヤが完全に溶融されるのが遅れて、スラグ
巻込み等の欠陥が発生しやすくなること及び中実のワイ
ヤに比べて複合ワイヤが溶融されやすく非常に良好な溶
融特性を実験的に知見したからである。なお上述の例で
は複合ワイヤ内部にフッツク、ネが充填されているもノ
ヲ用いるとしたが、フクツクスの組成は溶接条件に応じ
て選定される。また被溶接材の材質又は溶接条件により
ては複合ワイヤ内部に鉄又は合金元素の粉末が屍填され
ているものを用いてもよく、また中空の複合ワイヤを用
いてもよい。
下端から５■以内の位置に限定したのは、それより上方
に複合ワイヤ６を供給すると溶融金属がアーク熱により
溶融されて溶融池ＰＫ固体ワイヤが供給されなくなシ、
凝固が促進されず、溶融金属量が増加した分だけかえっ
て溶融金属の垂れ落ちが発生しやすくなることを実験的
に知見したからである。一方、溶融池Ｐよシ下方即ち、
既に凝固した溶接ビードＢに複合ワイヤ６を供給しても
複合ワイヤ６は溶融しないから溶融池Ｐの下端から５■
以内の位置に限定した。また供給するワイヤを外径が２
．４以下の複合ワイヤに限定したのは外径が２．４■を
越えるとワイヤが完全に溶融されるのが遅れて、スラグ
巻込み等の欠陥が発生しやすくなること及び中実のワイ
ヤに比べて複合ワイヤが溶融されやすく非常に良好な溶
融特性を実験的に知見したからである。なお上述の例で
は複合ワイヤ内部にフッツク、ネが充填されているもノ
ヲ用いるとしたが、フクツクスの組成は溶接条件に応じ
て選定される。また被溶接材の材質又は溶接条件により
ては複合ワイヤ内部に鉄又は合金元素の粉末が屍填され
ているものを用いてもよく、また中空の複合ワイヤを用
いてもよい。
第４図〜第６図は本発明方法の他の実施例を示している
。第４図に示す実施例は溶融池Ｐの下端から上方へ５１
ｗ以内の位置に供給される複合ワイヤ６を加熱用電源９
の一方の端子に連結されたコンタクトチップ８を用いて
通電加熱する点に特徴を有している。なお加熱用電源９
の他方の端子は板材の脚部１０に連結されている。図に
おいて第１図と同様のものＫついては同じ符号を付しで
ある。この方法によると、複合ワイヤ６Ｆｉ予熱されつ
つ供給されるために複合ワイヤ６の多量供給が可能２な
る一方、通電加熱は複合ワイヤ６の予熱にのみ関与し、
複合ワイヤ６の溶融は第、１図の場合と同様に溶融池Ｐ
の熱によって行われる丸めに上述した溶融金属の凝固を
促進する効果及び溶融金属を複合ワイヤ６によシ下方か
ら支える効果は損われない。従って溶融金属の垂れ落ち
を防止しつつ多量のワイヤを供給することができて一層
の高能率溶接が図れる。なお加熱手段としては通電加熱
を用いるとしたが、他の方法、例えば輻射加熱等の手段
を用いてもよいことは勿論である。
。第４図に示す実施例は溶融池Ｐの下端から上方へ５１
ｗ以内の位置に供給される複合ワイヤ６を加熱用電源９
の一方の端子に連結されたコンタクトチップ８を用いて
通電加熱する点に特徴を有している。なお加熱用電源９
の他方の端子は板材の脚部１０に連結されている。図に
おいて第１図と同様のものＫついては同じ符号を付しで
ある。この方法によると、複合ワイヤ６Ｆｉ予熱されつ
つ供給されるために複合ワイヤ６の多量供給が可能２な
る一方、通電加熱は複合ワイヤ６の予熱にのみ関与し、
複合ワイヤ６の溶融は第、１図の場合と同様に溶融池Ｐ
の熱によって行われる丸めに上述した溶融金属の凝固を
促進する効果及び溶融金属を複合ワイヤ６によシ下方か
ら支える効果は損われない。従って溶融金属の垂れ落ち
を防止しつつ多量のワイヤを供給することができて一層
の高能率溶接が図れる。なお加熱手段としては通電加熱
を用いるとしたが、他の方法、例えば輻射加熱等の手段
を用いてもよいことは勿論である。
第５図に示す実施例は本発明方法をＭＩＧ溶接に適用し
たものであり、また第６図に示す実施例は４Ｍ５図に示
す実施例の複合ワイヤ６をコンタクトチップ８を用いて
通電加熱して予熱するものである。図において３１は溶
接アークを発生せしめる消耗電極、４１ ＦｉＭＩＧ溶
接トーチ、７１はＭＩＧ溶接用電源であシ、その他第１
図と同様のものについては同じ符号を付してあ為。いず
れもＭＩＧ溶接トーチ４１に挿通された消耗電極３１以
外に外径が２．４閤以下の複合ワイヤ６を溶融池Ｐの下
端から上方へ６Ｗ以内の位置に供給することにより溶融
金属の垂れ落ちを防止しつつ溶融金属量を増加すること
ができて溶接の高能率化が図れる。
たものであり、また第６図に示す実施例は４Ｍ５図に示
す実施例の複合ワイヤ６をコンタクトチップ８を用いて
通電加熱して予熱するものである。図において３１は溶
接アークを発生せしめる消耗電極、４１ ＦｉＭＩＧ溶
接トーチ、７１はＭＩＧ溶接用電源であシ、その他第１
図と同様のものについては同じ符号を付してあ為。いず
れもＭＩＧ溶接トーチ４１に挿通された消耗電極３１以
外に外径が２．４閤以下の複合ワイヤ６を溶融池Ｐの下
端から上方へ６Ｗ以内の位置に供給することにより溶融
金属の垂れ落ちを防止しつつ溶融金属量を増加すること
ができて溶接の高能率化が図れる。
次に本発明方法の効果を実施例に基いて説明する。第７
図はテストに用いた供試材の斜視図を示している。材質
が５Ｍ４１ムの板材を板厚２５Ｍ９幅２００ ｍ 、長
さ５００ｆｌに加工し、さらにその幅方向中央に開先角
度６０°、深さ２３ｍの開先加工を全長にわたって施し
、その開先線に沿って一層のＴＩＧ溶接（但し、上方か
らのフィラーワイヤ供給なし）を行い、本発明方法（予
熱なしと予熱ありの２方法）と従来法とを比較した。第
１表はその溶接条件及び溶接の結果得られた溶着金属量
の一覧表である。第８図はそのデータを、横軸に溶接入
熱量をとシ、縦軸に溶着金属量をとって表わしたもので
あり、図中実線は従来法による場合を、破線は本発明方
法（予熱なし）による場合を、一点鎖線は本発明方法（
予熱あ′す）による場合を夫々示している。第８図から
明らかなように溶接ｊｗＬ流が３６０ムの条件では不発
明方＠によると溶着金属量は従来法と比較して約２倍と
なっておシ、また溶接電流が４０ＯＡの条件では従来法
による場合、溶融金属量が多くて垂れ落ちが発生するた
めに溶接不能であったＫも拘らず、本発明方法による場
合、溶接可能となったことから本発明方法の十分な効果
が確認できた。
図はテストに用いた供試材の斜視図を示している。材質
が５Ｍ４１ムの板材を板厚２５Ｍ９幅２００ ｍ 、長
さ５００ｆｌに加工し、さらにその幅方向中央に開先角
度６０°、深さ２３ｍの開先加工を全長にわたって施し
、その開先線に沿って一層のＴＩＧ溶接（但し、上方か
らのフィラーワイヤ供給なし）を行い、本発明方法（予
熱なしと予熱ありの２方法）と従来法とを比較した。第
１表はその溶接条件及び溶接の結果得られた溶着金属量
の一覧表である。第８図はそのデータを、横軸に溶接入
熱量をとシ、縦軸に溶着金属量をとって表わしたもので
あり、図中実線は従来法による場合を、破線は本発明方
法（予熱なし）による場合を、一点鎖線は本発明方法（
予熱あ′す）による場合を夫々示している。第８図から
明らかなように溶接ｊｗＬ流が３６０ムの条件では不発
明方＠によると溶着金属量は従来法と比較して約２倍と
なっておシ、また溶接電流が４０ＯＡの条件では従来法
による場合、溶融金属量が多くて垂れ落ちが発生するた
めに溶接不能であったＫも拘らず、本発明方法による場
合、溶接可能となったことから本発明方法の十分な効果
が確認できた。
次に多層盛溶接を行って模擬的に溶接継手を形成した実
施例について説明する。第９図はテストに用いた供試材
の斜視図を示している。材質が低合金鋼の板材を板厚２
５ｍ１幅３００ ｍ 、長さ７５０−゛に加工し、さら
Ｋその幅方向中央に開先角度６Ｇ’、深さ２３鱈の開先
加工を全長にわたって施し、その開光線に沿って多層の
ＴＩＧ溶接（上方からのフィラーワイヤ供給なし）を行
い、本発明方法（予熱あり）と従来法とを比較した。第
２表はその溶接条件、溶着金属量及び溶接継手を形成す
るのに要した積層数をまとめたものである。
施例について説明する。第９図はテストに用いた供試材
の斜視図を示している。材質が低合金鋼の板材を板厚２
５ｍ１幅３００ ｍ 、長さ７５０−゛に加工し、さら
Ｋその幅方向中央に開先角度６Ｇ’、深さ２３鱈の開先
加工を全長にわたって施し、その開光線に沿って多層の
ＴＩＧ溶接（上方からのフィラーワイヤ供給なし）を行
い、本発明方法（予熱あり）と従来法とを比較した。第
２表はその溶接条件、溶着金属量及び溶接継手を形成す
るのに要した積層数をまとめたものである。
１８１０図は縦軸に積層数及び従来法による場合、を１
ＧＧとするアークタイ云をとり、本発明方法と従来法と
を比較したグラフである。第１θ図から明らかなように
本発明方法による場合、溶接継手を形成するのに要した
積層数及びアークタイムは共に１／３程度であったこと
から本発明方法による溶接能力の著しい向上効果が確認
できた。
ＧＧとするアークタイ云をとり、本発明方法と従来法と
を比較したグラフである。第１θ図から明らかなように
本発明方法による場合、溶接継手を形成するのに要した
積層数及びアークタイムは共に１／３程度であったこと
から本発明方法による溶接能力の著しい向上効果が確認
できた。
なお実施例では本発明方法を不活性ガスアーク溶接に適
用したものについて説明したが、炭酸ガスアーク溶接等
のアーク溶接に適用しても同様の効果が得られる。
用したものについて説明したが、炭酸ガスアーク溶接等
のアーク溶接に適用しても同様の効果が得られる。
以上詳述し・た如く本発明方法を用いてＭＩＧ、ＴＩＧ
等の立向きアーク溶接を行う場合は外径２．４Ｗ以下の
複合ワイヤを溶接中に生成される溶融池下端から上方へ
５閣以内の位置に供給することにより溶融金属の垂れ落
ちを防止しつつ溶融金属量を増加することができて溶接
の高能率化を図ることが可能となる。
等の立向きアーク溶接を行う場合は外径２．４Ｗ以下の
複合ワイヤを溶接中に生成される溶融池下端から上方へ
５閣以内の位置に供給することにより溶融金属の垂れ落
ちを防止しつつ溶融金属量を増加することができて溶接
の高能率化を図ることが可能となる。
第１図は本発明方法の実施例を示す模式図、第２図はそ
の要部拡大斜視図、第３図は複合ワイヤが供給されるべ
き位置を示す図、第４図〜第６図 。 は本発明方法の他の実施例を示す模式図、第７図及び第
９図はテストに用いた供試材の斜視図、第８図は溶着金
属量を本発明方法と従来法とで比較したグラフ、第１０
図は実際の継手を形成するのに要する積層数及びアーク
タイムを本発明方法と従来法とで比較したグラフ、第１
１図は従来法の実施例を示す模式図、第１２図はその要
部拡大斜視図である。 ３・・・タングステン電極 ３１・・・消耗電極 ５・
・・フィラーワイヤ ６・・・複合ワイヤ ７・・・Ｔ
ＩＧ溶接用電源 ７１・・・ＭＩＧ溶接用電源 ９・・
・加熱用電源Ｐ・・・溶融池 Ｂ・・・溶接ビニド 特 許 出 願 人 住友金属工業株式会社代理人
弁理士 河 野 登 夫 ＩＯ 箸１図 箔２図
の要部拡大斜視図、第３図は複合ワイヤが供給されるべ
き位置を示す図、第４図〜第６図 。 は本発明方法の他の実施例を示す模式図、第７図及び第
９図はテストに用いた供試材の斜視図、第８図は溶着金
属量を本発明方法と従来法とで比較したグラフ、第１０
図は実際の継手を形成するのに要する積層数及びアーク
タイムを本発明方法と従来法とで比較したグラフ、第１
１図は従来法の実施例を示す模式図、第１２図はその要
部拡大斜視図である。 ３・・・タングステン電極 ３１・・・消耗電極 ５・
・・フィラーワイヤ ６・・・複合ワイヤ ７・・・Ｔ
ＩＧ溶接用電源 ７１・・・ＭＩＧ溶接用電源 ９・・
・加熱用電源Ｐ・・・溶融池 Ｂ・・・溶接ビニド 特 許 出 願 人 住友金属工業株式会社代理人
弁理士 河 野 登 夫 ＩＯ 箸１図 箔２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、立向き溶接姿勢にてアーク溶接を行う方法において
、外径２．４Ｗ以下の複合ワイヤを、溶接中に生成され
る溶融池の下端から上方へ５鱈以内の溶融池内に固体状
態で供給することを特徴とする立向き溶接方法。 ２、立向きの溶接姿勢にてアーク溶接を行う方法におい
て、外径２．４ｕ以下の複合ワイヤを、溶接中に生成さ
れる溶融池の下端から上方へ５鱈以内の溶融池内に、予
熱しつつ固体状態で供給することを特徴とする立向き溶
接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10462181A JPS5932234B2 (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 立向き溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10462181A JPS5932234B2 (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 立向き溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS586777A true JPS586777A (ja) | 1983-01-14 |
| JPS5932234B2 JPS5932234B2 (ja) | 1984-08-07 |
Family
ID=14385509
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10462181A Expired JPS5932234B2 (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | 立向き溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5932234B2 (ja) |
-
1981
- 1981-07-03 JP JP10462181A patent/JPS5932234B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5932234B2 (ja) | 1984-08-07 |
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