JPS5867813A - トンネル炉による海綿鉄製造方法 - Google Patents
トンネル炉による海綿鉄製造方法Info
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- JPS5867813A JPS5867813A JP56166155A JP16615581A JPS5867813A JP S5867813 A JPS5867813 A JP S5867813A JP 56166155 A JP56166155 A JP 56166155A JP 16615581 A JP16615581 A JP 16615581A JP S5867813 A JPS5867813 A JP S5867813A
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- Japan
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- cooling
- zone
- combustion
- raw material
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- Pending
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0073—Selection or treatment of the reducing gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/60—Process control or energy utilisation in the manufacture of iron or steel
- C21B2100/64—Controlling the physical properties of the gas, e.g. pressure or temperature
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B2100/00—Handling of exhaust gases produced during the manufacture of iron or steel
- C21B2100/60—Process control or energy utilisation in the manufacture of iron or steel
- C21B2100/66—Heat exchange
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はトンネル炉による海禰鉄製造方法に係り特Ｋ）
ンネル炉の排熱を有効に利用できる海綿鉄製造方法に関
する。
ンネル炉の排熱を有効に利用できる海綿鉄製造方法に関
する。
従来、海綿鉄を製造するＫは第１図に示す如く海綿鉄製
造原料となるミルスケール、コークス等を充填した容器
を積載した台車２を予熱帯４、焼成帯６、冷却帯８で構
成されるトンネル炉１０内を移動させることＫより、予
熱され還元焼成され最後に冷却される。このような製造
方法において、焼成帯６の上方Ｅ１１度針１２を設置し
、この温度計１２の指示値が設定温度を維持する如く、
演算部１４Ａがコークス炉ガスなどの燃料の流菫制御器
１６および空気の流量制＃器１８Ａを調量しバーナー２
０を制御している。燃焼後の排ガスは予熱帯４を通過中
に台車２を排ガス顕熱で予熱しつつ通過し排風機２２に
より大気中に排出する。
造原料となるミルスケール、コークス等を充填した容器
を積載した台車２を予熱帯４、焼成帯６、冷却帯８で構
成されるトンネル炉１０内を移動させることＫより、予
熱され還元焼成され最後に冷却される。このような製造
方法において、焼成帯６の上方Ｅ１１度針１２を設置し
、この温度計１２の指示値が設定温度を維持する如く、
演算部１４Ａがコークス炉ガスなどの燃料の流菫制御器
１６および空気の流量制＃器１８Ａを調量しバーナー２
０を制御している。燃焼後の排ガスは予熱帯４を通過中
に台車２を排ガス顕熱で予熱しつつ通過し排風機２２に
より大気中に排出する。
一方冷却用の冷空気は冷却帯８の出口近傍から送風機２
４によって冷却帯８に送風され、冷却帯８の入口近傍か
ら排Ｘ機２６によって冷却排気として大気中に放散され
る。この放散される冷却排気は冷却用空気のほかバーナ
ー２０による燃焼ガスも一部混合している。
４によって冷却帯８に送風され、冷却帯８の入口近傍か
ら排Ｘ機２６によって冷却排気として大気中に放散され
る。この放散される冷却排気は冷却用空気のほかバーナ
ー２０による燃焼ガスも一部混合している。
従来の海綿鉄製造方法においては、焼成帯６のバーナー
２０における燃焼用空気には常温の冷空気かあるいは予
熱帯４から排出される燃焼排ガスあるいは冷却帯８から
排出される冷却排気と熱交換して得られた予熱空気が使
用されているか、両省のイー空気を使用する場合は燃料
の使用量が多くなるという問題があり、熱交換なした予
熱空気を使用する場合には熱交換−の設置にともなう設
陶費の増加、保守費が必要という欠点があった。
２０における燃焼用空気には常温の冷空気かあるいは予
熱帯４から排出される燃焼排ガスあるいは冷却帯８から
排出される冷却排気と熱交換して得られた予熱空気が使
用されているか、両省のイー空気を使用する場合は燃料
の使用量が多くなるという問題があり、熱交換なした予
熱空気を使用する場合には熱交換−の設置にともなう設
陶費の増加、保守費が必要という欠点があった。
本発明の目的は上記従来技術の問題点を解決し、併熱回
収効果の尚いトンネル炉による海綿鉄製造方法を提供す
るにある。
収効果の尚いトンネル炉による海綿鉄製造方法を提供す
るにある。
本発明の要旨とするところは次のとおりである。
すなわち移動する台車内に収容した鉄粉原料と還７ｃハ
リの混合原料を予熱する段階と、前記予熱された原料を
還元焼成する段階と、前記還元焼成された切材を空気で
冷却する段階とを有して成るトンネル炉による海綿鉄製
造方法において、前記冷却した空気の排気を前記還元焼
成段階における燃焼用空気として使用することを特徴と
するトンネル炉による淘綿鉄製造方法である。
リの混合原料を予熱する段階と、前記予熱された原料を
還元焼成する段階と、前記還元焼成された切材を空気で
冷却する段階とを有して成るトンネル炉による海綿鉄製
造方法において、前記冷却した空気の排気を前記還元焼
成段階における燃焼用空気として使用することを特徴と
するトンネル炉による淘綿鉄製造方法である。
本発明で使用する冷却帯８における冷却排気の酸素＃＆
度と温度の１例を第２図に示した。冷却帯８内の′＃囲
気は冷却用空気と焼成帯６の燃焼排ガスの温合ガスであ
るので、酸素濃度は大気濃度２１％よりは低くなるが、
第２図に示す如く冷空気吹込口側すなわち冷却帯８の出
口側においては、酸素濃度はバーナーの安定燃焼に必要
な１６％以上であるので、そのまま燃焼用空気として使
用でざる。一方冷却帯８の焼成帯６＠においては燃焼排
ガスの混合が多く戚索嫌度が１６％未満になるが、温度
が高い特性を有しているのでこれを利用して空気を混入
し酸素濃度を安定燃焼に必要な１６％以上として燃焼用
空気として使用する。何れの場合も冷却帯８における冷
却排気の顕熱を有効に利用できる。
度と温度の１例を第２図に示した。冷却帯８内の′＃囲
気は冷却用空気と焼成帯６の燃焼排ガスの温合ガスであ
るので、酸素濃度は大気濃度２１％よりは低くなるが、
第２図に示す如く冷空気吹込口側すなわち冷却帯８の出
口側においては、酸素濃度はバーナーの安定燃焼に必要
な１６％以上であるので、そのまま燃焼用空気として使
用でざる。一方冷却帯８の焼成帯６＠においては燃焼排
ガスの混合が多く戚索嫌度が１６％未満になるが、温度
が高い特性を有しているのでこれを利用して空気を混入
し酸素濃度を安定燃焼に必要な１６％以上として燃焼用
空気として使用する。何れの場合も冷却帯８における冷
却排気の顕熱を有効に利用できる。
本発明を第３図により具体的に説明する。台車２上の原
料が予熱帯４、焼成帯６、冷却帯８を移動する間に還元
焼成され冷却されるのは第１図と回（ポである。
料が予熱帯４、焼成帯６、冷却帯８を移動する間に還元
焼成され冷却されるのは第１図と回（ポである。
送風＋ｌＡ２４は冷却＃８内に台車２の冷却用の冷空気
を吹込む。冷空気は台車２の焼成原料と熱交決し冷却帯
８内で昇温し、これに焼成帯６内より１ｊｌｌの燃焼ガ
スが流入混合し４温の冷却排気となり排風機２６によっ
て冷却排気ダクト２８を経て冷却帯８より排出される。
を吹込む。冷空気は台車２の焼成原料と熱交決し冷却帯
８内で昇温し、これに焼成帯６内より１ｊｌｌの燃焼ガ
スが流入混合し４温の冷却排気となり排風機２６によっ
て冷却排気ダクト２８を経て冷却帯８より排出される。
この冷却排気の温度と融素一度の１例を前記第２図で示
したが炉によってまた操作によって変化するのは当然で
ある。
したが炉によってまた操作によって変化するのは当然で
ある。
焼成帯６の温度は温度計１２で検出され演算部１４Ｂに
伝達し設定温ｆ維持に必要なコークス炉ガス等の燃料が
流量制ｇ４器１６で制御されバーナー２０に供給される
。
伝達し設定温ｆ維持に必要なコークス炉ガス等の燃料が
流量制ｇ４器１６で制御されバーナー２０に供給される
。
一方冷却排気の酸素濃度は酸素濃度計３０によって検出
され、１６％以上の場合は流量制御Ｉ４１器１８Ｂによ
って定流音制御され冷却排気ダクト２８を紅て排風＋ｆ
ｉ２６によって焼成帯６のバーナー２０に稲焼用空気と
して供給される。
され、１６％以上の場合は流量制御Ｉ４１器１８Ｂによ
って定流音制御され冷却排気ダクト２８を紅て排風＋ｆ
ｉ２６によって焼成帯６のバーナー２０に稲焼用空気と
して供給される。
一方酸素濃度計３０の測定値が１６％未満の場合は、演
算部１４Ｂ、混入空気ｔｌｔ菫制御器３２を介して混合
空気流量制御弁３４の開度を調整し、設定酸素ａ度にな
る如く空気を冷却排気ダクト２８に混合する。
算部１４Ｂ、混入空気ｔｌｔ菫制御器３２を介して混合
空気流量制御弁３４の開度を調整し、設定酸素ａ度にな
る如く空気を冷却排気ダクト２８に混合する。
空気を混入して酸１ｇ濃度が制御された冷却排気は温度
を温度計３６で検出され演算部１４Ｂに伝達される。前
記の制御燃料量に見合った必要燃焼用空気量が演算部１
４８において酸１１１度および温度による補正の後算出
され、流量制御器１８８によって制御されバーナー２０
に供給される。
を温度計３６で検出され演算部１４Ｂに伝達される。前
記の制御燃料量に見合った必要燃焼用空気量が演算部１
４８において酸１１１度および温度による補正の後算出
され、流量制御器１８８によって制御されバーナー２０
に供給される。
冷却帯内の冷却排気は炉内圧を一定にする如く吸引され
、その吸気量が燃焼用空気量より余剰の場合はその余剰
分は流量制＃器３８、制御弁４０によって大気中に放散
される。
、その吸気量が燃焼用空気量より余剰の場合はその余剰
分は流量制＃器３８、制御弁４０によって大気中に放散
される。
実施例１
下記の海綿鉄製進用トンネル炉に８いて、従来法の常温
燃焼用９気と本発明法による冷却帯の冷却排気を燃焼用
空気として使用し海綿鉄を製造する比較試験を行いその
結果を第１我に示した。
燃焼用９気と本発明法による冷却帯の冷却排気を燃焼用
空気として使用し海綿鉄を製造する比較試験を行いその
結果を第１我に示した。
第 １ 表
第１表から明らかな如く、本発明法においては１１５
”／ｈｒｔのコークス炉ガス燃料を８ｕ減することがで
きた。
”／ｈｒｔのコークス炉ガス燃料を８ｕ減することがで
きた。
大施例２
前記の実施例１と同一の操業状態において、冷却帯から
排気される６００℃、酸系濃度１３％の冷却υＰ気を２
４００ ”／ｈｒ吸引し、これに常温空気４＝−１４４
０”／ｈｒを混合して全体として３９５℃、販系挟度１
６％、３８４ＯＮつｈｒの混合空気とし、”／ｈｒを燃
焼用空気に使用したところ、燃料吹込量ｋｔ ５８０
”／ｈｒとなり１３５ ＮＩ＆／ｈｒのコークス炉ガス
燃料を節減することができた。
排気される６００℃、酸系濃度１３％の冷却υＰ気を２
４００ ”／ｈｒ吸引し、これに常温空気４＝−１４４
０”／ｈｒを混合して全体として３９５℃、販系挟度１
６％、３８４ＯＮつｈｒの混合空気とし、”／ｈｒを燃
焼用空気に使用したところ、燃料吹込量ｋｔ ５８０
”／ｈｒとなり１３５ ＮＩ＆／ｈｒのコークス炉ガス
燃料を節減することができた。
上記２つの実施例からも明らかな如く、本発明法は冷却
帯の高温冷却排気を燃焼用空気として使用することＫよ
り熱交換器などの設備を必要とすることなく、トンネル
炉による海綿鉄製造の燃料使用量を大幅ＫＰＡ滅するこ
とができた。
帯の高温冷却排気を燃焼用空気として使用することＫよ
り熱交換器などの設備を必要とすることなく、トンネル
炉による海綿鉄製造の燃料使用量を大幅ＫＰＡ滅するこ
とができた。
なお本発明法は酸素製置１６％以上のものはそのまま、
１６％未満のものは空気を混合して１６％以上として使
用する前記実画態様に限定されることなく、酸素濃［１
６％以上の冷却排気と、１６％未満の冷却排気を適宜混
合して１６％以上として燃焼用空気に使用することもで
きる。
１６％未満のものは空気を混合して１６％以上として使
用する前記実画態様に限定されることなく、酸素濃［１
６％以上の冷却排気と、１６％未満の冷却排気を適宜混
合して１６％以上として燃焼用空気に使用することもで
きる。
＃Ｉ１図はトンネル炉における従来の海綿鉄製造方法に
よる燃焼制御系統図、第２図はトンネル炉の冷却’ＩＫ
おける雰囲気の酸系濃度と温度の一例を示す線図、第３
図はトンネル炉における本発明の海綿鉄製造方法による
燃焼Ｉ制御系統図である−。 ２、・９台車 ４・・・予熱帯６９０．焼成
帯 ８・・・冷却帯ｌＯ・・・トンネル炉
１６・・・燃料の流量ｍｔｔ ａ 器１８・・・燃焼用
空気流ｉｉ格ｕＩｌ器２０・・・バーナー
よる燃焼制御系統図、第２図はトンネル炉の冷却’ＩＫ
おける雰囲気の酸系濃度と温度の一例を示す線図、第３
図はトンネル炉における本発明の海綿鉄製造方法による
燃焼Ｉ制御系統図である−。 ２、・９台車 ４・・・予熱帯６９０．焼成
帯 ８・・・冷却帯ｌＯ・・・トンネル炉
１６・・・燃料の流量ｍｔｔ ａ 器１８・・・燃焼用
空気流ｉｉ格ｕＩｌ器２０・・・バーナー
Claims (3)
- （１）移動する台車内に収容した鉄粉原料と還元剤の混
合原料を予熱する段階と、前記予熱された原料を還元焼
成する段階と、前記還元焼成された月料を空気で冷却す
る段階とを有して成るトンネル炉による海綿鉄Ｓ製造方
法において、前記冷却した空気の排気を前記還元焼成段
階における燃睨用空気として使用することを特徴とする
トンネル炉による海綿鉄製造方法。 - （２）前記燃焼用空気として使用する冷却排気は酸素横
変が１６％以上のもののみである％許請求の範囲の第１
項に記載のトンネル炉による海綿鉄製造方法。 - （３） 前記燃焼用空気として使用する冷却排気のば
素濃度が１６チ未満の場合には空気を添加して１６チ以
上として使用する特許請求の範囲の第１項に記載のトン
ネル炉による海綿鉄製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56166155A JPS5867813A (ja) | 1981-10-17 | 1981-10-17 | トンネル炉による海綿鉄製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56166155A JPS5867813A (ja) | 1981-10-17 | 1981-10-17 | トンネル炉による海綿鉄製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5867813A true JPS5867813A (ja) | 1983-04-22 |
Family
ID=15826079
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56166155A Pending JPS5867813A (ja) | 1981-10-17 | 1981-10-17 | トンネル炉による海綿鉄製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5867813A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000052215A1 (en) * | 1999-03-02 | 2000-09-08 | Csir | Endothermic heat treatment of solids loaded on trolleys moving in a kiln |
| CN105087841A (zh) * | 2014-05-13 | 2015-11-25 | 上海扬钢冶金技术有限公司 | 自燃还原法炼铁工艺 |
| CN106488989A (zh) * | 2014-07-16 | 2017-03-08 | 株式会社神户制钢所 | 转底炉 |
-
1981
- 1981-10-17 JP JP56166155A patent/JPS5867813A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000052215A1 (en) * | 1999-03-02 | 2000-09-08 | Csir | Endothermic heat treatment of solids loaded on trolleys moving in a kiln |
| US6629838B1 (en) * | 1999-03-02 | 2003-10-07 | David Steyn Van Vuuren | Endothermic heat treatment of solids loaded on trolleys moving in a kiln |
| CN105087841A (zh) * | 2014-05-13 | 2015-11-25 | 上海扬钢冶金技术有限公司 | 自燃还原法炼铁工艺 |
| CN105087841B (zh) * | 2014-05-13 | 2017-06-13 | 上海扬钢冶金技术有限公司 | 自燃还原法炼铁工艺 |
| CN106488989A (zh) * | 2014-07-16 | 2017-03-08 | 株式会社神户制钢所 | 转底炉 |
| EP3170909A4 (en) * | 2014-07-16 | 2017-12-13 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Rotary hearth furnace |
| US10294535B2 (en) | 2014-07-16 | 2019-05-21 | Kobe Steel, Ltd. | Rotary hearth furnace |
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