JPS5870603A - 多素子アンテナ・アレイのビ−ム形成回路網 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発ＦＩＩＩ＃ｉ、全方向サイドロープを有する和パタ
ー７ビームまたは全方向サイドロープを有すゐ差パター
ン、・ビームを発生するようにされる多素子アンテナ・
レーダ・アレイのビーム形成回路網に関するもの°積ム
通常の航空交通管制システムにおいては、ローカル地上
Ｍ３によル定期的に質問されるトランスポンダが航空機
に搭載されるのがＷ過である。更に評しくいえば、地上
ＩＦ６＃ｉ符号化され良質間メツセージを回転する狭い
ビームに沿って対象とする空間へ迭シ込む、地上局から
送信されたビームにさらされた航空ＩＩ！杜、地上局を
中心としてそのビームが回転させられるにりれて、符号
化されている質問メツセージを鱗読し、符号化されてい
る質問メツセージの正確なフォーマットに応じて、航空
様の識別符号または高度の２５″＆蚤求されている情報
によって応答する。瞬時アンテナ指向角を考鷹に入れる
仁とによシ、地上局は応答している航空機０７Ｆ位を決
定し、質問／応答サイクルの一巡時間を計るヒと忙よ〕
地上局状応答航空機まての立体距離を決定する。もちろ
ん、先に述べたように１対象とする領域内の航空機の位
置を地上局が決定できるよ５に１応答には航空機の脈別
符号七高度が含まれる。

地上局により使用される符号方式は発射ビームを照射さ
れた航空機からの応答を訪い出すためばかりでなく、狭
いビームの中にない航空−がその狭いビームのサイドロ
ーブで伝えられることがある質問メツセージに応答しな
いということを、比較的高いｌｆｉ度て保障するために
定められる。これは、仁の技術分野においてＰ２パルス
として知られてｂる符号化された置局メツセージを全方
向ビームで送シ、質問メツセージの残シを狭いビームで
送る地上局によ）行われる。したがって、狭いビームを
照射される航空機はＰ２パルスを質問メツセージの残シ
の部分よ〕も振幅が比較的小さいものとして感知し、狭
いビームの外側にある航空機けＰ２パルスを同じメツセ
ージの残シの部分よシも振幅が比較的大きいものとして
感知する。各トランスポンダのデコーダは、この差異を
峻別し、りを応答させるか、Ｐ２パルスの振幅が質問メ
ツセージの残シの部分の振幅よシ小さいものとして感知
シた時Ｊしンスボ゛ンダが応答しないようにトランスホ
ンダの動作を一時的に抑制させるようにするためにデコ
ーダが設けられる。当然子側されるように１サイドロ一
ブ貫間と呼ぶことができる質問、すなわち、航空機によ
シ応答されることを意図され薔いない質問に応答する航
空１ａが、その応答する航空Ｉｌ！が存在しない狭いビ
ームの瞬時指向方位上にあるものとして地上局によシ１
つて感知されるから、前記したデコーダを設けることが
極めて重ｌ！寸ある。

先行技術の前記符号方式を実施する方法と装置にはいく
つかの欠点がある。そのうちで最も重大なものの１′）
は、狭いビーム中に入っていない全ての航空機の応答が
確実に抑制されているということを地上局が確認できな
いことである。アンテナ・パターン・サイドローブのた
めに、狭いビームの外側にあるが、地上局の対象とする
領域内にある航空機は、１１３１したとすれば比較的大
きな振シ、そのためにその航空様は応答を自身て抑制す
ることくなる。したがって、航空機はその特定の質問メ
ツセージに応答しないとしても（もちろん、その航空機
はその狭いビームの外側にあるのであるからその航空機
はその特定の質問メツセージに応答すべきでない）、い
ずれも抑制されない。通常は、航空ｍはそれに搭載され
ているトランスポンダを抑制している、すなわち、その
航空機が正しい質問メツセージを照射されたとしても、
その航空機は所定の知い抑制期間中は応答しない。航空
機がそれに搭載されているトランスホンダの抑制期間中
に受けることがある質問メツセージが、たとえば、納２
の更に離れた場所に設置されておシ、その対象とする領
斌が前記第１の地上局の対象とする領域内に延びヤはな
らないが、大気の問題または設ｇ１ｓｎｒの問題のため
に現在は対象とする餉域が前記第１の地上局の対象とす
る領域内へ延びているような第２の地上局から送信され
ることがある。この詑２の地上局からの質問に航空機が
応答したとすると、第１の地上局はその応答をｉ＋４っ
て解釈することになる、すなわち、いまの場合Ｋａその
応答航空機がその第１の地上局が発射しえ狭いビームの
指向方位内に存在しないのに、その航空機がその第１の
地上局が発射した狭いビームの指向方位内に存在する仁
とを示す応答であるとその応答を淋釈することになる。

地上局は質問／応答サイクルを不正確に相関させたので
あるから、その地上局は応答している航空機まての立体
距離を不正確に決定することに表る。

上記の問題は、先行技術においては、質問メツセージ・
アンテナ・ビーム・パターンに質問メツセージの狭いビ
ームの外側でほぼ真の全方向アンテナ・パターンを持た
せるパック補充回路網（ｈａａｋ　ｆｌｌｌ−量ｎ　ｎ
＠ｔｗ＠ｒｋ）を含むビーム形成回路網を用いて解決さ
れている。したがって、先行技術によれば、米国特許願
１１９０，８３０号（１９７９年１１月１１日出願）に
記述されている狭いビームの外側にある全ての航空機は
ほぼ全ての質問を「＠旬して比較的大−きい振幅のＰ２
パルスを感知するから、狭いビームの外側にある全ての
航空機は常に抑制されて不注意て応答することがなくな
る。上配のビーム形成回路網は、希望する和アンテナ・
パターンと差アンテナ・パターンを生ずるために、はＩ
よ全方向回路網であるパック補充回路網と、和パターン
回路網と、低サイドローブ差パターン回路網と、他の回
路網によシ発生されたパターンを組合わせるための回路
網とて構成される。

先行技術によれ［、Ｎ素子アンテナ・アレイの賜金には
、和パターン回路網はうの重みを発生する。各重みは２
つの等しい重みに分割されて全部でＮ個の重みを生ずる
。１つの例外を除き、各アンテナ素子に１つの重みが割
当てられる。それらの重みのうちの１つはそれに対応す
るアンテナ素子の特性インピーダンスとなるように選択
されるから、そのアンテナ素子は、他の重みに組合わさ
れて全方向サイドローブを有する和パターンを隼する重
みを発生する重みを有する全方向回路網となる。１つの
分割された信号か他の分割され友イム号とは１８０阪ま
たはほぼ１８０度だけ位相が異なるように、差アンテナ
・パターンに対応する７２個の信号か分割される仁とを
除き、差パターン回路網から差パターン重みを得るため
に同じ中〕方を用いている。また、差パターン回路網か
ら和パターン回路網へ電力が結合されて、差パターン重
みに重畳されているカージオイド形７ンテナ・パターン
に対応する重みを与えて、全方向サイドローブを有する
差アンテナ・パターン発生ヲして偽る。従来のビーム形
成回路網によシ発止された重みは、それらの重み、した
がって発止されるアンテナ・ビームを３８０１’にわた
って向ける移相器と、円形プレイで使用するために重み
を電気的に変換するパトラ−・マトリックス（Ｂｕｔｌ
ｅｒ＠ａｔｒｌｘ）とを介して円形の移相されたアレイ
・アンテナの素子へそれぞれ与えられる。しかし、差パ
ターン重みの発生中に全方向アンテナ拳パターンに対応
する出力端子に和パターン回路網と差パターン回路網か
ら重み信号を受けるから、差パターン重み、には希望の
１８０度状態からの望ましくないねじれが存在する。ま
た、全ての信号重みは３ｄＢハイブリツドで構成されて
いる信号分割器によシ、零移相全方向アンテナ・パター
ンに対応する喧みを含めて、等しく分割されるから、終
端端子において過大な量のエネルギーが失われることに
なる。

本発明は、従沫のビーム形成回路網に固有の望ましくな
い差パターンねじれなしに、全方向サイドローブを有す
る和パターン・アンテナ・ビームと全方向サイドローブ
を有する差パターン・アンテナ・ビームとに対応するア
ンテナ重みを発生するようになっている多素子アンテナ
−アレイ用のビーム形成回路網を提供するものである。

とくに、イ・発ψ〕におｈてけ終端出力端子と全方向ア
ンテナ・バタ〜ン信号との双方に用いられる信号分割器
に供給される和化号が和パターン回路網入力端子から得
られ、かつその信号は差パターン回路網の入力端子へ結
合さｔしないことを除き、本発明は前ｍｌビーム回路網
に類似する。もちろん、これにより、全方向アンテナ・
パターンに対応する重みづけられた信号が、差パターン
重みが発止された時に差パターン回路網を介して出力端
子だけに受けられるようにされ、それにより従来の望ま
しくないアンテナ・パターンのねじれを改善し、または
なくすことができる。

全方向アンテナに対応する信号重みを一対の出力端子（
そのうちの一方がＪ！端される）へ分配する不等信号分
割器を設けるこさにょル、本発明のビーム形成回路網の
押入損失が低くされる。もちろん、仁れｋよシ、２つの
モードのうちの１つのモードにある終端されている出力
端子に失ゎれる電力が減少する仁とｋなる。

本発明の利点は、全方向サイドローブを有する和パター
ン−７ンテガビーＪ−または全方向サイドローブを有す
る差パターン・アンテナ・ビームを有する差パターン・
アンテナ・ビームに対応し、ねじれが最小である仁とを
特徴とするアンテナ重みを発止するようにたっている多
素子アンテナ・プレイ用の改良されたビーム形成回路網
が得られることである。

以下、ＥＮを参照して本発明を詳細にｌ１２明する・ま
ず第１図を参照して、アンテナ・ビーム・パターン１８
．２０の共通ＲＦ位相中心１６１にあるものとして表さ
れている航空交通管制地上Ｊｉｉ３が対尿とする領域１
０に対して質問を行う。トランスポンダを搭載している
と仮定している２＠の航空機１２．１４が対象とする領
域を飛行している。

地上局によシ送信される質問メツセージの１１Ｉ類は轟
業者にとって社周知のへのであるから、この分野におい
てＰ１パルス、Ｐ２パルス、Ｐ３パルスとして知られて
いるパルスが本発明を説明するのに重要であることに注
意する仁とを除いて、ここてＦｉ説明する必髪はない。

仁の分野で知られているようＫＰＩ、Ｐ２．Ｐ３パルス
は地上局によシ所定の計画に従ってこの記載順に送信さ
れる。既知の狭い空間、たとえば対象とする領［１０の
中の空間部分１６ｍの中を飛行している航空様が、波形
２２として示されているように比較的減衰されていない
パルスＰＩ　、　Ｐ３と、大きく減衰されているパルス
Ｐ２とを聴取するように、理想的な地上局はそれらのパ
ルスを送信する。対象とする領域内にあるが前記狭い空
間部分を飛行している航空機１４が、波形２４で示され
ている減衰されているパルＪＰ１．Ｐ３とあまシ減衰さ
れていないパルスＰ２を１取するように、理想的な地上
局はパルスを送信する。

上記の動作を行う標準的な技術はＰｌ、Ｐ３パルスを送
信するためにパターン１８（ハツチングを施されている
）のような和アンテナ・パターンと、Ｐ２パルスを送信
するためにパターン２０のようなアンテナ・パターンと
を用いるととである。アンテナ・パ夛−ンに適用される
用語である和と差は単一パルス動作て通常採用される２
種類のパターンを表すためのものである。

次に、本発明を説明する際の参考となる第１図のビーム
・パターンの合成を示す第２図を参照する。この図から
れかるように、大きなサイドローブ２８を有する標準的
な和アンテナ・ビーム・パターンを全方向サイドローブ
３２に組合わせることにより、全方向サイドローブ３４
鳳を有する和アンテナービーム・パターン３４が発生さ
れる。

大きなサイドローブを有する差アンテナ・ビーム・パタ
ーン３０をカージオイド・アンテナ・ビーム・パターン
に組合わせることにょシ、全方向サイトローブ３８ｍを
有する差アンテナ・ビーム・パターン３８が発生される
。アンテナ・ビーム・パターン３６に対して位相が１８
０度ずらされてｈる全方向アンテナ・ビーム・パター７
３３Ｋ、ｄｋ少波減衰せられていることを除いてアンテ
ナｅビーム・パターン２８に類似するアンテナ・ビーム
・パターン３６を組合わせることによりカージオイド嗜
アンテナ・ビームΦパターン４ｏが発生さｔしる。

次に、円影多１モード・アンテナ・アレイ５゜と、その
ための給電回路網５２が示されている第３図を参照する
。このアンテナの構成をかすよシ一般的な名称はパトラ
−・マトリックス給電円筒形アレイである。この分野に
おいて標準的に行わ！しているように、このアンテナ装
置に用いられる全ての部品はなるべく双方向型のものと
する。したがって、このアンテナ装置は送信動作と受信
動作の両方において同じ特性を有することになる。

ただし、説明の便宜上、以下には全体として送信モード
の場合について説明することにする。

このアンテナ装置は放射開口部５４と、垂直パターン・
ビーム形成回路網５６と、バトラー−マトリックス５８
と、移相器６０と、方位パターン・ビーム形成回路網６
２と、移相器６０のためのステアリング回路６４との主
要部品で構成される。

この図に示されている実施例の放射開口部５４は６４個
のダイポール素子５４１１よ構成る。それらのダイポー
ル素子５４ｍは、とのダイポールの接地面を構成する円
筒５４＆の局面上に等間隔で配置される、１列に８個の
ダイポール素子を含む８列のダイポール素子列として配
置される。実際に作ったこのアンテナ装置では円筒５４
ｍの直径は約ＩＬ７ａ１１（５インチ）であった。それ
らのダイポールは―直に配置されるから、このアンテナ
は垂直偏波された電波を放射する・ ８個のダイポール素子５４ｍより成る各ダイポール素子
列は８＠の同一構成の垂直パターン・ビーム形成回路網
５１１ｍのうちの１つに接続される。各ビーム形成回路
網５８ｇｋは８方向不均一電力分割器であって、１つの
入力端子と８つの出力端子を有する。各出力端子は、関
連する放射開口部ダイポール列を構成する種々のダイポ
ール素子へ個々に接続される。６４本の出力１５６ａ−
Ｌ５６ｈにお叶る振幅と位相は垂直パターンを発生する
ために適切な分布を生ずる。電力分割器５６は通常のも
のであるからそれについての説明は省略する。

電力分割器５６の入力端子は導ｌ１１５８　ａ〜５８ｈ
Ｋｉパトラ−・マトリックス５８の関連する出力端子へ
個々に接続される。このパトラ−・マトリックスは、当
業者であれば知っているように、直線アレイに給電する
たやの信号に類似して重みづけられる信号（ここではバ
トクーＯマトリックス５８０入カポ−）５８１−５１１
ｐへ与えられる８種類の信号て構成されている）を、円
形アレイのための重みづけられた信号（ここではパトラ
−・マトリックスの出力ボート５８龜〜５８ｈに生ずる
８種類の信号よ形成る）へ変換する。パトラ−自マトリ
ックスと、その動作は洛業者には周知のものである。バ
ト２−・マトリックスは１９７０年に！グローヒル社（
Ｍｅｇｒａｖ−Ｈｌｌｌ　Ｂｏｏｋ　Ｃｏｍｐａｎｙ）
　　から発行されたＸ　＊　ｋ　ニク（Ｍ、　ｔ　、　
８ｅｏｌｎｉｋ）　ｒレーダ・ハンドブック（Ｒａｄａ
ｒ　Ｈａｎｄｂｏｏｋ）　Ｊの１１〜６６頁に詳しく記
載されている。

アンテナ・パターンの向きの制御は、モード入力端子す
なわち入力端子５８１〜５８９における直線的な位相の
傾きをパトラ−・マトリックス５８へ与えるととＫよシ
通常のや〕方で行われる。これは移相器６０の調整によ
り行われる。種々の移相器を最初の位相同期値から適切
に差動調整することＫよシ、アンテナ・パターンは、差
動的な電気的位相傾き角と同じ横様的な角度に１種々の
移相器の間で向きを定められる。１、ここで説明してｂ
る実施例において状、７個の移相器６０が用いられる。

各移相器はパトラ−・マトリックスのモード入力ボート
に１つづつ設けられる。パトラ−・マトリックスの使用
されないモード入力ボートは整合負荷５８ｒによシ終端
される。移相器は相互に−等しく、通常の６ビツト・デ
ジタル装置（１８Ｇ’、９０″’、４５’、２２．５゜
１１．２５°、　５．６２５°）であって、ＰＩＮダイ
オード型（４ビツト反射型および２ビツト負荷ライン型
）である。図示の６ビツト移相器を用いて位相をずらす
ことにより、全部で６４個所のビーム位置にわたって０
０から３６０°まて５．６２５°きざみで方位ビームを
走査できる。互いに同一であるパトラ−・マトリックス
５８によシ励振されている個々の円形モードの遠く離れ
ている電磁界パターンの位相を移相器の量子化する範囲
内とするように１移相器５ＯＦｉ最初に異なる初期位相
値にセットされる。

それらの移相器はステアリング電子回路６４により制御
される。このステアリング電子回路は侃個所の各ビーム
位置のための適切な６ビツト語を７個の移相器に供給す
ゐ＠デジタル移相器とステアリング電子回路の使用と、
その具体例はこの分野にお−て周知であるからここでは
それらＫついての説明は省略する。

アンテナ・、パターン・ビーム形成回路網６２が出力端
子６２鳳にアンテナ１みを供給するＯそれらのアンテナ
重みは移相器６０によシ向きを定められ、アンテナ・パ
ターン３４，３８のためにパトラ−・マトリックス５１
１によル円形アレイ・アンテナ重みへ変換される。ビー
ム形成回路網６２ハ和パターン・ボート１００と差パタ
ーン・ボート１０１との２つの入力ポートを有する。和
パターン・ポー）１００は、第２図に示されているアン
テナ・ビーム・パターン３４を発生する重みをパトラ−
・！トリックスジ８の出力端子５８ａ〜５８ｈ　に発生
させる。差パターン・ボート１０１は、第２図に示され
ているアンテナ・ビーム・パターン３８を発生する重み
をバト２−・マトリックス５８の出力端子５８ａ〜５８
ｈＫ発生させる。

次に、アンテナ・パターン・ビーム形成回路網６２を第
４図を参照して詳しく説明する。前記し九８素子アンテ
ナ用のこの回路網は方向性結合器１０２．１０３，１０
４，１０５のような電力分割素子と、マジックＴ１１２
，１１４，１１６．１１８のような信号分割素子と、和
パターン回路網１０８と、差パターン回路網１１０とを
含む。和パターン入力ボートがそのように名づけられた
理由は、このボートを励振すると、パトラ−・マトリッ
クスによシ変換された時に第２図に示されてｈる和アン
テナ・パターン３４を８素子円形アレイが生ずるのに必
要な信号す々わち重みを、回路網６２がその出力端子１
２０＝１〜１２０−８に発生するためである。また、差
パターン入力ボート１０１がそのように名づけちれた理
由は、このボートを励振すると、パトラ−・マトリック
スにより賛換された時に第２図に示されて込る差アンテ
ナ・パターン３８を８素子円形アレイが生ずるのに必要
な信号すなわち重みを、回路網６２５Ｌｔの出力端子１
２０−１〜１２０−８に発生するためである。もちろん
、出力端子１’２０−１〜１２０−８とアンテカ素子の
間にアンテナ・パターンの向きを制御できる移相器を挿
入すると、前記したように、かつ当業者てあれば知って
いるように、移相器に与えられたステアリング信号に従
って種々のアンテナ・パターンの向きを制御できる。出
力端子１２０−８は特性インピーダンス１２〇−８１に
よシ終赳され、第３図に示されているパトラ−拳マトリ
ックスの対応する入力ポートは特性インピーダンス５８
ｒで終端されることがわかるであろう。

前記したように、パトラ−・マトリックスから給電され
ゐ多素子位相円形アレイの場合には、特定のある１つの
マトリックス入力ボートを励振すると方位角における位
相の変化が零である全方向アンテナ・パターンが発生さ
れる。これはこの分野において零次モードとして知られ
ているものである。再び第４図を参照して、第３図の移
相器６０のうちの１つを介して零次モードｅノくトラ−
・マトリックス入カポ−）５８１に接続されている出力
端子１２０−１だけを励振すると、第２図の／くターン
３２のよう表金方向アンテナ・ノくターンが発生される
。また、テーラ−重みづけ関数（Ｔａｙｌｏｒｗｅｉｇ
ｈｔｉｎｇ　ｆｕｎｅｔｉｏｎ）のような適当な振幅の
重みづけ関数に従って選択される個々のレベルを有する
遠方の同相電磁界モード・／＜ノーンを発生する位相が
駒整されている信号がパトラ−・マトリックスの全ての
入力ポートへ与えられると、第２図のパターン２８のよ
う々サイドローブの小さい第１］アンテナ・パターンが
発生される仁とも知られている。更に、適当な重みづけ
関数に従って選択されたレベルを有する信号てパトラ−
・マトリックスの全ての入力ポートを励振し、かつアレ
イの一方の側の素子を励振する信号が、アレイの他方の
側の素子をＥＪｌ振する信号と、位相が互いに１８０度
異なる対を成す場合に、第２図のパターン３０のような
差アンテナ・パターンが発生されることも知られている
。

１４図についての説明を続ける前に、／・イブリッドと
、それに含まれている方向性結合器とに用いられる劫約
を５解することは有益であり、かつｆ、ｐＪＪを理解す
る助けとなる。ここで、代表的な７、イブリッドがボこ
れている歓５図を参照する。この図に示されている方向
性結合器１２５の結合係数ｔｉｔ　ｃであって、入力端
子１２５ｍ、１２５ｂと出力端子１２５ｅ、１２５ｄを
有する。励振用の入力端子１２５ａＦｉ市力を結合便数
Ｃに従って出力端子１２５ｄへ分配し、結合係数（１−
Ｃ）に従って出力端子１２５・へ分配する。同６Ｔにし
て、励振用の入力端子１２５ｂは電力を結合係数Ｃに従
って出力端子１２５ｃへ分配し、結合係数（１−ＣＩ従
って出力端子１２５ｄへ分配する。入力端子の間にはあ
ｔシ大きな結合は＆い。

次に、結合係数がＣで、入力端子１３０ｍ、１３０ｂと
出力端子１３０ｅ、１３０ｄを有するハイブリッド１３
０で構成された典型的な信号分割器すなわちマジックＴ
が示されている館６図を参照する。いずれかの入力端子
を励振すると結合係数Ｃと１−Ｃに従って電力が出力端
子へ分配される。入力端子１３０ｂが励振されると、出
力端子１３０ｄにおける信号社出力端子１３０ｅＫおけ
る信号忙対して位相が１８０１！：ずらされる。入力電
力が出力端子の間に岬しく分配されるようにそれらの信
号分割器は通常は３ｄｌｌ信号分割器である。しかし、
不均一電力分割器を作る仁とは可能であシ、そのような
不均一電力分割器の詳細については螢で説明する。

再び第４図を参照して、出力端子１２Ｇ−１〜１２０−
８に第２図のアンテナ・パターン３４を生ずる直線アレ
イ重みを発生することをまず希望する。

これは、第２図の和パターン２８を生ずる重みをそれら
の出力端子において全方向パターン３２を生ずる重みに
同時に重畳することにょシ行われる。

先に行った説ｆ！Ａから、適切な重みづけ関数を考慮す
ることにより、和パターンを失する適切な重みを選択て
きることが知られて込る。とくに、チー乏−重みづけ関
数を考慮することにょシ、和パターンの々めの浜切な重
みが次の表のように見出される。

端子　　　ｄＢ　　　　　位相 １２０−１　　　０．０　　　　０．０１２０−２　　
−１．３２　　　０．０１２０−３　　−５．５３　　
　０．０１２Ｇ−４−１３，２７０，０ １２０−５−１３，２７０，０ １２０−６−５，５３０，０ １２１１−７−１，３２０，０ 次に、パトラ−・マトリックスへ零次人力を４えるただ
１つの出力端子を励振すると希望の全方ｌａｌパターン
カ住することを記憶しているであろう。

−・イブリッド１１２はこの希望の出力端子１２０−１
ト、インピータンス１２Ｇ−８ｍにょシ終端されている
出力端子１２０−８を励振する。ここで、全方向電、磁
界パターン３２を住するために第２ｖ！Ｊのアンテナ電
磁界パターン２８．３２の希望の相対的な強度を考慮せ
ねばならない。その全方向電磁界パターン諺はアンテナ
電磁界パターン２８に加え合わされるとアンテナ電磁界
パターン３４が得られる。

電磁界パターン２８の主ビーム電磁界強度に対して全方
向電磁°界の強Ｒ〜２０ｄＢが典型的なものである。パ
ターンの全方向部分に含まれるリップル分を最小にする
ためＫＦｉ電磁界を直角位相で加え合わす仁とが望まし
い。和パターンと全方向パターンにそれぞれ対応する重
みの２つのサブ七ットを直角位相て加え合わせると、７
ンテナ電磁界パターン３４を住する次の表に示す１組の
重みが得られる。

端子　　　　−Ｂ　　　　　位相 １２０−１　　　　　α０　　　　　０．０１２０−２
　　　−１．９８　　　　０．０１２Ｇ−３−６，１９
０，０ １２０−４−１３，９３０，０ １２０−５−１３，９３０，０ １２０−６−６，１９０，０ １２０−１−１，９８０，０ 和パターン入カポ−）１００が励伽されると端子ｊ％１
２０−２〜１２０−７の九めの相対的な重みが和パター
ン回路網１０８によ多発生され、それか鼾れらの相対的
な重みはハイブリッド１１４．１１６゜１１８により均
等に分割される。各ハイブリッド１１４．１１６，１１
８の出力ポートに電力が部分されるように各ハイブリッ
ドの結合係数は一５ｄＢである。陽子１２０−１のため
の重みが、出力端子に＋２２度移相器１０＆か接続され
てｈる結合器１０２によ多発生され、ハイブリッド１１
２によシ端子１２０−１と１２０−８へ分配される。も
ちろん端子１２０−８はａ　ｂ’ｒ、器１２０−ａｍ　
Ｋ！’）ＨｌｉｊさｔＬ”Ｃいるから、その端子へ分配
された電力が失われることはない。したがって、ハイブ
リッド１１２　のえめに−５ｄＢ−・イブリッドを使用
することは和モードＯエネル千−の無駄である。ここで
説明している実施例においては、差モードにおける損失
を考慮する仁とによシ決定される−５．１４５６７ｄｌ
ｌの結合係数を有する。ハイブリッド１１４，１１６．
１１８のような一５ｄｌｌハイブリッド状この分野にお
いてよく知られているが、前記のように不均一分割ハイ
ブリッドも知られている。たとえば、不均一分割１．５
波長ハイブリツドがアーチツク−ハウス社（ＡｒｔＩｅ
ｋ　Ｍｏｕｓｅｓ　Ｉｎ＠、　）発行のバーラン−バク
（Ｈａｒｌａｖ＊　Ｈａｖｅ　）著「ストリップ線回路
の設計（ＳｔｒｉｐＨｍ＊　　ｅｌｒａｕｌｔ　　Ｄ＠
ｓｉｇｎ）Ｊ　　の９２〜９４頁に記載されている。仁
の本には結合係数が一６ｄｌのハイブリッドがとくに記
述されている。２つの出力ポートの間に不均一電力分割
器を設けるためにハイブリッドを構成するリングの種々
の部分が種々のインピーダンス・レベルを有するように
構成される・前記／１りの著書に記載されている不均一
電力分割ハイブリッドは多少異なる結合係数を有し、そ
の位相関係はこζで求められているそれとけ逆である。

第７図は、この実施例のために求められている性能特性
を持たすように改良した、前記ハクの著書に記載されて
ｈる１、５波長不均−分割リング・ハイブリッドを示す
。この図に示されているハイブリッド１’１２＃ｉリン
グ部分１１２ｆ−１１２ｇ−１１２Ｌ１１２ｉと、入カ
ポ−）　１１２ｂ、１１２ｅと、出力ボート１１２ｍ、
１１２ｄとを有するストリップ線リング１１２ｅで構成
される。それらの入力ボートと出力ポートは参考のため
に詑４図にも示しである。リング部分１１２ｆ、１１２
ｇは６０．０１０３６６オームのストリップ線であり、
リング部分１１２・ｅ１１２ｈは９０．４１７９１８オ
ームのストリップ線である。ノ・イブリッド１１２と同
じ機能を果すことができる別の装置もある・たとえげ、
段階的非対称、釣合長すなわちテーパーライン、結合ラ
イン構造（ｓｔｅｐｐｅｄ　ａｍｙｍｍｔｒｉｅ　ｅｏ
ｒｎｍｅｎｓｕｒａｔｅ　−１ｅｎｇｔｈ　ｏｒ　ｔａ
ｐｅｒｅｄ−１１ｎｏ＋ｅｏｕｐｌ＠ｄ　ｌｌｎ＠５ｔ
ｒｕｅｔｕｒ・）が文献に記載されている。しかし、そ
れらの別の装置はかなシ長い電気的挿入長を有するから
、ここで説明している実施例にとっては好ましいものて
はない。ハイブリッド１１２０代Ｊ）Ｋ使用できる別の
装置は、第４図の線１０５ｂに＋９０度移相器が含まれ
るならば、ノ・イブリッド１１２の代シに使用できる後
進波、対称−９０度ハイブリッドである。

再び第４図を参照して、和パターン入力端子１０Ｇから
の電力を結合する方向性結合器１０２がら移相器１０ｇ
への電力入力が得られる。入力端子１００は端子１０１
または差パターン回路網１１０に結合されず、したがっ
て和パターン入力端子１００を励振するとビーム形成回
路網６２が和パターンのための適切を重みを端子１２０
−１〜１２０−７に発生させる。

第８図に詳しく示されている適轟な和パターン回路網１
０Ｂは、方向性結合器１０８ｈと１０８１を有する３路
不均−電力分割器である。入力端子１０９が固定移相器
１０８ｃを介して出力端子１０８−３へ接続されるとと
もに方向性結合器１０８１．１０８ｈを介して他の出力
端子１１１Ｂ−２，１０８−１へそれぞれ接続される。

この方向性結合器の第２の入力端子は特性インピーダン
ス１０８ｄ、１０８ｆによシ終端されるから、それらの
入力端子から電力が反射されることはない。次の表に示
すような適切な信号位相関係を得るために固定移相器１
０８ａ　ｅ　１０８ｂ　。

１０８＠が設妙られる。もちろん、種々の方向性結合器
の結合係数は希望の出力信号レベルを得るように設計さ
れる。

１迂　　　　ｄＢ　　　　位相 一□□□番　　　　　　　−− １０８−１−１１，９５０，０ １０８−２−４，２Ｉ　　　　Ｑ、０ １０８−３　　　　０．０　　　６．０再び第４図を１
照して、前記したように、線１０１よにλ力電力が現わ
れることを方向性結合器１０３が効果的に阻止するから
、形成回路網の入力端子１００を年に励振するたけて、
第２図の和ビーム・パターン３４が適切なアレイ重みフ
ォーマットで出力端子１２０−１〜１２０−ａＫ発生さ
れるＯ 形成回路網の入力端子１０１を励振することによ多出力
端子１２０−１〜１２０−８に＃Ｉ２図の差ビーム・パ
ターン３８かアレイ重み７オーマツトて発生される。こ
の場合には入力端子１０１における電力が分割され、そ
の分割された電力が方向性結合１１ｉ１０４，１０３を
介して端子１０９へ与えられる。

以上の説Ｆ！１４−Ｉｌｈら、端子１０１１をそのよう
にして励振することによル、パターン２８と同一の和ビ
ームＯパターンのための素子が、相対伯な電磁界強度を
除いて、出力端子１２０−２〜１２０−１に適切なアレ
イ重みフォーマットで発生される。カージオイドに切れ
目を生じさせるのに適切な電磁界強度を有する第２図の
振幅が小さくされた和と−ム・パターン３１が、方向性
結合器１０３，１０４の設計によ）容易に−にツトされ
る。もちろん、和ビームのための全方向モードすなわち
全方向重みは端子１０１の励振によっては発生されな−
。その代）に、入力端子１０１における電力が方向性結
合ａ　１０５によシ分割されて端子１０５ｈへ与えられ
る。この端子１０５−は入カポ−）１１２＋ｓにおいて
ハイブリッド１１２に接続される。振幅は振幅の小さい
和ビームからの比較的＃ｂ零位相成分の上の位置と、第
２図のパターン３３に対する大きな負の全方向信号とで
構成される。これによ少得られる正味の結果は負である
。第６図に示されている規約を参加すると、端子１［１
５ｍを励振すると端子１２６−１か入力に対して１８０
Ｒの位相差で励振されて希望の負極性を与えることがわ
かる。この励振と和分割器１０８の作用との正味の結果
として第２図のカージオイド−パターン４０が得られる
。

入力端子１０１における残シの電力は差パターン回路網
１１０の入力端子１１１を励振する。第２図の差パター
ン３０を発生するための信号を発生するのはこの差パタ
ーン回路網１１０である。適切な重みづけ関数、ここで
は正弦波によ〕変調されたテーラ−重みづ妙関数、を前
層することにより、差パターン回路網１１０の電力分配
を決定できる。第８図の回路網１０８と同様に、回路Ｍ
ＩＪ１１０は２つの方向性結合器と３つの固定移相器と
で構成される。

この実施例では、全方向サイドロープが最大信号包結線
から１５ｄＢ低下し、端子１１０−１上の電力を正規化
する第２図の差アンテナ・ビーム・パターン３８を発生
するために用いられる。

端子　　　　−リ　　　　位相 １１０−１　　　　　０．０　　　　　０．０１１０−
２　　　−０．７２　　　　０．０１１ｏ＝ｓ　　　　
−ｉ２．ｘｓ　　　　　ｏ、。

方向性結合器１０３，１０４．１０５にょ多分配される
電力は次の表に示す過シて、端子１１１上の電力が正規
化される。

１０８　　　　−１＆９３　　　０．０１０５ｍ　　　
　　−６，１６０，０ １１１０，００，０ このようにして得られた端子１２Ｇ−１〜１２０−７に
おける信号、端子１２０（における信号は正規化される
、は次の表に示されるよりな屯ので、第２図の差電磁界
パターン３ＮＩｔ生ｆる。

１２０−２　　　−２．２７　　　１８０１２０−３　
　　−λ５６　　　１８０１２・−４−１４，４５１８
０ １２０−５−１２，１３０，０ １２０−６０，００，０ 端子１０５ｂ、１１０−１，１１０−２，１１０−３を
ハイブリッド入力端子１１２ｂｔｌ１４ｂｔ１１６ｂｔ
ｌ１８ｂへそれぞれ接続することによシ、最初の４つの
出力端子１２０−１〜１．２０−４の重みと他の出力端
子の重みとの間に前配置８０度の位相差を生じさせて差
の電磁界パターンを生ずることがわかるであろう。

入力端子１０１から方向性結合器１０３．１０４１介し
て結合される電力は、和パターン回路網１０８によシバ
イブリッド１１８，１１６．１１４へ分配されるが−・
イブリッド１１２の入力ボート１１２ｅ　　Ｋは電力は
結合されないことに注意すべきである。この動作モード
においてハイブリッド１１２へ結合される唯一の電力は
方向性結合器１０５から＊　１０５　ｂを介して入カポ
−）１１２ｂへ供給される電力である。

先行技術においては、和パターン回路網は、重みうけら
れた電力を！・イブリッド１１２のボート１１２・へ供
給する方向性結合器を含んで騒る。その場合に、差パタ
ーン入力端子１０１が励振されると、／１イブリッド１
１２は入カポ−）１１２＠と１１２ｄの両方を介して電
力を受ける。そのためにアンテナの重みが望ましくない
僅かなねじれを受けることになる。もちろん、本発明は
その問題は解決している。

本発明の別の実施例を第９図に示す。この実施例は後進
波結合器を用いる。ここて第５図を参照して、後進波結
合器の規約は次の通シである。たとえば、入力端子１２
５ａＫおける電力入力は電力結合係数Ｃに従って端子１
２５ｂへ分割され、結合係数１−Ｃに従って端子１２５
・へ分割される。分離されているボートである端子１２
５ｄへあまル大きくない電力が結合される。第９図を参
照して、ハイブリッド１６４，１６６．１８８を第４図
のハイブリッド１１４，１１１ｉ、１１８とそれぞれ同
じにできる、すなわち、−５ｄＢのマジックＴとするこ
とができる０本発明のこの実施例においては第４図のハ
イブリッド１１２０代ルに後進波、対称−９０度ハイブ
リッド１６２と、＋９０度移相器１８Ｆとを用いること
ができる。これは先に説明した交換である。

渋パターン入力端子１９８が後進波結合器１９２゜１８
２を介して和パターン電力分割入力端子１ｓｓヘ一方向
に結合される。すなわち、そのために、入力端子１９８
における電力は入力端子１９９へ結合されるが、端子１
９６へ与えられた電力信号は端子１９８または２００へ
結合されない。後進波結合器１８４，１８６は第４図の
和パターン回路網１０８に等しいが、後進波結合器がこ
こで使用されるということをもちろん除いて、後進波結
合器１８８゜１９０は第４図の差パターン発止器１１０
に等しい。

同軸ケーブルまたはストリップ線て作られる方向性結合
器は通常は後進波装置である。

第９図の装置の動作と機能は第４図に示す装置のそれに
等しいか、類似するから指業者にはζ９゜以上の説明は
不振である。簡単にいえば、和パターン端子１９６が励
振されると、第２図の和パターン３４に蝉しい直線ｌみ
が出力端子１７０−１〜１７０−７に発生さｎ１差パタ
ーン端子ＩＨＩが励振されると、第２図の差パターン端
子３８に等しいＵ線型みが出力端子１７０−１〜１７０
−７に発生される。後進波結合器の２つの半分の間のＸ
を示さないことがこの規約てあシ、この規約は第９図と
第１０図において用いられる・ 次に、後進波結合器２０４，２０６，２０８，２１０゜
２１２．２１４，２１６．２１８とハイブリッド２２２
゜２２４．２２８，２２８を用いる本発明の別の実施例
に示されている第１０図を参照する。後進波結合器を用
いることを除き、第１０図に示す実施例の機能は第４図
に示す実施例の機能と同じであシ、縦続接続されている
結合器２１２，２１４は差パターン回路網を構成する。

前と同様に、端子２０Ｇとハイブリッド２２２を結合す
る線に＋２２度の移相器２２０が設けられる。和入力端
子２００を鉤針ると同じ出力端子に適切な差アンテナ・
パターン重みが生ずる。この１１８１０図に示す実施例
は、互いに重シ合５３層ストリップ線で、層の間で導線
を結ぶことを必要とすることなしに、すなわち、導線の
交差を必要とすることなしにとくに小型に作ることがで
きる、という利点を有する。第１０図に示すｌ！施例社
約２５．４ｘ　１９．３ＣＩＩ　（１０Ｘ　７．６イン
チ）の大きさで、厚さが約０．１６ｃＩＲ（０，０６２
４ンチ）の接地面板と厚さが約０．０３８０ＩＩ（０，
０１５インチ）の中心シムよ構成るストリップ線サンド
イッチ構造である。

先に説明したように、第９図のハイブリッド１６２のよ
うな不等ハイブリッドによシ本発明の回路網の挿入損失
を最少にして、終端されている出力端子たとえば出力端
子１７Ｇ−８へ与える電力を少くする。第１０図に示す
実施例においては、入力端子１８６と１９８のいずれが
励振されても挿入損失を等しくすることが望普しい。そ
の場合には、仮定した無損失方向性結合器は次の表に記
載されている結合係数を有し、いずれの入力端子が励振
されても挿入損失は０．９４　ｄ　Ｂである。

方向性結合器 または　　　　　結合係数（ｄＢ） ハイブリッド １８０　　　　　　　　　　−３．８８１８２　　　　
　　　　　　−９．２６１８４　　　　　　　　　−１
３．５４１８６　　　　　　　　　　−５．６１１１１
８　　　　　　　　　　　　−３．３９１！１０　　　
　　　　　　　　−１４．９６１＠２　　　　　　　　
　　　−１０．１３１９４　　　　　　　　　　　　−
７．４４１Ｂ；　　　　　　　　　　−５，１５１６４
−３，０ １６８−３，０ １１１８−３，０ ある用途で祉一方のモードの挿入損失を他方のモードの
挿入損失よ〕少くしたいことがある。そのよすな場合は
、第１０図の回路で、和入力端子２０２が励振された時
の挿入損失が１．７２　ｄ　Ｂであシ、差入力端子２０
２が励振された時の挿入損失が０．５２ｄＢであるよう
な場合である。未決の米国特許出願第９ａ８３０号の蝕
創的な回路網は類似の損失不平衡を有し、和モード損失
ａ１．９（ＭＢ、差モード損失は１．２７ｄＢである。

仁の新規な回路網の挿入損失は両方のモードで小さい。

それらの方向性結合器とハイブリッドは次の表に示すよ
うな結合係数を有する。

２０４　　　　　　　　　　　−３．２２２０６　　　
　　　　　　−７．７３ ２１２　　　　　　　　　−５．１３ ２１４　　　　　　　　　−８．４２ ２０Ｂ　　　　　　　　　　−１２，１０２１０−８，
８７ ２１６−３，２２ ２１８−１１，７３ ２２２−３，０１ ２２４−３，０１ ２２６−３，０１ ２２８−３，０１ ，４、図面の簡単な説明 第１図は本発明によ多発生されるアンテナ・ビーム・パ
ターン図、第２図は第１図に示すＩくターンの合成図、
第３図は航空交通管制装置に使用するのに適当な円筒形
アレイ・アンテナの略図、第４図は本発明を示すＲＦ給
電回路網の結線図、第５図は第４図の方向性結合器の規
約図、第６図は第４図の！・イブリッド規約図、第７図
はストリップ線不要不均一分割リング・Ｉ・イブリッド
の平面図、第８図は第４図の和／くターン回路網の詳細
図、第９図はＲＦ給電回路網の多少異なる実施例の結縁
図、＃！１０図は本発明の別の実ｊｉｌＩｆＰ１１の結
１１ｉｌ！図である。　　・ ５０・・・・多累、子アンテナ・アレイ、６２・・・・
ビーム彰成回路網、１００．１０１・・・・入力端子、
１０２，１０３，１０４，１０５・・・一方向性結合器
、１０６−・拳・移相器、１０８・・・・和パターン回
路網、１０８−１，１０８−２，１０８−３゜１０Ｌ１
１２ｂｅ１１２ｃ、１１４ｂ、１１６ｍ、１１８ｂｅ　
ｇｈａｓ入カボート、１１２ａｔ１１２ｄ、１１４ｍ、
１１４ｄ。

１１６ａｔ１１６ｄ−１１８ａ＊１１８ｄ・・・・出カ
ポ−）、　１１２，１１４，１１６．１？８，１６２，
１６４，１６６゜１６８・・・・信号分割器、１６２・
・・・後進波結合器、１８Ｔ・・−・移相器。

！許出願人　　ザ・ベンデイツクス・コーポレーション
代理人山川政樹（はか１名） Ｆｌに、　１ シ Ｆｌに、　２ ？／。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）全方向サイドローブ（３４ｍ）　を有する和／（
   ターン・アンテナ・ビーム（＄４１またけ全方向サイド
   ロープ（３８ｍ）を有する差パターン・アンテナ・ビー
   ム（３８）　Ｋ対応するアンテナ重みを発止するように
   される多素子アンテナ・アレイ（５０）のビーム形成回
   路網（Ｔ２）であって、このビーム形成回路網（６２）
   はＮ個の出力端子（１２０−１〜１２０−８）と、第１
   の入力端子（１０Ｇ）と、第２の入力端子（１’０１）
   と、Ｎ／２個の信号分割器（１１２，１１４，１１１１
   １８）と、和／くターン回路網−（１０ａ）ト、差パタ
   ーン回路網（１１０）と、前記＃！ｌの入力端午（１０
   Ｇ）と前記第２の入力端子（１０１）を結合する要素と
   を備え、前記出力端子のうちの１つ（ＨＯ−８）は％−
   性イン′ピーダンス（１２０−８ＪＬ）によシ終端され
   、前記信号分割器は第１の入力ボート（１１２ｅ、１０
   ８−３．１０８−２．１α８−１）と、第２の入力ポー
   ト（１１２し、・１１４ｂ、１１６ｂ、１１ＪＩｂ３と
   、前記出力端子（１２０−１〜１２０−８）の１′）Ｋ
   それぞれ接続される第１のポート（Ｔ１２ｅ、１０８−
   ３，１０８−２，１０８−１３　と第２のポート（１１
   ２ｄ、１１４ｄ、１１６ｄ、１１８ｄ）を有し、前記信
   号分割！　（１１２，１１４，１１６，１１８）は典型
   −的表第１の入カポ−）　（１３０ｍ）に与えられた信
   号を所定の結合係数に従って、互いに同相で第１と第２
   の出力ポート（１３０ｇ、１３０ｄ）Ｋ：分割するとと
   もに、典型的な第２の入カポ−）　（１３ｊｂ）に与え
   られた信号を所定の結合係数に賽って、ただし、互いＫ
   Ｉ＆Ｏ＆異なる位相で出カポ−）　（１３０ｍ、１３０
   ｄ）へ分割し、前記和パターン回路網１１０８）は入カ
   ポ−）　（１０９）と、Ｎ２−１個の出力ボ−：　）　
   （ｔｏｓ−ｔ、１ｏａ＝２．ｔｅａ−ａ）を有し、前記
   入カポ−）（ｆＯＪ）は前記第１の入力端子（１００）
   Ｋ接続され、前記出力ポート（１０８−１゜１０８−２
   ．１０８−３）ば前記信号分割器（Ｈ８，ｉｌＢ、１１
   ４　。 １１２）のうちのＭｌの信号分割器（１１２）を除く全
   ての信号分割器へ接続され、差パターン回路網０１０）
   は入力ボート（川）と％＋＋　１個の出力ポート（１１
   ０−１，１１０−２，’１ｉ０’−５）−とを有し、前
   記入力ボート＜１１１）は前記ｔｇｚの入力−子（’ｉ
   ｏ１＞へ１＆続され、前記出力ボート（１１０−１，１
   １０−２，１１０−３）は、前記信号分割器＜１１２．
   １１４，１１６．１１１Ｊ）のうち虐θ記納ｌの信号分
   割器（１１２）を緑（全ての信号分割器の泥２の入力　
   □端子へ接続され、ビーム形成回路網（６２）は前記第
   １の入力端子（１００）を前記第１の移相器（１１２）
   の第１の入力ポートへ結合させる［Ｌ素と、前記第ｖ）
   入力端子（１００）と前記信号分割器（１１２）の間に
   結合されている４！！１９０位相を所定の位相角だけ推
   移させる要素（１０ｇ）と、前記第２の入力端子（１０
   １）を゛前記和パターン発生器（１０８）の入カポ−）
   　（１Ｇｆｉ）へ一方向に接続するが、前記和パターン
   発生器００８）の入カポ−）　（１０９）を第２の入力
   端子（１０１）へ接続しない要素（１０３，１０４）と
   、第２の入力端子（１０１）を前記絡ｌの信号分割器（
   １１２）の第２の入カポ−）　（１２０−８）へ結合ス
   るｉ！！素（１０５）！：ｅ史Ｋｍ、１′ことを特徴と
   する多素子アンテナ・アレイのビーム形成回路網。 （乃特許請求の範囲第１項記載０ビーム形成−路網であ
   って、前記ａｇｌの信号分割器（１１２）の結合係数ハ
   約−５，１５ｄＢ”ｔ”１ｊｌ）、その信号分割器（１
   １２）Ｏ第１の出カポ−）　（１１２ｄ）は終端されて
   いる出力端子（１２０−８）へ接続されることを特徴と
   するビーム形成回路網。 （勢特許請求の範囲第２項記載のビーム形成回路網てあ
   って、他の信号分割器（１１４，１１６，１１８）の結
   合係数祉約−５ｄＢである仁とを特徴とするビーム形成
   回路網。 （荀特許請求の範囲第２項または詑３萼起載のビーム形
   成回路網であって、前記第１の信号分割器（１１２）は
   １．５波長の不等リング−ハイブリッドを備えることを
   特徴とするビーム形成回路網・（５）特許請求の範囲［
   ２項または第３項記載のビーム形成回路網であって、前
   記第１の信号分割器（１１２）はストリップ線１．５波
   長不等りング・ハイブリッドを備え、このリングの第１
   の入力ポートｃｔｔｚｅ）とｊｌｌの出カポ−）　（１
   １２ｍ）の間、および第２の入カポ−）　（１１２ｋ）
   ト！２ｏ出カｙＮ　−）　（１１２ｄ）の間のインピー
   ダンスは約６０オームであシ、このリングの第１０入カ
   ポ−）　（１１２＠）と第゛２の出カポ−）　（１１２
   ｄ）の間、および＠２の入力ポート（１１２ｂ）と館ｌ
   の出力ボート（１１２＆）の間のインピーダンスは約９
   ０．４オームであることを４１１１！とするビーム形成
   回路網。 （６）特許請求の範囲第１項、第２項または第３項記載
   のビーム形成回路網であって、前記＄１の信号分割器（
   １１２）は後進波対称−９０［ハイブリッド（１６２）
   を備え、前記第２の入力端子（１９８）と前記、第１の
   信号分割器（１６２）の第２のボート（１８２ｂ）を結
   合する要素は、結合される信号の位相を＋９０蕨推移さ
   せる要巣・（１８７）を含むことを特徴とするビー４形
   成回路網。 （７）特許請求の範８第１項記載のビーム形成回路網で
   あって、前記各信号分割器（１Ｂ２，１１ｉ４，１６８
   ｊ１６８）の輯合係数は約−５ｄＢ：ｃあることを特徴
   とするビーム形成回路網。