JPS5873750A - 耐摩耗性焼結合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は内燃機関のロッカアームノ４　ｇ　ｌ’の如
く比較的高面臣下で使用される摺動部材料に適した、耐
摩耗性に優れた硬質かつ緻密な焼結合金に関するもので
ある。

一般に高圧面下の摺動状態においては潤滑油膜による潤
滑が木充分となる九め、高圧面下で使用される摺動部材
には高い耐摩耗性（耐スカッフィング性、耐♂ツチンダ
性を含む）がＩ！求される・そとでこのようなロッカー
アーム／母、ドの如き摺動部材には、Ｆ・をペースとし
、Ｃｒ　＊　Ｍｅ　、　Ｗ　ａＶ　、　Ｎｂ等の合金元
素を多量に含むいわゆゐ高速度等の炭化物生成元素を多
量に含むため、適切な熱処理により微細な炭化物を均一
に析出させて１．優れた耐摩耗性を１する仁とがで龜る
。

とζろでこのような高速度鋼系の材料を粉末冶金法によ
りて製造する場合、従来はＦ＠ｔペースとし前述のよう
な合金元素およびＣを含む目標組成の合金粉末を用いる
のが通常であっ九、しかしながらこのような合金粉末は
極めて硬質であるため圧縮性、成形性が低く、その丸め
通常のプレス機等の圧縮成形手段で圧粉成形した場合、
緻密な圧粉成形体が得られず、ひいては緻密な焼結体が
得られないため、耐摩耗性に優れた焼結体を得ることが
困難であった。そこで圧縮成形手段とルてホットプレス
や高温静水圧圧扁、熱間鍛造等の特殊な技術を用いざる
を得す、そのため製造コストが高くなる問題が生じてい
る。また工業的に汎用されている噴霧法によって前述の
ような合金粉末を製造した場合、Ｃｒ、Ｖ、Ｎｂ等の酸
素と結合し１い合金元素を多量に含む丸め、粉末の表面
が著しく酸化され、その粉末をそのまま使用した場合に
は焼結時において粉末粒子′相互間の焼結が充分に進行
せず、そのため硬質から高密度の焼結体が得られない問
題がある。ｔｅ−霧法によ・て得られた合金粉末を圧粉
成形前に予備還元処理することも考えられるが、斯くす
れば製造コストが著しく嵩む問題が生じる・ 上述のような問題を解決するための方策としてａ、ｐを
含む特殊組成の合金粉末にＣｔ黒鉛粉末として別に添加
混合する方法を既に提案しているが、合金粉末にＰを含
有させた場合、よ）高密度化するために焼結温度を高め
たシ焼結時間を長くしたりすれば、Ｆ・−Ｐ−ｃ共晶組
織が急激に成長して合金を脆化さ゛せるとともに、均一
で微細な炭化物組織を得るのが困難となる勢の問題があ
る。

この発明は以上の事情に鑑みてなされたもので、Ｐを含
ま逐い高速度鋼系の噴霧製造された合金粉末を用い１′
シかもホットプレス勢の特殊圧縮手段を使用することな
く、緻密かつ高硬度でしかも微細な炭化物が均一に分散
され九耐摩耗性に優れた焼結合金を提供することを目的
とするものである。

すなわち仁のｌｉ！ｌ１ｌｌＩの焼結合金は、高速度鋼
系材料Ｏ成分”ｔ’　ｈ　ｂ　Ｃｒ　、　Ｎｏ／Ｗ　、
　Ｖ／Ｎｂ　、　Ｃ０゜ハユ、溶湯脱酸元素で声□・る
ＳｉもしくはＭ・を加えて、酸素量ｔ−Ｏ，Ｓ＊以下に
抑え先台金粉末を噴霧製造し、かつ合金粉末と別にＣを
黒鉛粉末として添加混合し、圧粉成形および焼結して得
たもめである・具体的にはこの発明の焼結合金は、Ｃｒ
を３．０〜１０．０憾、Ｍｏ、ＷＯＩ種または２種を合
計量で３．０〜２０．０１％Ｖ　、　Ｎｂ（ＤＩａま丸
線２種を合計量で０．５〜１０．（１、Ｃｏ　ｆ　１５
．０　係以下、０を０．５４以下それぞれ含有し、か２
８１０．５〜３．０憾、Ｍａｌ　０．１〜３．０嘔の１
種または２−を含有し、残部Ｆ・および２１１以下の不
純物からなる噴霧製造された合金粉末を用い、その合金
粉末に黒鉛粉末０．８〜２．０参を添加混合して圧粉成
形および焼結してなることを特徴とするものである・ 以下この発明の焼結合金をさらに詳細に説明する。

この発明の焼結合金め製造にあたっては、前述のように
Ｃを除く各合金元素を目標成分だけ含有する噴霧製造さ
れた全金粉末を使用する。すなわちＣｒを３．０〜１０
．０１Ｇ、Ｍｏ　ａ　Ｗの１種ｔ７’ｈａ２種を合計量
−１”３．０〜２０．０１ｉ、ｖ、Ｎｔｏｌｍｔたは２
種を合計量で０．５〜１０．０憾、Ｃｏ　１に１５．０
畳以下、Ｏｔｏ、５憾以下含有するとともに、ＳｉＧ、
　５〜３．０　’ＩＩ、Ｍｕ　０．１〜３．０１１の１
種！友は２種を含有し、残部Ｆ・および不純物２．０参
以下からなる合金粉末を使用する。

上記各成分範囲の限定理由を説明すると、先ずＣｒ　＃
　ＭＯａ　ｗ　ｅ　ｖ　ｅ　Ｎｌ）は９０種の高速度鋼
系材料の基本的成分元素であシ、いずれも炭化物形成元
素であって、基地中に固溶して基地を強化させるだけで
な（、硬質微細炭化物を生ぜしめて耐摩耗性を向上さぜ
る・但しそれぞれ前述Ｏ範囲よ〕も少なけ゛れｉ顕著な
効果が得られず、また前述の範囲本〕も多過ぎてもそれ
以上効果が増大しないばかシでな°（、逆に粉末が硬く
なって圧縮性、成形性を低下させ、その結果緻密な焼結
体を得ることが困難になるとともに、圧縮成形に特殊な
圧縮法が必要となって製造コストが高くなシ１また原料
コストも高くなる。これらの理由からＣｒ　、　Ｍ・。

Ｗ　ｅ　Ｖ　＝　Ｎｂを前述Ｏ範囲に限定し良、なおヒ
れらの合金元素のうちでもＶ　、　Ｎｂは結晶粒微細化
および炭化物微細化効果も併せ持つ、なおまた、Ｃｒ。

Ｍｏ７９　、　Ｖ／Ｎｋについての前述の成分範囲のう
ちでも、特にＣｒは３．０〜８．０憾が最適であ〕、ま
たＭｅ／％’は合計量で５．０〜１５．０憾が最適であ
り、さらにＶ／Ｎｂは合計量で１．０〜５．０係が最適
である。

Ｃｏは基地中に固溶して基地を強化させるとともに、生
成された炭化物とマトリ、クスとの結合性を向上させて
耐摩耗性向上に寄与するが、１５．０憾を越えて添加し
てもそれ以上効果が増大しないばか９でなく、逆にマト
リックスの硬さを低下させ、かつ；スト高となるので１
５憾以下、さらに好ましくは１０．０１以下と゛する・ ８１は溶製材の場合には鍛造性、圧延性を低下させ、炭
化物を粗大化し焼入性を低下させる有書元素として０．
４憾以下に抑制するのが通常であるが、焼結合金の場合
鍛造や圧延を行なわないのでその悪影響状なく、−逆に
Ｓｔの添加によって合金粉末製造時Ｏ溶湯の脱ａｍ！に
効果的でああ。すなわちこの発明においてはＣｒ　、　
Ｖ　、　Ｎｂ等の酸素と結合し易い成分を多量に含む合
金粉末を噴霧法（アト１イ″″１ ズ法）Ｋよって製造するの！：、あ・シ、この場合得ら
れた合金粉末は表面が酸化され易いが、前述のように８
１を添加しておくことに、より酸素と結合しやすい合金
成分を含む合金粉の製造時にお′ける酸化が防止され、
その結果焼結時における合金粉末同士の結合（焼結）が
酸化皮膜によって阻害される仲とが少なくな〉、焼結性
が良好となって、硬さ、密度が高り焼結体を容ＡＫ得る
ことが可能となる。

但し８ｉ量がＯ，Ｓ＊未満では上述の効果かはとんど得
られず、逆に３，０憾を越えればそれ以上前述の効果が
増大し゛ないばか）でなく、粘ル強さを低下させる勢の
ｉ害が大きｋなるから、０．５〜３．０参に限定した・
そしてこの範囲内で％特に８１０．５〜２．０優の範ｓ
が好オしい。

Ｍｕは８量と同様に溶湯Ｃ０ＪＩＧ！駿に効果があり、
したがって合金粉の製造時における粉末０酸化を防止し
て、焼結性を向上させるに有効であ〕、またとのｔＸか
マトリ゛ツ、クスの焼入性を向上させる効果　・％ある
。但しＭｏ量が０．１１１未満で祉これら０効果が得ら
れず、逆に・３．０１１　ｌ越えて添加してもこれらの
効果が増大ｔないばか９でなく、粉末が硬化して成形が
困難となる尋の弊害が大きくなるから０．１〜３．０憾
に限定する。この範囲のうちでも０．５〜２．０−が好
ましい・ ・０はそのほとんどが合金粉末表面に酸化物の形□□□
□ ７・ソ存在するものであ〕、この表面酸化動線前述のよ
うに焼結時におりて合金粉末同士の焼結を阻害し、焼結
の進行を遅らせ、高硬度高密度の焼結体を得−くする、
４１にこの発明ではＯｒ　ｅ　Ｖ　ａ　Ｎｂ等の酸化し
謳い元素を多量に含みしかも粉末の酸化が生じ易いアト
マイズ法で合一金粉末を得るた峠、０の影響が無視でき
ない。そとでこの発明では前述のように溶湯脱酸元素で
あるｓｉおよび／ｌたはＭｓを一適当量加えてｏｔｔ抑
制しているのである。

前述のような０による悪影善は０含有量が０．５憾を越
えれば急激に顕著となるから通常は０．５嘔以下、望ま
しくり、ｏ、ａ憾以下に一抑制する。

この発明においては水アトマイズ法もしく拡がスアトマ
イズ法等の噴霧製造法によって製造された前述のような
成分範囲の合金粉末に対してＣを黒鉛粉末として混合す
る。このＣは焼結時におｉて合金粉末表面の酸化物を還
元して合金粉末粒子同士の焼結を促進させる＃１か、基
地中に固溶してこれを強化し、またＣｒ　、　Ｍｏ　、
　Ｗ　、　Ｖ　、　Ｎｂと炭化物を形成して耐摩耗性の
向上に寄与する。Ｃが合金粉末中に含まれている場合に
は上述のように合金粉末表面の酸化物を還元する効果が
得られず、また合金粉を著しく硬質にして合金粉の圧縮
性、成形性を劣化させる。ま九Ｃの添加量が０．８−未
　・満では上述のような効果がほとんど得られず、一方
Ｃが２６０憾゛を越えれば炭化物が粗大化して逆に耐摩
耗性ｉ悪くなるから、Ｃの添加量Ｈｏ、ｓ〜２．、Ｏ嘔
、好ましくは１．′Ｏ〜１．８憾とする。

なお使用される合金粉末の粒径は好ましく唸−１００メ
ッシ、程度、よ〕最適には一２００メツシ、程度とし、
またＣとして別に混合される黒鉛粉末の粒径は平均粒！
！　１０　ａｍ以下程度が好ましい、ｔた粉末混合時に
は、必要に応じてステアリン酸亜鉛等の潤滑剤を混合す
るのが通常である。

上述のように合金粉末、黒鉛および必要に応じて添加さ
れる潤滑剤からなる混合粉末はこれを適宜の圧縮手段に
よって所望Ｏ形状に圧縮成形する。

この圧縮手段としては従来の場合の如く高温静水圧圧ａ
ｔ　（ＨＩＰ　）等０４Ｉ殊な手段を適用する必要はな
い、すなわち前述のように合金粉末とは別にＣを黒鉛粉
末として添加するから、合金元素としてはＣを実質的に
含有しないかまたはＣが極小量である軟質なものが用い
られ、そのため圧−性−成形性が良好であるから圧粉成
形時の圧縮力は比較的小さくて良く、さらには合金粉末
に脱酸元素であるＳｉＡｍが添加されてその表面酸化物
が小量に抑えられしかも合金粉末と別に添加された黒鉛
粉末によｐ焼結時に前記酸化物が還元される等の理由に
よシ焼結性が著しく良好となりているため、充分に緻密
かつ硬質な焼結体を得ることができる。

上ｉ圧粉成形体に対する焼結はＮ２がス勢の非酸化性雰
囲気中において好ま°しくは１１５０〜１２５０゛　　
℃、さらに好ましくは１１８０〜１２３０℃程度に３０
〜１８０分程度加熱し七行えば良い、ｔた焼結後は８〜
ｂ て基地をベイナイトまたは”１゛シルテンサイドとする
。

もちろん必要に応じて焼結後に焼入れ焼もどし等の熱処
理を加えて所定の材質に調整することも可能である。

以下にこの発明の実施例および比較例を記す。

実施例ｌ Ｃｒ３．０１１．Ｍｏ２．０％、Ｗｌ、ＯＩＧ、Ｖｏ、
５１Ｇ。

８１０．５優、　Ｍｗａ　Ｑ、　１暢、残部実質的にＦ
・および酸素量０．２１１なる合金粉末を水アトマイズ
法によりて製造し、−２００メ、シ、に篩分けした後、
黒鉛粉末１．４　’３ｇおよび潤滑剤１．０憾を添加混
合し、−４２メッシ、に造粒し、６．５　ｔｏｎ／ｓ＋
”　Ｏ圧縮力で圧粉成形した後、Ｎ２がス気流中にて１
１５０℃で６０′分焼結し、Ｆａ−３％　Ｃｒ−２鳴Ｍ
ｏ−１嗟Ｗ−０，５＊Ｖ−０，５’Ａ　Ｓｉ−０，１ｌ
ｌＭｎ　−１，２憾Ｃの焼結合金を得た。

実施例２ Ｃｒ　４．　Ｏ鳴−Ｍｏ　５．０４　ｅ　Ｗ　６．　Ｏ
％　−Ｖ　２．０　憾ｅＣｏ　５．０１　、８１１．０
ｍ　、残部実質的にＦａおよび酸素量０．２　憾４る合
金粉末を水ア）マイーズ法によって製造し、★施例１と
同様にして黒鉛粉末および潤滑剤の混合１造粒および圧
粉成形を行り先後。

Ｎ２ｆス気流中で１２２０℃で６０分焼結し、Ｆ・−４
＊Ｃｒ−５１！１Ｍｏ−６１１Ｗ−２１ＧＶ−５１１Ｃ
Ｃｒ−５１ｊ１−１．２嗟Ｃなる焼結合金を得た。

実施例３ Ｃｒ　４．０９ｂ　、　Ｍｏ　５．０１　＊ｗｓ、ｏ＊
　、　Ｎ２．０９１　。

Ｃｏ１０．０優、８１１．０係、　Ｎｂ　０．５憾、残
部実質的にＦ・および酸素量０．２ｔｌＩなる合金粉末
を水アトマイズ法によって製造し、−２００メッシ、に
篩分けした後、黒鉛粉末１．２係および潤滑剤１．０優
を添加混合し、実施例１と同様に造祿および圧粉成形し
た後、Ｎがス気流中にて１２３０℃で焼結して、Ｆｓ−
４１Ｃｒ−５１Ｍｏ−６１Ｗ−２１Ｖ−１０９１Ｃｏ−
１僑５ｉ−ｏ、ｓ嘔Ｎｂ　−１，０憾Ｃなる組成の焼結
合金を得た・ 実施例４ Ｃｒ　６．０％　、　Ｍｏ　８．０ｍ　、　ｗ’ｔｏ＊
　、　Ｖｌ　ｏ、ｏ参。

８１３．０％　、　Ｍｎ２．０％、残部実質的にＦ・お
よび酸素量０．３１なる合金粉末を水アトマイズ法によ
って製造し、−２００メツシユに篩分は九後１黒鉛粉末
１．７憾および潤滑剤１．０優を添加混合し、実施例１
と同様にして造粒および圧粉成形した後、Ｎがス気流中
にて１２３０℃で焼結して、Ｆａ−６１Ｃｒ−ｓｓ″Ｍ
ｏ−４’１ｋＷ−１０１Ｖ−３’１Ｇ８１−２憾Ｍｎ−
１，５１１Ｃなる組成の焼結合金を得た。

実施例５ Ｃｒ　１０．ＯＩＧ　、　Ｍｅ　８．０１１　、Ｎ４．
０１Ｇ　、　Ｎ２．Ｏ憾。

Ｃｏ１５．０％、Ｍｎ３．０１１．Ｎｂ１０．０１！、
残部実質的にＦ・および酸素量０．３憾なる合金粉末を
水アトマイズ法によって製造し、−２００メッシ、に篩
分けした後、°黒鉛粉末２．Ｏ＊および潤滑剤１．０憾
を混合し、実施例１と同様にして造粒、圧粉成形後Ｎ、
がス気流中で１２５０℃で焼結して、Ｆ・−１０１１Ｃ
ｒ−８憾Ｍｏ−４憾Ｗ−２１Ｖ−１５繋Ｃｏ−３１Ｃｏ
−３ｌ１憾Ｎｂ−１，８憾Ｃなる組成の無燐合金を得た
・実施例６ Ｃｒ４．０＊、Ｍｏ１２．０１．Ｎ８．０１１−Ｎ６．
Ｏ憾。

８（２，０’Ａ　＊　Ｍｎ　１．０　参、　Ｎｂ　４．
０１Ｇ−残部実質的にＦ・および酸素量０．３憾なる合
金粉末を水アトマイズ法によって製造し、−２００メッ
シ、に篩分は後黒鉛粉末２．２嗟および潤滑剤１Ｇ参を
添加混合し、実施例１と同様に造粒、圧粉成形した後、
Ｎ、がス気流中にて１２５０℃で６０分焼結し、Ｆ・−
４憾Ｃｒ　−１２１ＧＭｏ　−ｓ慢ｗ−６ｍＶ−２４８
１−１１１Ｍ！ｌ−４１！　Ｎｂなる焼結合金を得た。

比較例Ｉ Ｓｔを抜いた点以外は実施例２と同一組成となるように
鉄粉、Ｆ・−Ｃｒ合金粉、Ｆ・−Ｍｏ合金粉、Ｆ・−Ｗ
合金粉、Ｆ・−７合金粉１１１、Ｃｏ粉末および黒鉛粉
末を混合するとともｔｃ＃滑ｊｌｌ−１，ＯＩＧを添加
−合し、以下実施例２と同様にしてＦ・−４優Ｃｒ−５
憾Ｍｌ　−６優Ｗ−２１Ｖ−５９１Ｃｏ　−１，２９Ｉ
Ｃｌｋる焼結合金を得た・比較例２ 実施−２の合金粉末か゛らＳｌを抜いた組成の酸素量０
．３−の合金粉末、すなわちＣｒ　４．０　鴫、　Ｍｏ
５．０憾’　−’　Ｗ　６．０　＊　ｅ　Ｖ　２．Ｏ’
４−　Ｃｏ　５．０４　ｅ　Ｃｉ−４４−残部実質的に
Ｆ働および酸素量−０，３９１な１合金粉末−を水アト
マイズ法によって製造し、黒鉛粉末を添加しない点以外
は実施例２と同様にしてＦ・−４１ＩＣｒ−５，憾Ｍｏ
−６１Ｗ−２１Ｖ−５憾（ｑ−１，０ＩＣなる組成の焼
結合金を得た・　　　　　、：□・比較例３　　、　　
　　’　　　　　””””’実施例２の合金粉末から引
を抜いた組成（Ｄｌｌｌｌ量０．６憾の合金粉末、すな
わちＣｒ　４．０　憾ａ　Ｍｅ　５．０４−Ｗ　６．０
　憾ａ　Ｖ　２．０　嗟−Ｃｏ　５．０　慢ａ残部実質
的ニＦ・および酸素量０６％なる合金粉末を水アトマイ
ズ法によりて製造し、以下実施例２と同様にしてＦｓ−
４１Ｃｒ−！Ｓ１’Ｍｏ−６１！Ｗ−２１１Ｖ−５１１
Ｃｏ−１，０１ＩＣなる組成の焼結合金を得た。

比較例４ 実施例５０合金粉末からＭｕを抜いた組成の酸素量０．
８１ｅ）合金粉末、すなわちＣｒ　１０．０　％　ａ　
Ｍｏ８．０１　、Ｗ４．０１Ｇ　、、Ｖ２．０１　、　
Ｃｏ　１５．０１１　、　Ｎｂ１０．０１．残部実質的
にＦ・および酸素量０．８鴫の合金粉末を水アトマイズ
法によって製造し、以下実施例５と同様にしてＦ＠−１
（ＮＩＣｒ−８１１Ｍａ−４１Ｗ−２＊Ｖ−１５１１Ｃ
ｏ　−１０１Ｎｂ　−１，６１１Ｃなる組成の焼結合金
を得た。

以上の各実施例１〜６、比較例１〜４の焼結合金の焼結
体特性、すなわち見掛は硬さ、密度比、１゛。

（真密度との比）、・炭化物の最大粒子径、炭化物の面
積率について一測定結果を第１表に示す・さらにこれら
の焼結合金によりて第１図に示すようナティーゼルエン
ジンのａｙカーア；−ムノッｒ１を試作し、低合金チル
カムと組合せかっノ譬ルノスプリング荷重を通常の荷重
よりも５０９６大きくして、２０００ｒｐｍ　、　３０
０時間の加速条件耐久評価試験を行ない、口、カアーム
パ、ドの最大摩耗探さおよびカム長径の最大摩耗ｔｔ−
測定し九結果を第１表に併せて示す。なお第１図におい
て２はロッカーアーム、３は相手方のカムを示す・第１
表から明らかなようにこの発明の各実施例１〜６による
焼結合金はいずれも見掛硬さＨマ（１０時）が５００以
上、密度比９０参以上であり、ま７ｊ１５μｍ以下の炭
化物粒子が面積率５〜２５優の範囲でマトリックスに均
一に分散され九ものとなりている。ｔた耐久試験結果も
・臂ツド摩耗量２０μｍ以下、カム摩耗蓋１００μｍ以
下と極めて少な、く、耐摩耗性が著しく良好となってい
ることが明らかである。

一方比較例１は、８ｉを抜いた点以外は実施例２と同じ
組成であるが、各合金元Ｘｔ−フェロアロイ粉末尋によ
って添加した几め、各元素の鉄基地中への拡散が不光分
となって焼゛結が充分に進行せず、そのため硬さ、密度
が低（な）、それに加えて圧粉成形体中において炭化物
、生成元素が偏在するた６゛″ＥＣ，ｂ″″１′′″′
″′−・・、、ｏ　４　（２）″”−゛ゞ。

結果耐摩耗性が低く、シ　　　相手材も摩耗させてしま
う。

比較例２はＳｉミラいた点以外は実施例２とほとんど同
一組成の合金粉末を用いたものである一１１ｇ、０％合
金粉末に含ませたため、粉末自体の酸素量は低いが粉末
が著しく硬化して圧粉成形工程における圧縮性、成形性
が悪くなること、ｔた焼結時における黒鉛粉末による還
元作用が生じないこと等に起因して焼結が充分に進行せ
ず、そ今結果硬さ、密度ともこの発明の実施例よりも低
くなっている。但し比゛着倒１と比べれば、合金粉末の
使用により各成分元素の拡散が不充分となることがない
ため、炭化物は均一かつ微細に分散してお９、耐摩耗性
は比較例１！′りも良好となっている・なお比較例１お
よび２において、充分く焼結させるためには１２５０℃
以上の高温において相当長時間焼結しなければならない
ヒとが本発明者等の実験により確認されている。

比較例３はｓｔｔ抜いた点以外は実施例と同一組成の合
金粉末；□を用い、ｔｑｃも別に添加混合した・：、： ものであるが、・、上述のように８１を含まないため溶
湯の脱酸が不充分で合金粉末の酸素量が０．６憾と高（
なりて訃り、その結果焼結の進行が不充分となシ、実施
例２と比較して硬さ、密度が低い。しかも炭化物は、焼
結時において粉末表面の酸化物が還元された部分に集中
して形成され、その結果大径の炭化物が偏在し、耐摩耗
性も実施例２より低くなっている。

さらに比較例４はＭｕを抜いた点以外は実施例５と同一
組成の合金粉末を用い、またＣも別に添加し次ものであ
るが、この場合も比較例３と同様に溶湯の脱酸が不充分
で合金゛粉末の酸素量が０．８憾と高く、その結果比較
例４と同様に硬さ、密度が低く、耐摩耗性も低い。

以上の説明で明らかなようにこの発明の焼結合金は、Ｃ
を高速度鋼系の合金粉末と別に黒鉛粉末として添加混合
−すること、換°言すれば合金粉末としてＣを実質的に
含有しないかまたは含有しても極小量のものを用いるこ
とによって、合金粉末の圧縮性、成形性を良好にして緻
密な圧粉成形体が得られるようにし、かつ原料の合金粉
末として・高速度鋼系の合金元素の１１か溶湯脱酸に有
効な８１および／またはＭｎｔ配合して酸素含有量を小
量（０，５畳以下）に抑えたもの、すなわち表面の酸化
物が少ない合金粉末を用い、さらに、前述のように別に
添加混合された黒鉛粉末によりて焼結時に合金粉末表面
の酸化物が還元されるようにし、これらが総合的に作用
するヒとによりて焼結時における粉末粒子相互の焼結性
ＹｃＪＩＬ好とするとともに炭化物を微細かつ均一に形
成するようにしたものであり、したがってこの発明によ
れば、Ｐを添／ 加することなくまたホットプレス等の特殊な圧縮技術を
要さずに１さらには合金粉末の予備還元処理を要さずに
、低コストで高硬度、高１！Ｆｊｆでしかも耐摩耗性の
高い焼結合金を得るヒとが可能となったのである。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の焼結合金を用い九ロ、カアーム／４
ツド附近の一例を示す略解的な正面図である・ 出　願　人　　　ト曹夕自動車工業株式会社（ほか１名
） 代理人　弁理士豊田武人 （ほか１名）

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）　　Ｃｒを３．０〜１０．０１（重量９憾、以下
   同じ）Ｍｅ　、　Ｗ（Ｄ　１８１１　＊Ｉｄ　２種を合
   計量テ３．０〜２０．０唾、Ｖ、Ｍ　Ｏ１種または２種
   を合計量”ｔ’０．５〜１０．０憾、Ｃ・’ｉ１５．０
   参以下、０をｏ、ｓ畳以下それぞれ含有し、かつ５１０
   ．．５〜Ｂ、Ｏ慢およびＭｎＯ，１’〜３．０畳め１種
   ｔたは２種を含有し、残部Ｆａおよび２憾以下の不輔物
   からなる噴霧製造された合金粉末を用い、その合金粉末
   に黒鉛粉末０．８−；　２．０憾を添加混合し、圧粉成
   形お°よび焼結してなること１に特徴とす４耐摩耗性焼
   結合金。
2. （２）　　密度比が９０嗟以上で見掛硬さＨマが５００
   以上であｐ１直径が１５膓以下の炭化物微細粒子が面積
   率５〜２０１１Ｇでマトリンジス中に均一に分散されて
   いる特許請求の範囲第１項記載の耐摩耗性焼結合金。