JPS5874252A - 連続鋳造用鋳型 - Google Patents
連続鋳造用鋳型Info
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- JPS5874252A JPS5874252A JP12602482A JP12602482A JPS5874252A JP S5874252 A JPS5874252 A JP S5874252A JP 12602482 A JP12602482 A JP 12602482A JP 12602482 A JP12602482 A JP 12602482A JP S5874252 A JPS5874252 A JP S5874252A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/059—Mould materials or platings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続鋳造操業＠ 番ｒ−細するものであ艶、更
に詳しくは鋳型の上部部分を熱伝導性良好に、又鋳型の
下部部分を耐摩耗性が大であるように構成した連続鋳造
用鋳型に係るものであ、る。
に詳しくは鋳型の上部部分を熱伝導性良好に、又鋳型の
下部部分を耐摩耗性が大であるように構成した連続鋳造
用鋳型に係るものであ、る。
製−分野に於いて、近年、連続鋳造法が主流にある仁と
は周知の通りであるが、この連続鋳造操業の実施におけ
る゛製品の品質向上、操業の効率向上などに対する重要
な１ｌＩＩの一つとして鋳型の改良が切望されていると
ころである。
は周知の通りであるが、この連続鋳造操業の実施におけ
る゛製品の品質向上、操業の効率向上などに対する重要
な１ｌＩＩの一つとして鋳型の改良が切望されていると
ころである。
本発明はそうした見解に立ち、且つ操業現場からの情実
なる同題提■の中から発生し、ｓ！得しえ−た鋳型製造
方法である。
なる同題提■の中から発生し、ｓ！得しえ−た鋳型製造
方法である。
更に評言すれば、水冷銅製鋳型に対して、それのｗ！Ｉ
１１接触画側を−への金属で表面処理を施すようにする
鋳硬構成乃至は型製作方法についての発明は従来より数
多く散見できる。
１１接触画側を−への金属で表面処理を施すようにする
鋳硬構成乃至は型製作方法についての発明は従来より数
多く散見できる。
しかしながら、それら数多くの従来発明に於いては、夫
々に実利的な立場から見ても多くの問題があって、未だ
満足のいく鋳型の完成を５みてない事情にある。唯一、
確実に言える仁とは、鏡材のみの鋳型では、鋳型鋳片の
表面に大声−クラック等が発生し、製品品質上の一■が
あり、しかも銅板面の摩耗が激しく鋳型寿命が短かい事
である。
々に実利的な立場から見ても多くの問題があって、未だ
満足のいく鋳型の完成を５みてない事情にある。唯一、
確実に言える仁とは、鏡材のみの鋳型では、鋳型鋳片の
表面に大声−クラック等が発生し、製品品質上の一■が
あり、しかも銅板面の摩耗が激しく鋳型寿命が短かい事
である。
ｍｌ！表面の処理方法についての幾つかの発明として、
例えば持分Ｅ ４８−２８２５５号、同じ＜ ５２−９
１６９号、特開昭５１−１４７４３１号、同しく ５２
−５４４２２号。
例えば持分Ｅ ４８−２８２５５号、同じ＜ ５２−９
１６９号、特開昭５１−１４７４３１号、同しく ５２
−５４４２２号。
同じ＜ ５２−１０８２８号及び５２−５６０１８号等
を挙げうるが、特公昭４８−２８２５５８のものでは高
速連続鋳造操業に対してヒートクラックの発生が多く特
公昭５２−９１６９ Ｈのものでは無電解ニッケルーリ
ンメッキであるため、熱伝導度が非常に悪く、焼き付け
を起こす恐れがあり、ためにあま９厚メ、キできず、鋳
型寿命も十分伸ばす仁とが困難である。
を挙げうるが、特公昭４８−２８２５５８のものでは高
速連続鋳造操業に対してヒートクラックの発生が多く特
公昭５２−９１６９ Ｈのものでは無電解ニッケルーリ
ンメッキであるため、熱伝導度が非常に悪く、焼き付け
を起こす恐れがあり、ためにあま９厚メ、キできず、鋳
型寿命も十分伸ばす仁とが困難である。
更に、特開昭５１−１４７４５１号記載の鋳型の場合は
上記２件におけるような間層が依然としである上、熱処
理を施さないためにニッケルーリン等の合金メッキの硬
度を十分に向上させられず、しかも二、ケル−コバルト
にあって（は熱伝導性が低く、展性が二、ケルよりも劣
るためメニスカス部のヒートクラ、りはさらに悪化促進
される。
上記２件におけるような間層が依然としである上、熱処
理を施さないためにニッケルーリン等の合金メッキの硬
度を十分に向上させられず、しかも二、ケル−コバルト
にあって（は熱伝導性が低く、展性が二、ケルよりも劣
るためメニスカス部のヒートクラ、りはさらに悪化促進
される。
更にまた、特開＠ ５２−５４６２２号では電気メッキ
のニッケル上にクロムメッキを実施しているが、クロム
メッキは２次冷却水が触れる鋳型の下部部分に於いては
その腐食が激しく容易に消失するので、鋳型下部摩耗に
対しては十分効果が出せないことから、耐摩耗に対して
は二、ケルのみに依存する形になる。そして特開昭５２
−１０８２８号、特開昭５２−５４０１８号についても
、前述の特開昭５２−５４６２２号の場合と同じ欠点が
あると言える。
のニッケル上にクロムメッキを実施しているが、クロム
メッキは２次冷却水が触れる鋳型の下部部分に於いては
その腐食が激しく容易に消失するので、鋳型下部摩耗に
対しては十分効果が出せないことから、耐摩耗に対して
は二、ケルのみに依存する形になる。そして特開昭５２
−１０８２８号、特開昭５２−５４０１８号についても
、前述の特開昭５２−５４６２２号の場合と同じ欠点が
あると言える。
本発明は上述の諸欠点を解消すべき鋳型を提供せんとす
るものであり、その要旨は銅を基材としてなる鋳型にお
いて、その溶湯との接触側表面の略下半部に５０μｍ〜
１０００μｍ厚の二、ケル−リン合金層を設けるととも
に、その上層には鋳型全面に渡るか若しくは：路上半部
のみに１０μｍ〜５００μｍ厚のクロム層を１°１）、
かつ前記ニッケル・リン合金層とクロム層とが３００℃
〜５００℃にて少なくとも５分間熱処理した二、ケル・
リン合金層とクロム層とから成ることを特徴とする連続
鋳造用鋳型である。
るものであり、その要旨は銅を基材としてなる鋳型にお
いて、その溶湯との接触側表面の略下半部に５０μｍ〜
１０００μｍ厚の二、ケル−リン合金層を設けるととも
に、その上層には鋳型全面に渡るか若しくは：路上半部
のみに１０μｍ〜５００μｍ厚のクロム層を１°１）、
かつ前記ニッケル・リン合金層とクロム層とが３００℃
〜５００℃にて少なくとも５分間熱処理した二、ケル・
リン合金層とクロム層とから成ることを特徴とする連続
鋳造用鋳型である。
以下本発明をその実施例を示す図面を参酌し乍ら詳述す
る。
る。
下記の如きメッキ条件にて第１図に示す如く、銅製鋳型
基材（１）の略下半部のみに二、ケル・リン合金メッキ
層口）を厚さがｓｏｏｓｍになるべく装着した。
基材（１）の略下半部のみに二、ケル・リン合金メッキ
層口）を厚さがｓｏｏｓｍになるべく装着した。
二、ケル・リンのメッキ条件
く浴組成〉
硫酸ニッケル １７５ｔ／ｊ
塩化ニツケル ５０ ｆ／ｌリン酸
５０１／ｌ 、亜リン酸 ｔ５１／ｌｐＨ０，５〜
１０ 浴 湿 ４ ７５〜８５℃電
流密度 戸〜１０ム／ｄＩＩ／そ、の後
通常のサージ、ント浴を用いて約５０μｍ厚のクロムメ
ッキ履口）を第２図及び第３図に示！様に装着した。
５０１／ｌ 、亜リン酸 ｔ５１／ｌｐＨ０，５〜
１０ 浴 湿 ４ ７５〜８５℃電
流密度 戸〜１０ム／ｄＩＩ／そ、の後
通常のサージ、ント浴を用いて約５０μｍ厚のクロムメ
ッキ履口）を第２図及び第３図に示！様に装着した。
また鋳型の路上半部のみにクロムメッキ層（３１を装着
する場合第３図の外に、１１４図や１１５図に示す如く
鋳型の最表面を画一とする場合もある。そして仁の場合
に１６４図に示す様に鋳型の中心部分でニッケル・リン
合金メッキ履轄）とクロムメッキ層（３）とがオーパー
ラ、プする場合と、第５図に示す如くそうではない場合
とがある。しかる後にこれを４００℃に於いて３０分間
熱処理をした。
する場合第３図の外に、１１４図や１１５図に示す如く
鋳型の最表面を画一とする場合もある。そして仁の場合
に１６４図に示す様に鋳型の中心部分でニッケル・リン
合金メッキ履轄）とクロムメッキ層（３）とがオーパー
ラ、プする場合と、第５図に示す如くそうではない場合
とがある。しかる後にこれを４００℃に於いて３０分間
熱処理をした。
以上の如（製造した連続鋳造用鋳型の各メッキ層の硬度
（マイクロビッカース）及び熱伝導度を、比咬の為の二
、ケルメッキのそれと共に表−１に示す。
（マイクロビッカース）及び熱伝導度を、比咬の為の二
、ケルメッキのそれと共に表−１に示す。
表 → １゜
この表−１からも知れるように、従来の二、ケルメッキ
のみの場合や、クロムメッキのみの場合に比較して、慧
た熱処理を施こさない場合に較べてＮ１−Ｐ合金層とＣ
ｒ層との併合構成は爽快用では十分な硬度の均一性を有
する。換言すれば表面保護層の増大を針りうる。また熱
伝導性においても望ましい水冷却効果の発揮を期待でき
るものである。
のみの場合や、クロムメッキのみの場合に比較して、慧
た熱処理を施こさない場合に較べてＮ１−Ｐ合金層とＣ
ｒ層との併合構成は爽快用では十分な硬度の均一性を有
する。換言すれば表面保護層の増大を針りうる。また熱
伝導性においても望ましい水冷却効果の発揮を期待でき
るものである。
なお、例示したニッケル・リン合金のメッキ浴は例えば
スルファミン酸浴、ピロリン酸浴などであっても同様の
効果がでる。
スルファミン酸浴、ピロリン酸浴などであっても同様の
効果がでる。
また、熱処理湿度は鋼の脆性特性を考慮して３００〜５
００℃が過当である。
００℃が過当である。
本実施例−による鋳型は、従来のものが１１１の使用（
使用後の改削等を含まない）において５０ｏチヤ一ジ前
後であったのに対して約２倍の９００チヤ一ジ以上であ
り、しかも鋳□片性吠もスタークラ。
使用後の改削等を含まない）において５０ｏチヤ一ジ前
後であったのに対して約２倍の９００チヤ一ジ以上であ
り、しかも鋳□片性吠もスタークラ。
りなどなく、非常に良好な製品品質を現出出来九以上述
べて来たように本発明によれば、鋳型の路上半部は比較
的薄いクロム層が張設されているだけであるのでその部
分は熱伝導性が良好であり、又鋳型の略下半部には二、
ケル・リン合金層が張設され（その上面に更にクロム層
が設けられる場合もある）、しかも該ニッケル・リン合
金層はその後の熱処理によりその硬度が高められている
ので同鋳型の略下半部にあっては耐摩耗性に優れている
ので、鋳型上部での熱伝導性の低下によるブレークアウ
トやヒートクラ、りの発生を防止出来ると共に、鋳型下
部での損耗も最小限に押さえることが出来、長期に渡っ
て品質の良好な鋳片製品を得ることが出来るものである
。
べて来たように本発明によれば、鋳型の路上半部は比較
的薄いクロム層が張設されているだけであるのでその部
分は熱伝導性が良好であり、又鋳型の略下半部には二、
ケル・リン合金層が張設され（その上面に更にクロム層
が設けられる場合もある）、しかも該ニッケル・リン合
金層はその後の熱処理によりその硬度が高められている
ので同鋳型の略下半部にあっては耐摩耗性に優れている
ので、鋳型上部での熱伝導性の低下によるブレークアウ
トやヒートクラ、りの発生を防止出来ると共に、鋳型下
部での損耗も最小限に押さえることが出来、長期に渡っ
て品質の良好な鋳片製品を得ることが出来るものである
。
第１内は本発明鋳型の製造工程途上を示す説明図、第２
図〜ＷＡＳ図はそれぞれ本発明鋳型の各態様を示す説明
図。 図中、 （１１：鋳型基材 （２１：ニッケル・リン合金層 （３）ニクロム編 特許比−人 三島光産株式会社 第１図 ＃２ｖ１１ 第３図 第４図 第５図
図〜ＷＡＳ図はそれぞれ本発明鋳型の各態様を示す説明
図。 図中、 （１１：鋳型基材 （２１：ニッケル・リン合金層 （３）ニクロム編 特許比−人 三島光産株式会社 第１図 ＃２ｖ１１ 第３図 第４図 第５図
Claims (1)
- １、 銅を基材としてなる鋳１１において、その溶湯と
の接触伺表面の略下半部に５０＃鵬〜１０００声−厚の
二、ケル・リン合金層を設けると共に、その上層には鋳
型全面に渡るか若しくは路上半部のみに１０μｍ〜５０
０ａｍ厚のクロム層を般け、かつ前記二、ケル・リン合
金層とクロム層とが３００℃〜５００℃にて少な（とも
５分調熱処理した二、ケル・リン合金層とクロム層とか
ら成るξとを特赦とする連続鋳造用鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12602482A JPS5874252A (ja) | 1982-07-19 | 1982-07-19 | 連続鋳造用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12602482A JPS5874252A (ja) | 1982-07-19 | 1982-07-19 | 連続鋳造用鋳型 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3250478A Division JPS54124831A (en) | 1978-03-22 | 1978-03-22 | Production of casting mold for continuous casting |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5874252A true JPS5874252A (ja) | 1983-05-04 |
Family
ID=14924811
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12602482A Pending JPS5874252A (ja) | 1982-07-19 | 1982-07-19 | 連続鋳造用鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5874252A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61147948A (ja) * | 1984-12-19 | 1986-07-05 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造用鋳型 |
| JPS63177943A (ja) * | 1987-01-16 | 1988-07-22 | Kobe Steel Ltd | 連続鋳造用鋳型 |
| JPS63203792A (ja) * | 1987-02-17 | 1988-08-23 | Kobe Steel Ltd | 連続鋳造用鋳型の製造方法 |
-
1982
- 1982-07-19 JP JP12602482A patent/JPS5874252A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61147948A (ja) * | 1984-12-19 | 1986-07-05 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造用鋳型 |
| JPS63177943A (ja) * | 1987-01-16 | 1988-07-22 | Kobe Steel Ltd | 連続鋳造用鋳型 |
| JPS63203792A (ja) * | 1987-02-17 | 1988-08-23 | Kobe Steel Ltd | 連続鋳造用鋳型の製造方法 |
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