JPS5880561A - 振幅値検出装置 - Google Patents
振幅値検出装置Info
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- JPS5880561A JPS5880561A JP56177820A JP17782081A JPS5880561A JP S5880561 A JPS5880561 A JP S5880561A JP 56177820 A JP56177820 A JP 56177820A JP 17782081 A JP17782081 A JP 17782081A JP S5880561 A JPS5880561 A JP S5880561A
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- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R19/00—Arrangements for measuring currents or voltages or for indicating presence or sign thereof
- G01R19/04—Measuring peak values or amplitude or envelope of AC or of pulses
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measurement Of Current Or Voltage (AREA)
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（ａ）技術分野
本発明は振幅値検出装置、特に交流電気量をサンプリン
グし、デジタル量に変換して得られたデータから、前記
交流量の振幅値を算出する振幅値検出装置に関するもの
でめる。
グし、デジタル量に変換して得られたデータから、前記
交流量の振幅値を算出する振幅値検出装置に関するもの
でめる。
（ｂ）従来技術
サンプリングデータから入力交流量の振幅値を求める手
法として従来から知られている方法は、得られたサンプ
リングデータの積演算を基本とする振幅２乗法と加減算
を基本とする整流加算法、及び２値加算法とがある。
法として従来から知られている方法は、得られたサンプ
リングデータの積演算を基本とする振幅２乗法と加減算
を基本とする整流加算法、及び２値加算法とがある。
振幅２乗法の基本原理は次式を適用したもので、Ｉ２ｓ
ｉｎ２（ｗｔ）＋Ｉ２ｃｏｓ２（ｗｔ）＝Ｉ２ｓｉｎ２
（ｗｔ）＋Ｉ２ｓｉｎ２（ωｔ±π／２）＝Ｉ２・・・
（１）即ち、入力交流量の互いに９０°異なる２つのサ
ンプリングデータの各々の２乗値の和を求めることによ
つて、入力交流量の振幅値の２乗を求めるものである。
ｉｎ２（ｗｔ）＋Ｉ２ｃｏｓ２（ｗｔ）＝Ｉ２ｓｉｎ２
（ｗｔ）＋Ｉ２ｓｉｎ２（ωｔ±π／２）＝Ｉ２・・・
（１）即ち、入力交流量の互いに９０°異なる２つのサ
ンプリングデータの各々の２乗値の和を求めることによ
つて、入力交流量の振幅値の２乗を求めるものである。
振幅２乗法の特徴は２つのサンプリングデータのみから
振幅値が求められ、且つ入力交流量に対してのサンプリ
ングタイミングの演算誤差が生じない。反面前記したよ
うに演算過程に２乗を求めるための乗算操作が必要であ
り、デジタル計算機で行なう場合、加減算に比してその
実行時間の負担が非常に大きく高速制御を目的とする場
合には不利となる。
振幅値が求められ、且つ入力交流量に対してのサンプリ
ングタイミングの演算誤差が生じない。反面前記したよ
うに演算過程に２乗を求めるための乗算操作が必要であ
り、デジタル計算機で行なう場合、加減算に比してその
実行時間の負担が非常に大きく高速制御を目的とする場
合には不利となる。
整流加算法は入力交流量の半波分のサンプリングデータ
の絶対値によつて求めるもので、入力交流量を３０°毎
にサンプリングする場合を例にとると次式のようになる
。
の絶対値によつて求めるもので、入力交流量を３０°毎
にサンプリングする場合を例にとると次式のようになる
。
Ｅ＝｜ｓｉｎωｔ｜＋｜ｓｉｎ（ｗｔ＋３０°）｜＋｜
ｓｉｎ（ωｔ＋６０°）｜＋｜ｓｉｎ（ｗｔ＋９０°）
｜＋｜ｓｉｎ（ｗｔ＋１２０°）｜＋｜ｓｉｎ（ｗｔ＋
１５０’）｜・・・（２）（２）式のとり得る値に周期
性を考慮すると、Ｅ＝ＡＸｓｉｎ（ｗｔ＋７５°） （
０≦ωｔ≦１５°）・・・（３）Ａ＝２（ｃｏｓ１５°
＋ｃｏｓ４５°＋ｃｏｓ７５°）となる。従つて上式Ｅ
におけるサンプリングタイミングの演算誤差は、 ΔＥ＝（ｓｉｎ（７５°）−ｓｉｎ（９０°））／２
＝ ０．０１７０となり、変動の中心から±１．７ ％
内となる。整流加算法の特徴は加算のみで振幅値が求め
られるが、前記した如くサンプリングタイミングによる
誤差があり、且つ多数のサンプリングデータが必要であ
る。
ｓｉｎ（ωｔ＋６０°）｜＋｜ｓｉｎ（ｗｔ＋９０°）
｜＋｜ｓｉｎ（ｗｔ＋１２０°）｜＋｜ｓｉｎ（ｗｔ＋
１５０’）｜・・・（２）（２）式のとり得る値に周期
性を考慮すると、Ｅ＝ＡＸｓｉｎ（ｗｔ＋７５°） （
０≦ωｔ≦１５°）・・・（３）Ａ＝２（ｃｏｓ１５°
＋ｃｏｓ４５°＋ｃｏｓ７５°）となる。従つて上式Ｅ
におけるサンプリングタイミングの演算誤差は、 ΔＥ＝（ｓｉｎ（７５°）−ｓｉｎ（９０°））／２
＝ ０．０１７０となり、変動の中心から±１．７ ％
内となる。整流加算法の特徴は加算のみで振幅値が求め
られるが、前記した如くサンプリングタイミングによる
誤差があり、且つ多数のサンプリングデータが必要であ
る。
以上の２つの手法の特徴点
（ｉ）２つのサンプリングデータから振幅値を求める。
（ｉｉ）２乗計算を要しないで加減算のみで求める。
を生かした手法として２値加算法がある。
２値加算法は入力交流量の互いに９０°異なるデータを
用いて、次式を適用することによつて入力交流量の振幅
値を求めるものである。
用いて、次式を適用することによつて入力交流量の振幅
値を求めるものである。
Ｅ ＝｜ｓｉｎ（ｗｔ）｜＋｜ｓｉｎ（ｗｔ±９０°）
｜＋Ｋ｜｜ｓｉｎωｔ｜−｜ｓｉｎ（ｗｔ±９０°）｜
｜｜ｓｉｎｗｔ｜＋｜ｃｏｓｗ＋１＋Ｋ｜｜ｓｉｎｗｔ
｜−｜ｃｏｓｗ＋１｜・・・・・・（４）（４）式のサ
ンプリングタイミングによる誤差は（３）式と同様に考
えると Ｅ＝（１−Ｋ）ｓｉｎｗｔ＋（１＋Ｋ）ｃｏｓｗｔ＝■
（１−Ｋ）２＋（ＨＫ）２ｃｏｓ（ｗｔ−α）・・・・
・・・・・・・・・・・（５）（０＜ｗｔ＜４５°） （５）式のようになる。この場合αとＫは次式の関係に
ある。
｜＋Ｋ｜｜ｓｉｎωｔ｜−｜ｓｉｎ（ｗｔ±９０°）｜
｜｜ｓｉｎｗｔ｜＋｜ｃｏｓｗ＋１＋Ｋ｜｜ｓｉｎｗｔ
｜−｜ｃｏｓｗ＋１｜・・・・・・（４）（４）式のサ
ンプリングタイミングによる誤差は（３）式と同様に考
えると Ｅ＝（１−Ｋ）ｓｉｎｗｔ＋（１＋Ｋ）ｃｏｓｗｔ＝■
（１−Ｋ）２＋（ＨＫ）２ｃｏｓ（ｗｔ−α）・・・・
・・・・・・・・・・・（５）（０＜ｗｔ＜４５°） （５）式のようになる。この場合αとＫは次式の関係に
ある。
ｔａｎα＝１−Ｋ／１＋Ｋ，Ｋ＝１−ｔａｎα／１＋ｔ
ａｎα（５）式からＥの最大値Ｅｍａｘ、最小値Ｅｍｉ
ｎは次式となる。
ａｎα（５）式からＥの最大値Ｅｍａｘ、最小値Ｅｍｉ
ｎは次式となる。
この場合の誤差ΔＥの最小値は、α４５°／２（＝２２
．５０）、Ｋ＝■２−１の時に±３．９６％となる。従
つて２値加算法は、２つの互いに９０°異なるサンプリ
ングデータの加減算で入力交流量の振幅値を求めること
ができるが、反面前記したように演算誤差が比較的大き
くなるという不利な点がある。第１図は２値加算法で生
じる誤差分を図式的に示したものであ、（ａ）は｜ｃｏ
ｓｗｔ｜、｜ｓｉｎｗｔ｜、（ｂ）は実線がｌｓｉｎｗ
ｔ｜＋｜ｃｏｓｗｔ｜であり、点線が｜｜ｓｉｎｗｔ｜
−｜ｃｏｓωｔ｜｜である。（Ｃ）は（４）式のＥの値
を示したものであり、α＝２２．５°、Ｋ＝０．４１４
の場合である。従つてサンプリングタイミングの影
醤によつて、■２から（ｃ）発明の目的 本発明は上記欠点を解決することを目的としてなされた
ものでおり、演算誤差を減少させた２値加算方法による
振幅値検出装置を提供することを目的としている。
．５０）、Ｋ＝■２−１の時に±３．９６％となる。従
つて２値加算法は、２つの互いに９０°異なるサンプリ
ングデータの加減算で入力交流量の振幅値を求めること
ができるが、反面前記したように演算誤差が比較的大き
くなるという不利な点がある。第１図は２値加算法で生
じる誤差分を図式的に示したものであ、（ａ）は｜ｃｏ
ｓｗｔ｜、｜ｓｉｎｗｔ｜、（ｂ）は実線がｌｓｉｎｗ
ｔ｜＋｜ｃｏｓｗｔ｜であり、点線が｜｜ｓｉｎｗｔ｜
−｜ｃｏｓωｔ｜｜である。（Ｃ）は（４）式のＥの値
を示したものであり、α＝２２．５°、Ｋ＝０．４１４
の場合である。従つてサンプリングタイミングの影
醤によつて、■２から（ｃ）発明の目的 本発明は上記欠点を解決することを目的としてなされた
ものでおり、演算誤差を減少させた２値加算方法による
振幅値検出装置を提供することを目的としている。
（ｄ）実施例
以下図面を参照しつつ実施例を説明する。
第２図は本発明による振幅値検出装置の一実施例ブロッ
ク図、第３図は第２図の演算原理を説明する図、第４図
は本発明による振幅値検出装置の他の一実施例ブロック
図、第５図は第４図の演算原理を説明する図である。
ク図、第３図は第２図の演算原理を説明する図、第４図
は本発明による振幅値検出装置の他の一実施例ブロック
図、第５図は第４図の演算原理を説明する図である。
第２図において、入力交流量として電流、あるいは電圧
が導入される。ｌはサンプリング回路で入力交流量を９
０°間隔でサンプリングするものとする。２は第１の演
算装置でサンプリング回路１で得られたサンプリングデ
ータより９０°異なるデ−タを用いて（８）、（９）式
で示されるａｍ、ｂｍを求める。
が導入される。ｌはサンプリング回路で入力交流量を９
０°間隔でサンプリングするものとする。２は第１の演
算装置でサンプリング回路１で得られたサンプリングデ
ータより９０°異なるデ−タを用いて（８）、（９）式
で示されるａｍ、ｂｍを求める。
ａｍ＝ ｋ１・Ｓｍ＋ｋ２・Ｓｍ＋φ ・・−・−・・
・−・・（８）ｂｍ＝ ｋ２・Ｓｍ−ｋ２・Ｓｍ＋φ
・・・・−・・・−・・（９）３は第ｌの演算装置２で
求めたデータａｍ、ｂｍ及びＳｍ、Ｓｍ＋φを用いて（
１０）（１１）式で示されるＡｍ、Ｂｍを求める第２の
演算装置である。
・−・・（８）ｂｍ＝ ｋ２・Ｓｍ−ｋ２・Ｓｍ＋φ
・・・・−・・・−・・（９）３は第ｌの演算装置２で
求めたデータａｍ、ｂｍ及びＳｍ、Ｓｍ＋φを用いて（
１０）（１１）式で示されるＡｍ、Ｂｍを求める第２の
演算装置である。
Ａｍ ＝ ｜ａｍ｜＋｜ｂｍ｜＋Ｋ｜｜ａｍ｜−｜ｂｍ
｜｜・・・・・−−・（１０）Ｂｍ ＝ ｜Ｓｍ｜＋｜
Ｓｍ＋φ｜＋Ｋ｜｜Ｓｍ｜−｜Ｓｍ＋φ｜｜・・・・＋
＋（１１）４は第２の演算装置３で求めたＡｍ、Ｂｍか
ら（１２）式で示される値Ｃｍを求める第３の演算装置
である。
｜｜・・・・・−−・（１０）Ｂｍ ＝ ｜Ｓｍ｜＋｜
Ｓｍ＋φ｜＋Ｋ｜｜Ｓｍ｜−｜Ｓｍ＋φ｜｜・・・・＋
＋（１１）４は第２の演算装置３で求めたＡｍ、Ｂｍか
ら（１２）式で示される値Ｃｍを求める第３の演算装置
である。
Ｃｍ＝Ａｍ＋Ｂｍ ・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・（１２）（１２）式で求めた
Ｃｍは人力交流量の振幅値である。
・・・・・・・・・・・・（１２）（１２）式で求めた
Ｃｍは人力交流量の振幅値である。
５は第３の演算装置で求めた振幅値Ｃｍを検出する装置
である。以上の構成で第１の演算装置２の（８），（９
）式、第２の演算装置３で得られる（１０）、（１１）
弐及び第３の演算装置４で得られる（１３）式について
以下検討する。
である。以上の構成で第１の演算装置２の（８），（９
）式、第２の演算装置３で得られる（１０）、（１１）
弐及び第３の演算装置４で得られる（１３）式について
以下検討する。
（８）、（９）式のＳｍ、Ｓｍ＋φは互いに９０°異な
るサンプリング１−夕とする。従つて（８）、（９）式
は、ａｍ ＝ｋｌ・ｓｉｎωｔ＋ｋ２・ｃｏｓｗｔ ・
・・・・・・・・・・・・・・（１３）ｂｍ ＝ｋ２・
ｓｉｎｗｔ−ｋ１・ｃｏｓｗｔ ・・・・・・・・・・
・・・・・（１４）であり、ｋｌ＝ｃｏｓ ２２．５’
、ｋ２ ＝ ｓｉｎ ２２．５°の時ａｍ、ｂｍは ａｍ＝ｓｉｍ（ｗｔ ＋ ２２．５°）・・・・・・・
・・・・・・・（１５）ｂｍ＝ｃｏｓ（ωｔ ＋ ２２
．５°）・・・・・・・・・・・・・・（１６）となる
。（１５）、（１６）式で得られａｍ、ｂｍを（１０）
式の２値加算方式の演算式に代入し、且つＳｍ、Ｓｍ＋
φを（１１）式に代入すると次式のようになる、従つて
Ａｍ、Ｂｍは Ａｍ ＝ （１＋１Ｋ）ｓｉｎ（ωｔ＋１２２．５°）
＋（１−Ｋ）ｃｏｓ（ωｔ＋２２．５°）＝■（１＋Ｋ
）２＋（１−Ｋ）２・ｃｏｓ（ωｔ−ａ＋２２．５°）
・・・・・・・・・（１７）（−２２，５°＜ｗｔ＜２
２，５°） Ｂｍ＝■（１＋Ｋ）２＋（１−Ｋ）・ｃｏｓ（ωｔ−α
）・・・・・・・・・・・・ （１８）（０＜ｗｔ＜４
５°） となり、Ｋ及びαをＫ＝■２−１、α ＝２２．５°に
選ぶとＡｍ、Ｂｍは第３図の（ａ）のようになる。図で
わかるようにＡｍとＢｍの周期が共に４５°で２２．５
°の位相がずれている。さらに第３の演算装置４により
、ＡｍとＢｍの和を求めるとＣｍが得られ次式のように
なる。
るサンプリング１−夕とする。従つて（８）、（９）式
は、ａｍ ＝ｋｌ・ｓｉｎωｔ＋ｋ２・ｃｏｓｗｔ ・
・・・・・・・・・・・・・・（１３）ｂｍ ＝ｋ２・
ｓｉｎｗｔ−ｋ１・ｃｏｓｗｔ ・・・・・・・・・・
・・・・・（１４）であり、ｋｌ＝ｃｏｓ ２２．５’
、ｋ２ ＝ ｓｉｎ ２２．５°の時ａｍ、ｂｍは ａｍ＝ｓｉｍ（ｗｔ ＋ ２２．５°）・・・・・・・
・・・・・・・（１５）ｂｍ＝ｃｏｓ（ωｔ ＋ ２２
．５°）・・・・・・・・・・・・・・（１６）となる
。（１５）、（１６）式で得られａｍ、ｂｍを（１０）
式の２値加算方式の演算式に代入し、且つＳｍ、Ｓｍ＋
φを（１１）式に代入すると次式のようになる、従つて
Ａｍ、Ｂｍは Ａｍ ＝ （１＋１Ｋ）ｓｉｎ（ωｔ＋１２２．５°）
＋（１−Ｋ）ｃｏｓ（ωｔ＋２２．５°）＝■（１＋Ｋ
）２＋（１−Ｋ）２・ｃｏｓ（ωｔ−ａ＋２２．５°）
・・・・・・・・・（１７）（−２２，５°＜ｗｔ＜２
２，５°） Ｂｍ＝■（１＋Ｋ）２＋（１−Ｋ）・ｃｏｓ（ωｔ−α
）・・・・・・・・・・・・ （１８）（０＜ｗｔ＜４
５°） となり、Ｋ及びαをＫ＝■２−１、α ＝２２．５°に
選ぶとＡｍ、Ｂｍは第３図の（ａ）のようになる。図で
わかるようにＡｍとＢｍの周期が共に４５°で２２．５
°の位相がずれている。さらに第３の演算装置４により
、ＡｍとＢｍの和を求めるとＣｍが得られ次式のように
なる。
Ｃｍ＝ ２■（１＋Ｋ）２＋（１−Ｋ）２・ｃｏｓ１１
．２５°・ｃｏｓ（ｗｔ−α＋１１．２５°）・・・・
・・（１９）（０＜ｗｔ＜２２．５°） （１９）式で示されるＣｍの値は２２．５°の周期性を
示し、その最大、最小の差はＫ、αを上記数値とすると
となる。使つて演ｎｉ誤差は±０．９７％となる。以上
かられかるように本発明では互いに９０°異なるサンプ
リンクデータを用いて入力文流帯の振幅値を＊める２値
１１１１簀法か±３．９６％の演算精度に対して、±０
．９７％迄鳩めることができる。ざらに演算積度を高め
るための実現手法の実施例を第４図に示す。
．２５°・ｃｏｓ（ｗｔ−α＋１１．２５°）・・・・
・・（１９）（０＜ｗｔ＜２２．５°） （１９）式で示されるＣｍの値は２２．５°の周期性を
示し、その最大、最小の差はＫ、αを上記数値とすると
となる。使つて演ｎｉ誤差は±０．９７％となる。以上
かられかるように本発明では互いに９０°異なるサンプ
リンクデータを用いて入力文流帯の振幅値を＊める２値
１１１１簀法か±３．９６％の演算精度に対して、±０
．９７％迄鳩めることができる。ざらに演算積度を高め
るための実現手法の実施例を第４図に示す。
図中の１．２．３．５は第２図の実施例と同様でおり、
第４、第５の演算装置６．７について以下検討する。第
４の誦其装置６では、（１９）式で示されるＣｍと次式
で示されるＤｍを求める。
第４、第５の演算装置６．７について以下検討する。第
４の誦其装置６では、（１９）式で示されるＣｍと次式
で示されるＤｍを求める。
Ｄｍ＝｜Ａｍ−Ｂｍ｜ ・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
（２０）さらに第５の演算装置７では前記第４の演算装
置６で得られたＣｍ、Ｄｍ を用いて次式で示されるＧ
ｍを求める。
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
（２０）さらに第５の演算装置７では前記第４の演算装
置６で得られたＣｍ、Ｄｍ を用いて次式で示されるＧ
ｍを求める。
Ｇｍ＝Ａｍ＋Ｂｍ＋Ｋ１｜Ａｍ−Ｂｍ｜・・・・・・・
・・・・・・・・・・（２１）（１７）、（１８）式で
示されるＡｍ、Ｂｍを（２０）、（２１）式に代入する
と次式のようになる。
・・・・・・・・・・（２１）（１７）、（１８）式で
示されるＡｍ、Ｂｍを（２０）、（２１）式に代入する
と次式のようになる。
Ｄｍ＝｜Ａｍ−Ｂｍ｜
＝２■（１＋Ｋ）２＋（１−Ｋ）２×ｓｉｎ（１１．２
５°）・ｓｉｎ（ｗｔ−α＋１１．２５°）・・・（２
２）（０＜ｗｔ＜２２，５°） （１９）式と（２０）式、及び（２２）式を図式的に示
すと第５図のように々る。この時、（２１）式のＫ１の
値は、Ｃｍ の変動幅の最大値とＤｍの最大値から求ま
る。
５°）・ｓｉｎ（ｗｔ−α＋１１．２５°）・・・（２
２）（０＜ｗｔ＜２２，５°） （１９）式と（２０）式、及び（２２）式を図式的に示
すと第５図のように々る。この時、（２１）式のＫ１の
値は、Ｃｍ の変動幅の最大値とＤｍの最大値から求ま
る。
Ｃｍの最大幅＝Ｋ１Ｘ（Ｄｍの最大値）以上の関係から
Ｋ１の最適値は となる。Ｋ１を最適値に選ぶと入力交流量Ｇｍの演算誤
差は となる。
Ｋ１の最適値は となる。Ｋ１を最適値に選ぶと入力交流量Ｇｍの演算誤
差は となる。
以上の如く第４図で示される実施例により人力交流量の
振幅値が第３図のものの±０．９７％でおるのに対して
格段に軽減されることがわかる。
振幅値が第３図のものの±０．９７％でおるのに対して
格段に軽減されることがわかる。
本発明の実施例２を以下に示すように拡張して演算すれ
ば演算誤差を零とすることが可能になる。
ば演算誤差を零とすることが可能になる。
前記したＤｍを一般式として次式のように示す。
示式Ｘ（１）０は下記とする。
式に示す、Ｓｍ、Ｓｍ＋φ、ａｍ、ｂｍと同一とする。
即ち各々９０°異なるサンプリングデータ（ｘ０、ｘπ
／２）から定数を乗じて得られる位相がπ／２３ずれた
データが（ｘπ／２３、ｘπ／２３＋π／２）とする。
／２）から定数を乗じて得られる位相がπ／２３ずれた
データが（ｘπ／２３、ｘπ／２３＋π／２）とする。
同様の示式を用いてさらに
を得る。以上からｎ回の同上処理を行なうことにより振
幅値が次式で与えられる。
幅値が次式で与えられる。
Ｋａの最適値及び演算誤差ｉｎ は次式で与えられる。
（ｅ）発明の効果
以上述べた如く、本発明により入力交流量の９０°位相
の異なる２個のサンプリングデータに所定の定数を乗じ
て前記サンプリングデータと所定の位相関係になるデー
タを作成することにより、２値加算演算を繰り返し実行
させ、入力交流量のサンブリングタイミングによる演算
誤差を軽減きせることができる。又、実施例では９０°
毎にサンプリングすることで説明したが、ｎ°でサンプ
リングした場合にも９０°異なるサンプリングデータを
用いることにより本発明の目的は達成できる。
の異なる２個のサンプリングデータに所定の定数を乗じ
て前記サンプリングデータと所定の位相関係になるデー
タを作成することにより、２値加算演算を繰り返し実行
させ、入力交流量のサンブリングタイミングによる演算
誤差を軽減きせることができる。又、実施例では９０°
毎にサンプリングすることで説明したが、ｎ°でサンプ
リングした場合にも９０°異なるサンプリングデータを
用いることにより本発明の目的は達成できる。
第１図は従来の２値加算原理を説明する図、第２図は本
発明による振幅値検出装置の一実施例ブロック図、第３
図は第２図の演算原理を説明する図、第４図は本発明に
よる振幅値検出装置の他の一実施例ブロック図、第５図
は第４図の演算原理を説明する図である。 １・・・サンプリング回路 ２・・・第１の演算装置３
・・・第２の演算装置 ４・・・第３の演算装置５・
・・検出装置 ６・・・第４の演算装置７・・
・第５の演算装置 （７３１７）代理人 弁理士 則近憲佑（はが１名）苓
３図 第４図
発明による振幅値検出装置の一実施例ブロック図、第３
図は第２図の演算原理を説明する図、第４図は本発明に
よる振幅値検出装置の他の一実施例ブロック図、第５図
は第４図の演算原理を説明する図である。 １・・・サンプリング回路 ２・・・第１の演算装置３
・・・第２の演算装置 ４・・・第３の演算装置５・
・・検出装置 ６・・・第４の演算装置７・・
・第５の演算装置 （７３１７）代理人 弁理士 則近憲佑（はが１名）苓
３図 第４図
Claims (2)
- （１）互に９０°位相差を有する正弦波交流量のサンプ
リング値を加算することにより振幅値を演算する振幅値
検出装置において、正弦波交流入力の１周期に複数回の
割合でサンプリングするサンプリング回路と、前記サン
プリング回路によつて導出された９０°位相差を有する
サンプリング値Ｓｍ，Ｓｍ＋φの夫々にｋ１、ｋ２ （
但しに、ｋ１２＋ｋ２２＝１）を乗算し、更に加算又は
減算することによりａｍ＝ｋ１Ｓｍ＋ｋ２Ｓｍ＋φ、及
びｂｍ＝ｋ２Ｓｍ−ｋ１Ｓｍ＋φを導出する第ｌの演算
装置と、前記サンプリング値Ｓｍ、Ｓｍ＋φの絶対値の
和｜Ｓｍ｜＋｜Ｓｍ＋φ｜ と絶対値の差の絶対値の少
くとも一方に定数を乗算して得られる値Ｋ｜１Ｓｍ１−
１Ｓｍ＋φ１｜との加算した値Ａｍ ＝｜Ｓｍ｜＋｜Ｓ
ｍ＋φ｜＋Ｋ｜ｌＳｍ１−ＩＳｍ＋φ１｜、及び前記第
１の演算回路から得られる２出力の絶対値の和｜ａｍ｜
＋｜ｂｍ｜と絶対値の差の絶対値のうちの少くとも一方
に定数を乗算して得られる値Ｋ｜ｌＳｍ１−ＩＳｍ＋φ
１｜との加算した値 Ｂｍ ＝ ｌａｍｌ＋１ｂｍｌ＋
Ｋ｜ｌＳｍ１−ＩＳｍ＋φ１｜を夫々得る第２の演算装
置と、前記第２の演算装置から得られる２出力の加算値
Ｃｍ＝Ａｍ＋Ｂｍ を得る第３の演算装置と、検出装置
をそなえ、第３の演算装置出力を検出出力とすることを
特徴とする振幅値検出装置。 - （２）第２の演算装置後において、前記第２の演算装置
からの２出力を加算した値Ａｍ十Ｂｍ、及び前記２つの
出力の差の絶対値ｌＡｍ−Ｂｍｌを夫々得る第４の演算
装置と、前記各出力の少くとも一方に定数を乗算して夫
々加算した値Ａｍ十Ｂｍ十ＫＩＡｍ−Ｂｍｌ を得る第
５の演算装置とを付加したことを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載の振幅値検出装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56177820A JPS5880561A (ja) | 1981-11-07 | 1981-11-07 | 振幅値検出装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56177820A JPS5880561A (ja) | 1981-11-07 | 1981-11-07 | 振幅値検出装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5880561A true JPS5880561A (ja) | 1983-05-14 |
Family
ID=16037666
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56177820A Pending JPS5880561A (ja) | 1981-11-07 | 1981-11-07 | 振幅値検出装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5880561A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS618675A (ja) * | 1984-06-22 | 1986-01-16 | Mitsubishi Electric Corp | 電気量計測装置 |
| JPH04337739A (ja) * | 1991-05-14 | 1992-11-25 | Fuji Xerox Co Ltd | 電子写真用トナー組成物 |
-
1981
- 1981-11-07 JP JP56177820A patent/JPS5880561A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS618675A (ja) * | 1984-06-22 | 1986-01-16 | Mitsubishi Electric Corp | 電気量計測装置 |
| JPH04337739A (ja) * | 1991-05-14 | 1992-11-25 | Fuji Xerox Co Ltd | 電子写真用トナー組成物 |
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