JPS5881956A - オ−ステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
オ−ステナイト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS5881956A JPS5881956A JP18052881A JP18052881A JPS5881956A JP S5881956 A JPS5881956 A JP S5881956A JP 18052881 A JP18052881 A JP 18052881A JP 18052881 A JP18052881 A JP 18052881A JP S5881956 A JPS5881956 A JP S5881956A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel
- stainless steel
- seawater resistance
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 11
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 3
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 claims 1
- 239000013535 sea water Substances 0.000 abstract description 53
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 56
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 56
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 11
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 11
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 6
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 229910000744 A-2 tool steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001193 A-6 tool steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000010612 desalination reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 229910000671 A-7 tool steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000009245 Elaeagnus multiflora Nutrition 0.000 description 1
- 240000000298 Elaeagnus multiflora Species 0.000 description 1
- 229910021578 Iron(III) chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 241001494479 Pecora Species 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 230000001010 compromised effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K iron trichloride Chemical compound Cl[Fe](Cl)Cl RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は海洋油田開発、海洋資源探査、波力発電、淡水
化プラント等の各種海水プラントに用いられる耐海水用
オーステナイト系ステンレス鋼に関するものである。
化プラント等の各種海水プラントに用いられる耐海水用
オーステナイト系ステンレス鋼に関するものである。
従来、耐海水用ステンレス鋼としては、これまでＳＵＳ
３１６．３１７が使用されてきたが、各種海水プラン
トの工業化とその拡大に伴って、その使用環境は高負荷
、高温と益々過酷化し、ＳＵＳ ８１６ 。
３１６．３１７が使用されてきたが、各種海水プラン
トの工業化とその拡大に伴って、その使用環境は高負荷
、高温と益々過酷化し、ＳＵＳ ８１６ 。
３１７では数年で孔食や隙間腐食が発生し、耐海水性の
点で不十分となってぎた。また引張り強さをこりいても
６０ｋｔｉ／−程度と強度面でも不十分となってきてい
る。
点で不十分となってぎた。また引張り強さをこりいても
６０ｋｔｉ／−程度と強度面でも不十分となってきてい
る。
水
そこで、高負荷に耐えより侵れた耐海重性を有スルステ
ンレス鋼トＬテ、ＳＵＳ Ｂ２９ＪＩ （２５Ｃｒ −
５Ｎｉ −９Ｎｂ−０，１ＯＮ）、ｘＭ １９ （２２
Ｃｒ−１８Ｎｉ −５Ｎｂ−２ＭＯ−０＋３ＯＮ−０，
２Ｖ−０，２Ｎｂ）、ｘＭ１７（２０Ｃｒ−６Ｎｉ−２
，５Ｍ。
ンレス鋼トＬテ、ＳＵＳ Ｂ２９ＪＩ （２５Ｃｒ −
５Ｎｉ −９Ｎｂ−０，１ＯＮ）、ｘＭ １９ （２２
Ｃｒ−１８Ｎｉ −５Ｎｂ−２ＭＯ−０＋３ＯＮ−０，
２Ｖ−０，２Ｎｂ）、ｘＭ１７（２０Ｃｒ−６Ｎｉ−２
，５Ｍ。
−３Ｎｂ−ｏ 、 ８５Ｎ）−２１Ｃｒ−１２Ｎｉ−２
、５Ｎｂ−１、５Ｎｂ−ｏ 、 ２ ＯＮ颯２５Ｃｒ−
１４Ｎｉ−ＩＭｏ−０，８５Ｎｍ等カ開発され最近各種
プラントｆこ使用されている。
、５Ｎｂ−１、５Ｎｂ−ｏ 、 ２ ＯＮ颯２５Ｃｒ−
１４Ｎｉ−ＩＭｏ−０，８５Ｎｍ等カ開発され最近各種
プラントｆこ使用されている。
しかしながら、８０８８２９Ｊ１は引張り強さ’１５ｋ
Ｑ／−と優れた強度を有しているが、二相組織であるた
めＣｒ濃度の高いフェライト相が溶接などの熱操作によ
りシグマ相を生成し易く、またシグマ相の生成は材質を
もろくするうえ ４７５℃脆性にも敏感であり、優れた
耐海水性を安定して得ることは困難である。
Ｑ／−と優れた強度を有しているが、二相組織であるた
めＣｒ濃度の高いフェライト相が溶接などの熱操作によ
りシグマ相を生成し易く、またシグマ相の生成は材質を
もろくするうえ ４７５℃脆性にも敏感であり、優れた
耐海水性を安定して得ることは困難である。
また、×Ｍ１９と２５Ｃｒ−１４Ｎｉ−ＩＭｏ−０，８
５Ｎｍは優れた耐海水性と強度を有しているが、前者は
Ｎｂ、Ｎを含有するため、後者は２５チものＣｒ量を含
有するために高温変形能が劣り、熱間圧延が困難である
。ｘＭ１７は優れた強度を有しているが。
５Ｎｍは優れた耐海水性と強度を有しているが、前者は
Ｎｂ、Ｎを含有するため、後者は２５チものＣｒ量を含
有するために高温変形能が劣り、熱間圧延が困難である
。ｘＭ１７は優れた強度を有しているが。
８チものＭｎ量を含有しているため、熱間加工性耐海水
性の点でやや不十分である。
性の点でやや不十分である。
さらに、 ２ ＩＣｒ−１２Ｎｉ−２、５Ｎｂ−１，５
Ｎｂ −０，２ＯＮｍは優れた耐海水性と熱間加工性を
有しているが、引張り強さ６６旬／−と強度が低いとい
う欠点を有している。
Ｎｂ −０，２ＯＮｍは優れた耐海水性と熱間加工性を
有しているが、引張り強さ６６旬／−と強度が低いとい
う欠点を有している。
本発明は従来鋼のかかる欠点を解消し、優れた耐海水性
、熱間加工性および、高い強度を有し、かつ比較的廉価
なオーステナイト系ステンレス鋼を得ることを目的とし
たものである。そこで１本発明者等はオーステナイト系
ステンレス鋼の針孔食性について研究を重ねた結果、耐
孔食性はＣｒ当量＝Ｃｒ−１−２，５Ｎｂ＋０．２Ｎｉ
＋１５Ｎ なる関係式でおおむね評価でき、優れた耐孔
食性を得るためにはＣｒ当量８１以上にすればよいこと
、さらに２．０〜７．０％のＭｎを含有させることによ
り耐海水性を改善することができることを見い出した。
、熱間加工性および、高い強度を有し、かつ比較的廉価
なオーステナイト系ステンレス鋼を得ることを目的とし
たものである。そこで１本発明者等はオーステナイト系
ステンレス鋼の針孔食性について研究を重ねた結果、耐
孔食性はＣｒ当量＝Ｃｒ−１−２，５Ｎｂ＋０．２Ｎｉ
＋１５Ｎ なる関係式でおおむね評価でき、優れた耐孔
食性を得るためにはＣｒ当量８１以上にすればよいこと
、さらに２．０〜７．０％のＭｎを含有させることによ
り耐海水性を改善することができることを見い出した。
この関係式を利用して２本発明者等は比較的廉価で、優
れた耐海水性、熱間加工性および高い強度を兼ね合せ持
つオーステナイト系ステンレス鋼の化学組成を検討した
結果、Ｃｒ２Ｏ，０〜２２．５ ％ 。
れた耐海水性、熱間加工性および高い強度を兼ね合せ持
つオーステナイト系ステンレス鋼の化学組成を検討した
結果、Ｃｒ２Ｏ，０〜２２．５ ％ 。
Ｎｉ６．０〜８．８チ１ＭｏＱ、５〜２．８チ、Ｎ
Ｏ，２０〜０．５０チＭｎ２．０〜７．０チ、なる化学
組成の鋼を見い出した。
Ｏ，２０〜０．５０チＭｎ２．０〜７．０チ、なる化学
組成の鋼を見い出した。
この中で、Ｎは優れた耐海水性と高い強度な得と
る１ともにオーステナイト相を安定させ、Ｎｊ含有蓄を
節約するもので、熱間加工性を太き（損う心配のない０
．２０〜０．５０％のＮ量を含有せしめた。
節約するもので、熱間加工性を太き（損う心配のない０
．２０〜０．５０％のＮ量を含有せしめた。
Ｃｒ、Ｍｏは耐海水性を向上させる重要な元素であるが
、多量に含有させるとオーステナイト相を安定させるに
多くのＮｉを含有させる必要があり合金量の増加にとも
ない熱間脆性を強める。したがって１本発明においては
耐海水性を得る上で必要なＣｒ、Ｍｏ量をできるだけ少
なくするため、Ｎことに成功したものである。
、多量に含有させるとオーステナイト相を安定させるに
多くのＮｉを含有させる必要があり合金量の増加にとも
ない熱間脆性を強める。したがって１本発明においては
耐海水性を得る上で必要なＣｒ、Ｍｏ量をできるだけ少
なくするため、Ｎことに成功したものである。
Ｎｉ については、オーステナイト相を安定させるに最
小限必要な６．０〜８．８チ 含有せしめるものせるも
のでＮが鋼塊中で気泡となるのを解消するため含有させ
、かつ耐海水性を向上させるに２．０〜７．０含有させ
た。
小限必要な６．０〜８．８チ 含有せしめるものせるも
のでＮが鋼塊中で気泡となるのを解消するため含有させ
、かつ耐海水性を向上させるに２．０〜７．０含有させ
た。
すなわち１本発明は上述の研究結果をもとをこ島相
Ｃｒ 、高合金耐海水性鋼に伴う問題に対して−Ｃｒ当
量式を利用して２０．０−２２．５チのＣｒ、 ６．０
−８．８％のＮｉ、０．５〜２．８チのＭｏと、従来鋼
に比べて低い合金量と、０．２０〜０．５０％のＮ含有
量でもって優れた耐海水性と熱間加工性を有し、かつ、
引張り強さ７０．＃／−以上と優れ、た機械的性質を有
する耐海水性用オーステ゛ナイト系ステンレス鋼の開発
に成功したものである。
量式を利用して２０．０−２２．５チのＣｒ、 ６．０
−８．８％のＮｉ、０．５〜２．８チのＭｏと、従来鋼
に比べて低い合金量と、０．２０〜０．５０％のＮ含有
量でもって優れた耐海水性と熱間加工性を有し、かつ、
引張り強さ７０．＃／−以上と優れ、た機械的性質を有
する耐海水性用オーステ゛ナイト系ステンレス鋼の開発
に成功したものである。
以下に本発明Ｖこついて詳述する。
２０．０〜２２．５チ、ＭｏＱ、５〜２．８チ、 Ｎ
Ｏ，２０〜０．５０％を含有したもので、第２発明鋼は
第１発明鋼の０を０．００５０ ％以下、Ｓを０．０１
５ ％以下とし、第１発明鋼の耐海水性、熱間加工性を
さらに向上させたもので、第８発明鋼は第１発明ｗ４１
こさらｔｕｌｏ、０８チ以下、ｃａ Ｏ，０２チ以下、
ＢＯｆ）１チ以下Ｍｇ０．０１チ以下、希土類元素０．
０５％以下のうち１種ないしの ２１１以上を含有させ第１発明篇熱間加工性、耐食性を
さらに向上させたもので、第４発明鋼は第１発明鋼にさ
らにＴｉ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｎｂのうち１種ないし２種以上
をそれぞれ０．０５〜１．０チ含有させ第１発明鋼の強
度、熱間加工性をさらｔこ向上させたものである。
Ｏ，２０〜０．５０％を含有したもので、第２発明鋼は
第１発明鋼の０を０．００５０ ％以下、Ｓを０．０１
５ ％以下とし、第１発明鋼の耐海水性、熱間加工性を
さらに向上させたもので、第８発明鋼は第１発明ｗ４１
こさらｔｕｌｏ、０８チ以下、ｃａ Ｏ，０２チ以下、
ＢＯｆ）１チ以下Ｍｇ０．０１チ以下、希土類元素０．
０５％以下のうち１種ないしの ２１１以上を含有させ第１発明篇熱間加工性、耐食性を
さらに向上させたもので、第４発明鋼は第１発明鋼にさ
らにＴｉ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｎｂのうち１種ないし２種以上
をそれぞれ０．０５〜１．０チ含有させ第１発明鋼の強
度、熱間加工性をさらｔこ向上させたものである。
以下に本発明鋼の成分限定理由について説明する。
Ｃは強力なオーステナイト相形成元素で、かつマトリシ
クスに固溶している場合には強度を高め耐海水性を改善
する元素である。一方ＣはＣｒと結合して炭化物を形成
し粒界＃＆食感受性を高めるなど一般的耐食性を損うの
でその上限を０．０８１とした、なお、溶接用、大型構
造部材のようシこ粒界に炭化物が生成し易い特殊な用途
に使用する場合には０．０８ ％以下にすることが望ま
しい。
クスに固溶している場合には強度を高め耐海水性を改善
する元素である。一方ＣはＣｒと結合して炭化物を形成
し粒界＃＆食感受性を高めるなど一般的耐食性を損うの
でその上限を０．０８１とした、なお、溶接用、大型構
造部材のようシこ粒界に炭化物が生成し易い特殊な用途
に使用する場合には０．０８ ％以下にすることが望ま
しい。
Ｃｒは本発明鋼の耐海水性を付与する基本元素であり、
かつＮ固溶限を高める元素である。
かつＮ固溶限を高める元素である。
第１図に示したように優れた耐海水性を得るためにはＣ
ｒ当量を８１以上にする必要があり、 Ｃｒ含有量の
下限を２０．（ｌとした。しかし、Ｃｒは強力なフェラ
イト相形成元素であり、 ２２．５１以上の含有は高温
でオーステナイト−フェライトバランスを損い熱間加工
性を低下せしめるのでその上限２２．５チとした。
ｒ当量を８１以上にする必要があり、 Ｃｒ含有量の
下限を２０．（ｌとした。しかし、Ｃｒは強力なフェラ
イト相形成元素であり、 ２２．５１以上の含有は高温
でオーステナイト−フェライトバランスを損い熱間加工
性を低下せしめるのでその上限２２．５チとした。
Ｎｉ は強力なオーステナイト相形成元素で耐海水性、
冷間および熱間加工性を向上させる元素である。
冷間および熱間加工性を向上させる元素である。
本発明鋼の組成バランスでオーステナイト組織を得るた
めにはＮｉ量を少なくとも６．０チ以上含有させる必要
があり、その下限を６．０チとした。
めにはＮｉ量を少なくとも６．０チ以上含有させる必要
があり、その下限を６．０チとした。
本発明鋼の熱間加工性は、Ｎｉ量の増加とともに高温で
のオーステナイト−フェライトバランスが改善されて６
６０〜８．８チの間で最も良好となり、９チ以上で、は
再び低下する。これはオースてナイト相が不安定な化学
組成では、Ｎｉはそれを安定化せしめることで熱間加工
性の改善に寄与するが。
のオーステナイト−フェライトバランスが改善されて６
６０〜８．８チの間で最も良好となり、９チ以上で、は
再び低下する。これはオースてナイト相が不安定な化学
組成では、Ｎｉはそれを安定化せしめることで熱間加工
性の改善に寄与するが。
しかしオーステナイト相が十分安定な場合、には高合金
鋼特有の熱間脆性がＮｉの増加とともにひどくなるため
である。
鋼特有の熱間脆性がＮｉの増加とともにひどくなるため
である。
さらシこ、Ｎｉは高価な元素であるので、その含有量は
必要最少限とすべきであり、その上限を８．８チとした
。
必要最少限とすべきであり、その上限を８．８チとした
。
Ｎは本発明鋼の主要な元素であり、優れた耐海水性−９
強度およびオーステナイト相を得るためにはなくてはな
らない元素である。これらの性能を十分ｔこ発揮させる
１こは０．２０％以上の含有が必要である。
強度およびオーステナイト相を得るためにはなくてはな
らない元素である。これらの性能を十分ｔこ発揮させる
１こは０．２０％以上の含有が必要である。
Ｎの固溶限はＣｒｌＭｎ量と凝固時のデルヌフェライト
量によって左右されるので、本発明鋼１こあってはＮ含
有量の増大に応じてＭａｉｌを増加せしめるものである
。またＮ Ｏ，５０％以 上の含有は熱間加工時の変
形抵抗を著しく高め熱間圧延を困難にする。さらに造塊
時、鋼塊中に気泡を発生する危険を増加するのでその上
限を０．５０１とした。
量によって左右されるので、本発明鋼１こあってはＮ含
有量の増大に応じてＭａｉｌを増加せしめるものである
。またＮ Ｏ，５０％以 上の含有は熱間加工時の変
形抵抗を著しく高め熱間圧延を困難にする。さらに造塊
時、鋼塊中に気泡を発生する危険を増加するのでその上
限を０．５０１とした。
Ｍｎは本発明鋼の主要な元素で、Ｎ固溶限を増加せしめ
て優れた耐海水性、強度と、オーステナイト相を得るた
めにはなくてはならない元素である。
て優れた耐海水性、強度と、オーステナイト相を得るた
めにはなくてはならない元素である。
さらにＭｎはそれ自身も耐海水性、オーステナ。
オド相の安定化にも寄与するもので少なくとも２．０％
以上の含有が必要である。しかし、７．０ ％以上の含
有は耐海水性、熱間加工性を損うのでその上限を７．０
％とした。
以上の含有が必要である。しかし、７．０ ％以上の含
有は耐海水性、熱間加工性を損うのでその上限を７．０
％とした。
ＭｏはＣｒ、Ｎとともに本発明鋼の耐海水性を付与する
元素であり少なくともｔｌ＝５％以上の含有が必要であ
る。ＭＯの耐海水性改善効果はＣｒの２．５倍で、Ｍｏ
ｌチを添加すればＣｒ ２，５チ少なくしても同じ耐海
水性を得ることができ、 Ｃｒ−４−Ｍ。
元素であり少なくともｔｌ＝５％以上の含有が必要であ
る。ＭＯの耐海水性改善効果はＣｒの２．５倍で、Ｍｏ
ｌチを添加すればＣｒ ２，５チ少なくしても同じ耐海
水性を得ることができ、 Ｃｒ−４−Ｍ。
量は１．５チ減少する。
これによって、Ｎｉ ２．０％を低下せしめることが
可能である。すなわち、Ｍｏ１ｄの含有は同一の耐海水
性を得るに、Ｃｒ ＋Ｎ ｉ ＋Ｍ ｏ普を８．５チ減
少させることができ、高合金鋼特有の熱間脆性を和らげ
ることができる。反面Ｍｏは非常に高価な元素でありそ
の含有量は必要最少限をことどめるべき８チ であり、２．−を越えて含有せしめると高合金鋼特有の
熱間脆性が著しく高まり、熱間圧延が困難になるので羊
の上限を２．８チとした。なお、望ましくはその含有量
を１．５〜２．２％ ｔこ抑えるとよい。
可能である。すなわち、Ｍｏ１ｄの含有は同一の耐海水
性を得るに、Ｃｒ ＋Ｎ ｉ ＋Ｍ ｏ普を８．５チ減
少させることができ、高合金鋼特有の熱間脆性を和らげ
ることができる。反面Ｍｏは非常に高価な元素でありそ
の含有量は必要最少限をことどめるべき８チ であり、２．−を越えて含有せしめると高合金鋼特有の
熱間脆性が著しく高まり、熱間圧延が困難になるので羊
の上限を２．８チとした。なお、望ましくはその含有量
を１．５〜２．２％ ｔこ抑えるとよい。
Ｓｉ は製鋼時の脱酸に必要な元素であるが、必要以上
のＳｉ の含有は本発明ｗ４ニおいては有害である。す
なわち、ＳｉはＣｒの２倍もの強度なフエフイト形成元
素で著しくオー友テナイトーフエライトバランスを損な
い、かつ、ＳｉはＮの固溶量を低下させるのでその上限
を１．０チとした。。
のＳｉ の含有は本発明ｗ４ニおいては有害である。す
なわち、ＳｉはＣｒの２倍もの強度なフエフイト形成元
素で著しくオー友テナイトーフエライトバランスを損な
い、かつ、ＳｉはＮの固溶量を低下させるのでその上限
を１．０チとした。。
なお、製造にあたってはＳｉ量を０６８０〜０．５０％
に制限し、可能な限りＣｒ、Ｎ量を増加せしめることが
望ましい。
に制限し、可能な限りＣｒ、Ｎ量を増加せしめることが
望ましい。
０、Ｓは耐海水性、熱間加工性を著しく損う不純物元素
であるが、逆に特殊溶解により通常のレベルより低下さ
せることで、耐海水性、熱間加工性を改善することがで
きる。これらの効果を発揮せしめるにはその上限な０に
ついては０．００５０ ％ 。
であるが、逆に特殊溶解により通常のレベルより低下さ
せることで、耐海水性、熱間加工性を改善することがで
きる。これらの効果を発揮せしめるにはその上限な０に
ついては０．００５０ ％ 。
Ｓについては０．０１５％とする必要がある。
Ａ Ｉ、 Ｃａ、Ｂ、 Ｍｇ、希土類元素はいずれも本
発明鋼の熱間加工性を改善する元素である。しかし。
発明鋼の熱間加工性を改善する元素である。しかし。
多量に含有させた場合には鋼の清浄度を害し、かえって
熱間加工性を劣化させるのでその上限ｔこついてはＡＩ
ｏ、０８％、Ｃａ Ｏ，０２チ、Ｂ ０．０１＊、Ｍｇ
ｏ、ｏｌｍ、希土類元素０．０５％とした。なお、希土
類元素とはＣｅ、Ｌａ、Ｙ等である。
熱間加工性を劣化させるのでその上限ｔこついてはＡＩ
ｏ、０８％、Ｃａ Ｏ，０２チ、Ｂ ０．０１＊、Ｍｇ
ｏ、ｏｌｍ、希土類元素０．０５％とした。なお、希土
類元素とはＣｅ、Ｌａ、Ｙ等である。
Ｔｉ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｎｂは結晶粒を微細化して１本発明
鋼の強度、熱間加工性を向上させる元素で、これらの効
果を発揮せしめるためには、いずれについても０．０５
１以上の含有が必要である。しかしこれらの元素は耐海
水性を低下せしめるので、その含有量は抑えるべきで、
＃Ｃ１，０１１を越えて含有すると多量の炭窒化物が析
出し、耐海水性を大巾に低下させるのでその上限を１．
０９６とした。
鋼の強度、熱間加工性を向上させる元素で、これらの効
果を発揮せしめるためには、いずれについても０．０５
１以上の含有が必要である。しかしこれらの元素は耐海
水性を低下せしめるので、その含有量は抑えるべきで、
＃Ｃ１，０１１を越えて含有すると多量の炭窒化物が析
出し、耐海水性を大巾に低下させるのでその上限を１．
０９６とした。
つぎに本発明鋼の特徴を従来鋼と比べ実施例でもって明
らかにする。
らかにする。
第１表はこれらの供試鋼の化学成分を示すものである。
第１表
第１表においてＡ１〜Ａ７鋼は従来鋼で、Ａｔは５ＵＳ
８０４、Ａ２ ｔ！ ＳＵＳ＋３１ａ Ａ８ ）ｆ、
５ＵＳ８１７．Ａ４は壇七噂ＸＭ１９．Ａ５は＆＆＆−
ＸＭＩ７．Ａ６は２１Ｃｒ−１２Ｎｉ−２，５Ｍｏ−０
，２ＯＮ、ＡＴは２５ｃｒ−１４Ｎｉ −１Ｍｏ−０，
８５Ｎであり、Ｂｌ〜Ｂ８鋼は本発明鋼で。
８０４、Ａ２ ｔ！ ＳＵＳ＋３１ａ Ａ８ ）ｆ、
５ＵＳ８１７．Ａ４は壇七噂ＸＭ１９．Ａ５は＆＆＆−
ＸＭＩ７．Ａ６は２１Ｃｒ−１２Ｎｉ−２，５Ｍｏ−０
，２ＯＮ、ＡＴは２５ｃｒ−１４Ｎｉ −１Ｍｏ−０，
８５Ｎであり、Ｂｌ〜Ｂ８鋼は本発明鋼で。
Ｂ１〜Ｂ４は第１発明鋼、Ｂ５は第２発明鋼、Ｂ６明
は第８発明鋼、Ｂ７は第４発署鋼、Ｂ８は第５発明鋼で
あり、ＣＩ、Ｃ２鋼は比較鋼である。第２表は、第１表
の１０＊高周波溶解炉において溶製し８０φ１こ鍛伸し
た供試材を、１０５０℃×８０分加熱。
あり、ＣＩ、Ｃ２鋼は比較鋼である。第２表は、第１表
の１０＊高周波溶解炉において溶製し８０φ１こ鍛伸し
た供試材を、１０５０℃×８０分加熱。
保持後、Ｗ、Ｑという固溶体化熱処理を施したＡ１〜Ａ
７鋼、Ｂ１〜Ｂ８鋼、ｃｌ、ｃ２鋼の強度、耐海水性、
熱間加工性を示したものである。
７鋼、Ｂ１〜Ｂ８鋼、ｃｌ、ｃ２鋼の強度、耐海水性、
熱間加工性を示したものである。
強度１こついては、ＪＩＳ４号試験片を用いて耐力引張
り強さ、伸びを測定した。
り強さ、伸びを測定した。
耐海水性については、４０℃の４−ＦｅＣｌ ｓ水溶液
中’ｌ ４ Ｈｒ浸漬した場合の腐食減量と、孔食電位
はものである。熱間加工性については、１２５０℃ｔこ
加熱保持し、１０００℃に冷却後高温ねじり試験を行い
、その捻回値でもりて評価した。
中’ｌ ４ Ｈｒ浸漬した場合の腐食減量と、孔食電位
はものである。熱間加工性については、１２５０℃ｔこ
加熱保持し、１０００℃に冷却後高温ねじり試験を行い
、その捻回値でもりて評価した。
第２表から知られるように、従来鋼であるＡｌ鋼は熱間
加工性については優れているが１強度。
加工性については優れているが１強度。
耐海水性についてはいずれも劣るものである。
Ａｌ ｍに対してＮｉｔを増加するとともに２．２ ％
のＭＯを含有させたＡ２鋼については、耐海水性につい
ては相当の向上が見られ、熱間加工性についても良好で
あるが、強度ｔこついては劣るものであり、Ａ２鋼に対
してＮｉ１ｌ、Ｃｒ ｔｕよびＭＯ量を増加させたＡ３
鋼は、Ａ２鋼ｔこ比べ、さらをこ耐海水性は向上し、熱
間加工性についても良好であやが、強度１こりいては劣
るものである。２２Ｃｒ−１８Ｎｉ −５Ｎｉ−２Ｎｉ
−０，８ＯＮ−０，２Ｖ−０，２Ｎｂか一８ＭＪ？−０
，８蓉らなるＡ６鋼は優れた強度を有しているが８チも
のＭｎ１ｉを含有しているため熱間加工性、耐海水性が
若干不足するものであり、２１Ｃｒ−１２Ｎｉ−２，５
Ｎｉ−１，５Ｎｉ−０，２０ＱからなるＡ６鋼は優れた
耐海水性と熱間加工性を有しているが、引張り強さが６
６ｋｔｉ／−と強度が低いものであり、２５Ｃｒ−１４
Ｎｉ−ＩＭｏ−０，８５Ｎからなる；４鋼は優れた耐海
水性と強度を有しているが、２５チものＣｒ量を含有す
るために捻回値が４．８回と低く熱間加工性が劣るもの
である。
のＭＯを含有させたＡ２鋼については、耐海水性につい
ては相当の向上が見られ、熱間加工性についても良好で
あるが、強度ｔこついては劣るものであり、Ａ２鋼に対
してＮｉ１ｌ、Ｃｒ ｔｕよびＭＯ量を増加させたＡ３
鋼は、Ａ２鋼ｔこ比べ、さらをこ耐海水性は向上し、熱
間加工性についても良好であやが、強度１こりいては劣
るものである。２２Ｃｒ−１８Ｎｉ −５Ｎｉ−２Ｎｉ
−０，８ＯＮ−０，２Ｖ−０，２Ｎｂか一８ＭＪ？−０
，８蓉らなるＡ６鋼は優れた強度を有しているが８チも
のＭｎ１ｉを含有しているため熱間加工性、耐海水性が
若干不足するものであり、２１Ｃｒ−１２Ｎｉ−２，５
Ｎｉ−１，５Ｎｉ−０，２０ＱからなるＡ６鋼は優れた
耐海水性と熱間加工性を有しているが、引張り強さが６
６ｋｔｉ／−と強度が低いものであり、２５Ｃｒ−１４
Ｎｉ−ＩＭｏ−０，８５Ｎからなる；４鋼は優れた耐海
水性と強度を有しているが、２５チものＣｒ量を含有す
るために捻回値が４．８回と低く熱間加工性が劣るもの
である。
また、比較鋼であるＣ１鋼はＭｎ量が０．５２ チと
少な（、Ｎ固溶限が低いため、鋼塊に気泡が発生し、Ｃ
２鋼は逆にＭｎ量が９．０ ％と多く含有しているため
かえって耐海水性、熱間加工性が低下している。これら
に対して本発明鋼であるＢ１〜Ｂ８鋼は、 Ｃｒ、Ｎｉ
、Ｎ１Ｍｎを適宜ンこ含有させるとともにＣｒ当量を８
１以上とすることｔこより、耐海水性をこりいては、耐
ＦｅＣｌ３に対するその鳴食減貴が１ 、０−０ 、６
ｆ／ｍ’Ｈｒ 、 ＮａＣｌｔｎ対する孔食電位が６
９０−７４０ｍＶｖｓＳＣＥと、１４チのＮｉと、２５
チのＣｒを含有させたＡ７鋼と同等の優れた耐海水性を
有ｇ しており、強度についても耐力４０／−以上、引張り強
さが７・２に９／−以上、伸び５０チ以上と優れた機械
的性質を有し、かつ、熱間加工性についても捻回値が５
．０回以上と優れているものである。
少な（、Ｎ固溶限が低いため、鋼塊に気泡が発生し、Ｃ
２鋼は逆にＭｎ量が９．０ ％と多く含有しているため
かえって耐海水性、熱間加工性が低下している。これら
に対して本発明鋼であるＢ１〜Ｂ８鋼は、 Ｃｒ、Ｎｉ
、Ｎ１Ｍｎを適宜ンこ含有させるとともにＣｒ当量を８
１以上とすることｔこより、耐海水性をこりいては、耐
ＦｅＣｌ３に対するその鳴食減貴が１ 、０−０ 、６
ｆ／ｍ’Ｈｒ 、 ＮａＣｌｔｎ対する孔食電位が６
９０−７４０ｍＶｖｓＳＣＥと、１４チのＮｉと、２５
チのＣｒを含有させたＡ７鋼と同等の優れた耐海水性を
有ｇ しており、強度についても耐力４０／−以上、引張り強
さが７・２に９／−以上、伸び５０チ以上と優れた機械
的性質を有し、かつ、熱間加工性についても捻回値が５
．０回以上と優れているものである。
これからしても１本発明鋼が耐海水性のみならず強度、
熱間加工性についても優れていることがわかる。
熱間加工性についても優れていることがわかる。
上述の如く本発明鋼は安価で優れた耐海水性を得るに高
価なＮ１、Ｃｒの使用量を最少必要量−ことどめて、高
ＮとすることによりＣｒ当量を高めその値を８１以上と
し、かつ強度を向上させたもので、優れた耐海水性と１
強度、熱間加工性を有するオーステナイト系ステンレス
鋼を得ることに成功したもので、海洋油田開発、海洋資
源探査、波力発電、淡水化プラント等として高い実用性
を有するものである。
価なＮ１、Ｃｒの使用量を最少必要量−ことどめて、高
ＮとすることによりＣｒ当量を高めその値を８１以上と
し、かつ強度を向上させたもので、優れた耐海水性と１
強度、熱間加工性を有するオーステナイト系ステンレス
鋼を得ることに成功したもので、海洋油田開発、海洋資
源探査、波力発電、淡水化プラント等として高い実用性
を有するものである。
第１図は耐海水性に及ぼすＣｒ当量の影響を示した線図
である。第２＠１＄幇＊ホＪ薫−１−〜ヱ゛Ｔ門り今５
ンン大−ｒε しｔニ して； ぐミ撃ξ１爺・南 る
。 特許出願人 第 １ 図 第 ２ 図 ２７４−
である。第２＠１＄幇＊ホＪ薫−１−〜ヱ゛Ｔ門り今５
ンン大−ｒε しｔニ して； ぐミ撃ξ１爺・南 る
。 特許出願人 第 １ 図 第 ２ 図 ２７４−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量比＆！ニー Ｌ テＣ０，０８１以下、Ｓｉ
１．０％以下Ｍｎ ２．０−７．０ ％、 Ｎｉ ６．
０−８．８％、Ｃｒ ２０．０−２２．５％Ｎ Ｏ，２
０−０，５０％、Ｍｏ ０ 、５−２ 、 ｓ＊を含有
し、残部Ｆｅ ならびに不純物元素からなることを特徴
゛とするオーステナイト系ステンレス鋼。 ２、重量比にして、 Ｃｏ、０８１１以下、 Ｓｉ １
．０９６以下１Ｍｎ ２．０−′ｌＯ％、
Ｎｉ ６．０−８．８１Ｃｒ ２０．０−２２．
５％、、Ｍｏ ０．５〜２．８％、Ｎ Ｏ，２０−０，
５０９６゜を含有し、さらＥ ＯＯ，００５０チ以下’
、Ｓ ０．０１５％以下とし、残部Ｆｅならびに不純物
元素からなることを特徴とするオーステナイト系ステン
レス鋼。 ８、重量比ＥＬテＣ０，０８チ以下、Ｓｉ ｌ、Ｑ％以
下Ｍｎ ２．０−７．０％、Ｎｉ ６．０−８．８％、
Ｃｒ ２０．０−２２．５％＼下１Ｍｇ ０．０１１以
下、希土類元素０．０５％以下のうち１種ないし２種以
上を含有し、残部Ｆｅならびに不純物元素からなる、こ
とを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼。 ４、重量比にしてｃ ｏ、ｏｓチ以下、Ｓｉ ｌ、Ｑ
チ以下、 Ｍｎ ２．０−７．０％、Ｎｉ ６．０−８
．８１、Ｃｒ ２０．０−２２．５９ｂ、Ｍｏ ０．
５〜２．８チ、Ｎ Ｏ，２０〜０．５０チを含有しさら
Ｉｃ Ｔｉ、 Ｔａ、 Ｚｒ 、Ｎｂ のうち１種な
いし２種以上をそれぞれ０．０５〜１．０チ含有し、残
部Ｆｅならびに不純物元素からなることを特徴とするオ
ーステナイト系ステンレス鋼。 ５、重量比にしてＣ（１，０８チ以下、Ｓｉ １．０チ
以下、Ｍｎ ２．０−７．０％、Ｎｉ ６．０−ｓ、ｓ
＊、ｃｒ ２０．０−２２．５チ、Ｍｏ０．５〜２．
８チ、Ｎ００２０〜０．５０チを含有しチ さらにＯＯ，００５０チ以下、 Ｓ Ｏ，０１５”乳以
下とし、ＡＩｏ、ｏａｓ以下、Ｃａ Ｏ，０２％以下、
Ｂ Ｏ，０，１％以下。 し２種以上をそれぞれ０．０５％〜１．Ｏ１とを含有し
。 残部Ｆｅならびに不純物元素からなることを特徴とする
オーステナイト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18052881A JPS5881956A (ja) | 1981-11-10 | 1981-11-10 | オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18052881A JPS5881956A (ja) | 1981-11-10 | 1981-11-10 | オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5881956A true JPS5881956A (ja) | 1983-05-17 |
| JPH0152466B2 JPH0152466B2 (ja) | 1989-11-08 |
Family
ID=16084835
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18052881A Granted JPS5881956A (ja) | 1981-11-10 | 1981-11-10 | オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5881956A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60149748A (ja) * | 1984-01-13 | 1985-08-07 | Nippon Steel Corp | 熱間加工性の優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
| JPS60197853A (ja) * | 1984-03-20 | 1985-10-07 | Aichi Steel Works Ltd | 高強度非磁性ステンレス鋼およびその製造法 |
| WO1987002388A1 (fr) * | 1985-10-15 | 1987-04-23 | Aichi Steel Works Ltd. | Acier inoxydable a haute resistance et son procede de fabrication |
| JPH0390536A (ja) * | 1989-08-31 | 1991-04-16 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 高強度非磁性ステンレス鋼 |
| JP2004298944A (ja) * | 2003-03-31 | 2004-10-28 | Nippon Sanso Corp | 溶接用シールドガスおよび溶接方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5346421A (en) * | 1976-10-08 | 1978-04-26 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Seawater resistant stainless steel |
-
1981
- 1981-11-10 JP JP18052881A patent/JPS5881956A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5346421A (en) * | 1976-10-08 | 1978-04-26 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Seawater resistant stainless steel |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60149748A (ja) * | 1984-01-13 | 1985-08-07 | Nippon Steel Corp | 熱間加工性の優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
| JPS60197853A (ja) * | 1984-03-20 | 1985-10-07 | Aichi Steel Works Ltd | 高強度非磁性ステンレス鋼およびその製造法 |
| WO1987002388A1 (fr) * | 1985-10-15 | 1987-04-23 | Aichi Steel Works Ltd. | Acier inoxydable a haute resistance et son procede de fabrication |
| JPH0390536A (ja) * | 1989-08-31 | 1991-04-16 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 高強度非磁性ステンレス鋼 |
| JP2004298944A (ja) * | 2003-03-31 | 2004-10-28 | Nippon Sanso Corp | 溶接用シールドガスおよび溶接方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0152466B2 (ja) | 1989-11-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5298093A (en) | Duplex stainless steel having improved strength and corrosion resistance | |
| US4086085A (en) | Austenitic iron alloys | |
| US7744813B2 (en) | Oxidation resistant high creep strength austenitic stainless steel | |
| US5383983A (en) | Martensitic stainless steel suitable for use in oil wells | |
| US5000797A (en) | Method for producing a stainless steel having a good corrosion resistance and a good resistance to corrosion in seawater | |
| JP2005023353A (ja) | 高温水環境用オーステナイトステンレス鋼 | |
| JPWO2006112428A1 (ja) | 低合金鋼 | |
| JPH01275739A (ja) | 延性，靭性に優れた低Ｓｉ高強度耐熱鋼管 | |
| JP6426617B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPS5881956A (ja) | オ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
| WO1994026947A1 (fr) | Acier thermoresitant austenitique a resistance elevee presentant une excellente soudabilite et une bonne resistance a la corrosion a haute temperature | |
| JPS6261107B2 (ja) | ||
| JP2668113B2 (ja) | 加工性に優れた高強度非磁性ステンレス鋼材料の製造方法 | |
| JPH0770700A (ja) | 高耐力高耐食性オーステナイト系ステンレス鋳鋼 | |
| KR100708616B1 (ko) | 원자력 발전소, 고속증식로, 핵융합로의 고온 및고압부위에 사용되는 저방사화 고크롬 페라이트계내열합금 | |
| JPH0215148A (ja) | 耐食性に優れた高Ｍｎ非磁性鋼 | |
| JPH0586463B2 (ja) | ||
| JPH09209087A (ja) | 二相ステンレス鋼 | |
| JP3777421B2 (ja) | 高クロムフェライト耐熱鋼 | |
| JPS63434A (ja) | 原子炉用高強度フエライト鋼 | |
| JPH05311342A (ja) | クリープ強度に優れたフェライト系耐熱鋼 | |
| JPH0377268B2 (ja) | ||
| JPS61147855A (ja) | 析出硬化型ステンレス鋼 | |
| JPH0256418B2 (ja) | ||
| JPH0312136B2 (ja) |