JPS5881957A - 超塑性アルミニウム合金およびその製造法 - Google Patents
超塑性アルミニウム合金およびその製造法Info
- Publication number
- JPS5881957A JPS5881957A JP56180247A JP18024781A JPS5881957A JP S5881957 A JPS5881957 A JP S5881957A JP 56180247 A JP56180247 A JP 56180247A JP 18024781 A JP18024781 A JP 18024781A JP S5881957 A JPS5881957 A JP S5881957A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- aluminum alloy
- superplastic
- plate
- rolled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
- C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S420/00—Alloys or metallic compositions
- Y10S420/902—Superplastic
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は超塑性アル（＝り＾合金板の製造法局部的変形
（くびれ）が発生することカ＜、数百俤〜千憾に達する
異常に大きな伸びが得られる金属や合金は、超塑性金属
また＆ｉ超塑性合金として知られている。超塑性金属お
よび合金は、その超塑性の挙動を示す機構から、一般に
微細績１粒超塑性および変！１超塑性の二種に大別され
てしる。アルミニウムを基本とする超塑性合金は一般に
微細結晶粒超塑性に分類されており、０、！ （クロン
から最大ＩＱイクロンの結晶粒からなる徽細な結晶構造
に基づき、円滑な粒界移動またはすベシが起る七とによ
シ、材料のＳ性変形が容易に行なわれる。
（くびれ）が発生することカ＜、数百俤〜千憾に達する
異常に大きな伸びが得られる金属や合金は、超塑性金属
また＆ｉ超塑性合金として知られている。超塑性金属お
よび合金は、その超塑性の挙動を示す機構から、一般に
微細績１粒超塑性および変！１超塑性の二種に大別され
てしる。アルミニウムを基本とする超塑性合金は一般に
微細結晶粒超塑性に分類されており、０、！ （クロン
から最大ＩＱイクロンの結晶粒からなる徽細な結晶構造
に基づき、円滑な粒界移動またはすベシが起る七とによ
シ、材料のＳ性変形が容易に行なわれる。
本発明者らは超塑性アＡＬ−イニクム合金について検討
した結果、合金組成と鋳造および圧延条件とを組合せる
ことにより、すぐれた超塑性を示す合金板を製造し得る
ことを見出し、本発明を完成した。
した結果、合金組成と鋳造および圧延条件とを組合せる
ことにより、すぐれた超塑性を示す合金板を製造し得る
ことを見出し、本発明を完成した。
すなわち本発明は、／、ｊ ％ ９．” ％ （重量暢
、本明細書において合金成分に関する優はすべて重量嘔
である。）のマグネシウム、０．３−３．０嗟の珪素、
Ｏ，ＯＳ〜八２％のマンガンおよび０．０！ −Ｑ、Ｊ
優のクロムを含むアルミニクム合金溶湯を、連続的に鋳
造圧延して厚さＪ−一〇■の帯状板とし、これにＩｌ、
３０−１！１０℃の温度で鳩きなまし処！Ｉを施したの
ち、圧延率がｂａｔｓ以上になるまで冷間圧延すること
を特徴とする超■性アルミニウム合金板の製造法を要旨
とするものである・ 本発明について更に詳細に説明すると、本発明で用いる
アルイニクム合金は、／、ｊ〜デ、０１のマグネシウム
、θｍ’！ −１，０％の珪素、Ｏ０θｊ〜ハコ−のマ
ンガンおよび０．０ｇ −０，３１１のクロムを含んで
いることが必要である。マンガンとクロムとは結晶粒を
微細化し、かつ安定化する効果を有する。マンガンおよ
びクロムは、その含有ｌが少なすぎると上記の効果を十
分に奏することができず、゛また含有量が多すぎるとこ
れらが粗大な晶出物となって、得られる合金板の超塑性
特性を劣化させる。マンガンおよびクロムの好適な含有
量は、それぞれ０．１− Ｏ，？ ９６および０．ｌ〜
θ、コチである。一方、マグネシウムおよび珪素は動的
再結晶、すなわち超塑性合金板の塑性変形に際し変形と
同時に再結晶を起し常に変形罰の組織全再生する作用ｔ
、！する。マグネシウムおよび珪素も、その含有量が少
なすぎるとその効果が十分に現われず、逆に多すぎると
合金板の加工性、特に圧延性が劣化する。
、本明細書において合金成分に関する優はすべて重量嘔
である。）のマグネシウム、０．３−３．０嗟の珪素、
Ｏ，ＯＳ〜八２％のマンガンおよび０．０！ −Ｑ、Ｊ
優のクロムを含むアルミニクム合金溶湯を、連続的に鋳
造圧延して厚さＪ−一〇■の帯状板とし、これにＩｌ、
３０−１！１０℃の温度で鳩きなまし処！Ｉを施したの
ち、圧延率がｂａｔｓ以上になるまで冷間圧延すること
を特徴とする超■性アルミニウム合金板の製造法を要旨
とするものである・ 本発明について更に詳細に説明すると、本発明で用いる
アルイニクム合金は、／、ｊ〜デ、０１のマグネシウム
、θｍ’！ −１，０％の珪素、Ｏ０θｊ〜ハコ−のマ
ンガンおよび０．０ｇ −０，３１１のクロムを含んで
いることが必要である。マンガンとクロムとは結晶粒を
微細化し、かつ安定化する効果を有する。マンガンおよ
びクロムは、その含有ｌが少なすぎると上記の効果を十
分に奏することができず、゛また含有量が多すぎるとこ
れらが粗大な晶出物となって、得られる合金板の超塑性
特性を劣化させる。マンガンおよびクロムの好適な含有
量は、それぞれ０．１− Ｏ，？ ９６および０．ｌ〜
θ、コチである。一方、マグネシウムおよび珪素は動的
再結晶、すなわち超塑性合金板の塑性変形に際し変形と
同時に再結晶を起し常に変形罰の組織全再生する作用ｔ
、！する。マグネシウムおよび珪素も、その含有量が少
なすぎるとその効果が十分に現われず、逆に多すぎると
合金板の加工性、特に圧延性が劣化する。
マグネシウムおよび珪素の好適な含有量は、それぞれ２
．０〜ｇ、ｏ ｑｂおよび／、０− ’１．０優である
。
．０〜ｇ、ｏ ｑｂおよび／、０− ’１．０優である
。
マグネシウムと珪素とは化合物（”ｇｔＳｉ） を形成
するが、この化合物自体が微粒相となってｆｆｉ塑性特
性の発現に寄与する。
するが、この化合物自体が微粒相となってｆｆｉ塑性特
性の発現に寄与する。
本発明で用いるアルくニウム合金には、さらに上記の添
加元素と作用してその効果を低減させることのない遷移
元素、例えばジルコニウム、を加えてもよい。また、常
法によシテタンや硼素を添加して結晶の微細化をおこな
ったり、ベリリウムを添加してマグネシウムの酢化防止
をおこなってもよい。
加元素と作用してその効果を低減させることのない遷移
元素、例えばジルコニウム、を加えてもよい。また、常
法によシテタンや硼素を添加して結晶の微細化をおこな
ったり、ベリリウムを添加してマグネシウムの酢化防止
をおこなってもよい。
さらに一般のアルミエフ五合金中に含有される鉄、ｆＩ
Ｉ４＃％の不純物についても、通常の合金中に許容され
る範囲、すなわち鉄Ｏ，ダチ以下、銅０、／ ％以下で
あれば存在して９ても差支えない・本発明では、上記の
組成のアルミニウム合金浴ｄｈを連続的に鋳造圧延して
、直接に３〜コθ關、好ましくは参〜１５覇の厚さの帯
状板を製造する。連続鋳造圧延法は公知であり、ハンタ
ー法、ＪＣ法、ハザレー法などいくつかの方法が知られ
ている。これらの連続鋳造圧延法によれば、２個の回転
する鋳造用ロールまたは走行する鋳造用ベルトなどで構
成される鋳型間にノズル金経て合金溶湯を導入し、鋳型
で冷却しながら同時に圧延することにより、帯状板が製
造される。この方法によれば、鋳造時にマンガンおよび
クロムの固溶量が増加するため、前記のマンガンおよび
クロムの含有量であればこれらは殆んど晶出せず、後続
の熱処理と組合せることにより再結晶微細化効果を著る
しく向上させることかでき蚤。連続鋳造圧延の鋳造速度
（帯状板の進行速度）は０．ｊ〜／、Ｊ ｍ ７分、溶
湯温度は６ｊθ〜７００℃が適当である・ このようＫして得られた帯状板は、＋３Ｏ〜２２０℃の
間の温度で焼きなまし５６ｊｌ＋を施す〇焼きなまし時
間は６〜コダ時間か適当である＠温度が低い場合は時間
を長くシ、温度が高９場合には時間を短くすることは、
一般の熱処理と同様である。この焼きなましによシ、鋳
造時に晶出したマグネシウムを均一に浴体比させ、動的
な再結晶におよほすマグネシウムの効果を高めることが
できる。また鋳造時に生じた晶出物を球状化させ、超塑
性粒界移動【滑らかにすることができる。さらにマンガ
ンおよびクロムを再結晶粒界の移動の阻止に有効な均−
黴細な析出物として析出させることができる。焼きなま
し温度がＩＩＪＯ’Ｑよシも低−と、これらの効果を発
現させることはできない。またＳＳＯ″ｏｔ超えるとマ
ンガンおよびクロムの析出皺が減少し、かつ析出物も粗
大化するので、粒界移動阻止の効果が著るしく低下する
。
Ｉ４＃％の不純物についても、通常の合金中に許容され
る範囲、すなわち鉄Ｏ，ダチ以下、銅０、／ ％以下で
あれば存在して９ても差支えない・本発明では、上記の
組成のアルミニウム合金浴ｄｈを連続的に鋳造圧延して
、直接に３〜コθ關、好ましくは参〜１５覇の厚さの帯
状板を製造する。連続鋳造圧延法は公知であり、ハンタ
ー法、ＪＣ法、ハザレー法などいくつかの方法が知られ
ている。これらの連続鋳造圧延法によれば、２個の回転
する鋳造用ロールまたは走行する鋳造用ベルトなどで構
成される鋳型間にノズル金経て合金溶湯を導入し、鋳型
で冷却しながら同時に圧延することにより、帯状板が製
造される。この方法によれば、鋳造時にマンガンおよび
クロムの固溶量が増加するため、前記のマンガンおよび
クロムの含有量であればこれらは殆んど晶出せず、後続
の熱処理と組合せることにより再結晶微細化効果を著る
しく向上させることかでき蚤。連続鋳造圧延の鋳造速度
（帯状板の進行速度）は０．ｊ〜／、Ｊ ｍ ７分、溶
湯温度は６ｊθ〜７００℃が適当である・ このようＫして得られた帯状板は、＋３Ｏ〜２２０℃の
間の温度で焼きなまし５６ｊｌ＋を施す〇焼きなまし時
間は６〜コダ時間か適当である＠温度が低い場合は時間
を長くシ、温度が高９場合には時間を短くすることは、
一般の熱処理と同様である。この焼きなましによシ、鋳
造時に晶出したマグネシウムを均一に浴体比させ、動的
な再結晶におよほすマグネシウムの効果を高めることが
できる。また鋳造時に生じた晶出物を球状化させ、超塑
性粒界移動【滑らかにすることができる。さらにマンガ
ンおよびクロムを再結晶粒界の移動の阻止に有効な均−
黴細な析出物として析出させることができる。焼きなま
し温度がＩＩＪＯ’Ｑよシも低−と、これらの効果を発
現させることはできない。またＳＳＯ″ｏｔ超えるとマ
ンガンおよびクロムの析出皺が減少し、かつ析出物も粗
大化するので、粒界移動阻止の効果が著るしく低下する
。
ｍきなました帯状板伏、次輪で熱間圧［を行なうことな
く冷間圧延する。若し熱間圧延を行なうと、合金元素の
制御された析出状態を維持することは不可能となり、得
られる合金板の超塑性特性が損なわれる。冷間圧延は圧
延率が４０％以上、好ましくＨ？Ｏ％以上に達するまで
行なわれる０圧＃、平がこれよりも小さ−と得られる合
金板に十分な超塑性特性を付与することはできない。超
塑性合金板の用途からして、通常はＯ，Ｓ−コ、Ｏ■の
厚さとなるまで圧延する◎なお、加工硬化により途中で
圧延が困難になった場合には、１回ないし数回の中間焼
鈍を行なうこともできる。中間焼鈍は３００〜３５０℃
で行なうのが好まじり。中間焼鈍上行なった場合には、
最後の中間焼鈍後の圧延率が６０優以上に運するまで冷
間圧延する。全圧延率が４０−以上であっても中間焼鈍
後の冷間圧延率が６０％未満では、優れた超塑性特性を
示す圧延板を得るのは困−である。
く冷間圧延する。若し熱間圧延を行なうと、合金元素の
制御された析出状態を維持することは不可能となり、得
られる合金板の超塑性特性が損なわれる。冷間圧延は圧
延率が４０％以上、好ましくＨ？Ｏ％以上に達するまで
行なわれる０圧＃、平がこれよりも小さ−と得られる合
金板に十分な超塑性特性を付与することはできない。超
塑性合金板の用途からして、通常はＯ，Ｓ−コ、Ｏ■の
厚さとなるまで圧延する◎なお、加工硬化により途中で
圧延が困難になった場合には、１回ないし数回の中間焼
鈍を行なうこともできる。中間焼鈍は３００〜３５０℃
で行なうのが好まじり。中間焼鈍上行なった場合には、
最後の中間焼鈍後の圧延率が６０優以上に運するまで冷
間圧延する。全圧延率が４０−以上であっても中間焼鈍
後の冷間圧延率が６０％未満では、優れた超塑性特性を
示す圧延板を得るのは困−である。
本発明方法により製造されたアルミニウム合金板は、ダ
Ｑθ℃以上、特にダｊＯ〜１００℃で優れた超塑性特性
を示す。従って、この特性を利用して、一般の超塑性材
料に適用される６糧の加工法により成形加工することが
できる・その代表的なものは、雌型ｔ−使用し、流体圧
により材料ｔａ型に密着させる真空成形およびパルヂ加
工である。
Ｑθ℃以上、特にダｊＯ〜１００℃で優れた超塑性特性
を示す。従って、この特性を利用して、一般の超塑性材
料に適用される６糧の加工法により成形加工することが
できる・その代表的なものは、雌型ｔ−使用し、流体圧
により材料ｔａ型に密着させる真空成形およびパルヂ加
工である。
次に実施例によシ本発明をさらに具体的に説明するが、
本発明はそのｇ！旨をこえない限り、以下の実施例に限
定されるものではない〇実施例 Ａ：冷間圧延板の製造 表１に示す組成のアルミニウム合金をガス炉で溶解し、
溶湯温度を７５θ℃として十分に脱ガスし九〇この溶湯
にチタンｊｑ＆および硼素１％【含むアルミニウム母合
金をチタン含有量分Ｏ０θ３チとなるように添加した。
本発明はそのｇ！旨をこえない限り、以下の実施例に限
定されるものではない〇実施例 Ａ：冷間圧延板の製造 表１に示す組成のアルミニウム合金をガス炉で溶解し、
溶湯温度を７５θ℃として十分に脱ガスし九〇この溶湯
にチタンｊｑ＆および硼素１％【含むアルミニウム母合
金をチタン含有量分Ｏ０θ３チとなるように添加した。
ま九ペリリウムコ、ｒ悌を含むアルミニウム母合金をベ
リリウ＾含有量がコＯ〜、？ Ｑ ｐｐｍとなるように
添加したＯ 直径３０．のコ個の水冷ロールで構成された駆動鋳型を
用い、上記のＩ！湯を６ｔθ℃でｌθ０６Ｒ／分の鋳造
速度で連続的に鋳造圧延して、厚さｊ、！−の帯状板を
製造した。
リリウ＾含有量がコＯ〜、？ Ｑ ｐｐｍとなるように
添加したＯ 直径３０．のコ個の水冷ロールで構成された駆動鋳型を
用い、上記のＩ！湯を６ｔθ℃でｌθ０６Ｒ／分の鋳造
速度で連続的に鋳造圧延して、厚さｊ、！−の帯状板を
製造した。
この帯状板ｔ−表７に示す温度でｌ一時間焼きなました
のち、冷間圧延して厚さ八〇−の冷間圧延板とした（圧
延率約１０％）。扁／−１０は良好に圧延することが出
来たが、Ａｌ１は圧延途中で板に割れが生じ、厚さ八θ
ｓａｔで圧延することは不可能であった。
のち、冷間圧延して厚さ八〇−の冷間圧延板とした（圧
延率約１０％）。扁／−１０は良好に圧延することが出
来たが、Ａｌ１は圧延途中で板に割れが生じ、厚さ八θ
ｓａｔで圧延することは不可能であった。
Ｂ：超塑性特性の測定（Ｗ断時のパルヂ高さ）ムで製造
した冷間圧延板から約７５θＸ／１０閤の大きさの試料
片を切り出し、ふくらまして試験を行なった・試験は第
１図に示す金型を用いて、成形圧力θ、７！ＩＶ４／ｃ
ｌｉＱで試験片を直径１００■の生球状にふくらませ、
破断が生じた時点でその高さを測定した。結果を表２に
示す。
した冷間圧延板から約７５θＸ／１０閤の大きさの試料
片を切り出し、ふくらまして試験を行なった・試験は第
１図に示す金型を用いて、成形圧力θ、７！ＩＶ４／ｃ
ｌｉＱで試験片を直径１００■の生球状にふくらませ、
破断が生じた時点でその高さを測定した。結果を表２に
示す。
表 １
（Ｉ６７〜／ｌは比較例）
表 ２
表２から明らかなように、本発明方法によシ製造された
合金板は優れた超塑性特性を有している。
合金板は優れた超塑性特性を有している。
第１図は本発明の実施例において用μたバルジ試験用金
型の模式的断面図である。ムは試験片を金型に取付けた
状態を示し、Ｂは試験片が圧力空気によりふくれた状態
金示す。 （１）：下金型、＋２１：上金型、（３）：試験片（４
）：圧力空気導入管、ｔ：バルヂ高さ特許出願人 三菱
軽金ａ工業株式会社 代理人 弁理士 長谷用 − ほか１名 罵 ｊ ｍＡ 第１図Ｂ 手続補正書 昭和５７年７月２夕日 特許庁長官島田春樹 殿 事件の表示 昭和！６年特 許 願第７ｇ０２１７７号
発 明 の名称 超塑性アルミニウム合金板の製造法 補正をする者 出願人 三菱軽金属工業株式会社 ４代理人〒１００ （ほか １ 名） １） 明細書の発明の名称の欄を「超塑性アルミニウム
合金およびその製造法」と訂正する。 ２） 明細書の特許請求の範囲のＩｉを別紙の通り訂正
する。 （３）明細書第１頁末行に「合金板の製造法」とあるの
を、［合金およびその製造法」と訂正する。 （４） 明細書第１頁第１♂行に「合金板Ｊとあるの
を、「合金」と訂正する。 （５）明細書第１頁末グ行に「クロムを含むアルミニウ
ム合」とあるのを、「クロムを含み。 残部は実質的にアルミニウムよりなる超塑性アルミニウ
ム合金、−並びに上記組成の合」と訂正する。 （６） 明細書簡３貞第り行および末行に「合金板」
とあるのを、「合金」と訂正する。 （７） 明細書第３頁第１２行に「で用いるアルミニ
ウム合金」とあるのを、「に係る超塑性アルミニウム合
金」と訂正する。 （８）明細書第３頁第１ｊ行に「を含んでいることが必
要である。」とあるのを、「を含み。 残部は実質的にアルミニウムよりなっている。」と訂正
する。 （９）明細書第弘頁第＆−ｊ行および第り行に「合金板
」とあるのを、「合金」と訂正する。 ←Ｏ明細書第１頁第１ｊ行に「で用いるアルミニウム合
金」とあるのを、「に係る超塑性アルミニウム合金」と
訂正する。 ０１）明細書簡！頁第６行に「本発明では、」とあるの
を、「本発明に係る超塑性アルミニウム合金を製造する
には、先ず」と訂正する。 α埠 明細書第１頁末ｊ行、第り行および第１Ｏ行に「
合金板］とあるのを、「合金ｊと訂正する。 （２） 明細書簡ｒ頁第ｉ、２行に「合金板」とあるの
を、「合金」と訂正する。 αゆ 明細書第１／頁第７６行に「合金板」とあるのを
、「合金」と訂正する。 以 上 特許請求の範囲 金。 （２） ／、！〜り、０％のマグネシウム、ｏ、ｓ−
ｒ、ｏ％の珪素、０．０３〜八２％のマンガンおよび０
．０６〜０．３％のクロムを含むアルミニウム合金溶湯
を、連続的に鋳造圧延して厚さ３〜２０龍の帯状板とし
、これに４’ＪＯ−ｊ！０℃の温度で焼きなまし処理を
施したのち、圧延率がｔｏ％以上になるまで冷間圧延を
行なうことを特徴とする超塑性アルミニウム合金の製造
法。 （３） 冷間圧延の途中で中間焼鈍を行ない１次いで
中間焼鈍後の圧延率が６０％以上に達するまで冷間圧延
を行なうことを特徴とする特許請求の範囲第ヱ項記載の
超塑性アルミニウム合金の製造法。
型の模式的断面図である。ムは試験片を金型に取付けた
状態を示し、Ｂは試験片が圧力空気によりふくれた状態
金示す。 （１）：下金型、＋２１：上金型、（３）：試験片（４
）：圧力空気導入管、ｔ：バルヂ高さ特許出願人 三菱
軽金ａ工業株式会社 代理人 弁理士 長谷用 − ほか１名 罵 ｊ ｍＡ 第１図Ｂ 手続補正書 昭和５７年７月２夕日 特許庁長官島田春樹 殿 事件の表示 昭和！６年特 許 願第７ｇ０２１７７号
発 明 の名称 超塑性アルミニウム合金板の製造法 補正をする者 出願人 三菱軽金属工業株式会社 ４代理人〒１００ （ほか １ 名） １） 明細書の発明の名称の欄を「超塑性アルミニウム
合金およびその製造法」と訂正する。 ２） 明細書の特許請求の範囲のＩｉを別紙の通り訂正
する。 （３）明細書第１頁末行に「合金板の製造法」とあるの
を、［合金およびその製造法」と訂正する。 （４） 明細書第１頁第１♂行に「合金板Ｊとあるの
を、「合金」と訂正する。 （５）明細書第１頁末グ行に「クロムを含むアルミニウ
ム合」とあるのを、「クロムを含み。 残部は実質的にアルミニウムよりなる超塑性アルミニウ
ム合金、−並びに上記組成の合」と訂正する。 （６） 明細書簡３貞第り行および末行に「合金板」
とあるのを、「合金」と訂正する。 （７） 明細書第３頁第１２行に「で用いるアルミニ
ウム合金」とあるのを、「に係る超塑性アルミニウム合
金」と訂正する。 （８）明細書第３頁第１ｊ行に「を含んでいることが必
要である。」とあるのを、「を含み。 残部は実質的にアルミニウムよりなっている。」と訂正
する。 （９）明細書第弘頁第＆−ｊ行および第り行に「合金板
」とあるのを、「合金」と訂正する。 ←Ｏ明細書第１頁第１ｊ行に「で用いるアルミニウム合
金」とあるのを、「に係る超塑性アルミニウム合金」と
訂正する。 ０１）明細書簡！頁第６行に「本発明では、」とあるの
を、「本発明に係る超塑性アルミニウム合金を製造する
には、先ず」と訂正する。 α埠 明細書第１頁末ｊ行、第り行および第１Ｏ行に「
合金板］とあるのを、「合金ｊと訂正する。 （２） 明細書簡ｒ頁第ｉ、２行に「合金板」とあるの
を、「合金」と訂正する。 αゆ 明細書第１／頁第７６行に「合金板」とあるのを
、「合金」と訂正する。 以 上 特許請求の範囲 金。 （２） ／、！〜り、０％のマグネシウム、ｏ、ｓ−
ｒ、ｏ％の珪素、０．０３〜八２％のマンガンおよび０
．０６〜０．３％のクロムを含むアルミニウム合金溶湯
を、連続的に鋳造圧延して厚さ３〜２０龍の帯状板とし
、これに４’ＪＯ−ｊ！０℃の温度で焼きなまし処理を
施したのち、圧延率がｔｏ％以上になるまで冷間圧延を
行なうことを特徴とする超塑性アルミニウム合金の製造
法。 （３） 冷間圧延の途中で中間焼鈍を行ない１次いで
中間焼鈍後の圧延率が６０％以上に達するまで冷間圧延
を行なうことを特徴とする特許請求の範囲第ヱ項記載の
超塑性アルミニウム合金の製造法。
Claims (2)
- （１） ／、３〜９．０％のマグネシウム、ｏ、ｒ −
ｓ、。 囁の珪素、０．０り〜／、２ ％のｉンガンおよび０．
０！〜（７，，７％のクロムを含むアルミニウム合金溶
湯を、連続的に鋳造圧延して厚さ３〜コｏｗｉの帯状板
とし、これにｑｓｏ〜ＳＳＯ℃のは度で焼きなまし処理
を施したのち、圧延率が６０−以上になるまで冷間圧［
を行なうこと′ｆｒ特徴とする超塑性アルミニウム合金
板の製造法◇ - （２）冷関圧揉の途中で中間焼鈍を行なφ、次いで中間
焼鈍後の圧延率が６０％以上ｔｆｃ−ｉ１するまで冷間
圧延を行なうことｔ−特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の超塑性アルミニウム合金板の製造法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56180247A JPS6047900B2 (ja) | 1981-11-10 | 1981-11-10 | 超塑性アルミニウム合金およびその製造法 |
| DE8282903263T DE3278019D1 (en) | 1981-11-10 | 1982-11-09 | Production of superplastic aluminum alloy strips |
| EP82903263A EP0093178B1 (en) | 1981-11-10 | 1982-11-09 | Production of superplastic aluminum alloy strips |
| AU90540/82A AU9054082A (en) | 1981-11-10 | 1982-11-09 | Superplastic aluminum alloy plate and process for its production |
| PCT/JP1982/000434 WO1983001629A1 (fr) | 1981-11-10 | 1982-11-09 | Plaque d'alliage d'aluminium superplastique et son procede de production |
| US06/589,850 US4619712A (en) | 1981-11-10 | 1982-11-09 | Superplastic aluminum alloy strips and process for producing the same |
| CA000415179A CA1223180A (en) | 1981-11-10 | 1982-11-09 | Superplastic aluminum alloy strips and process for producing same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56180247A JPS6047900B2 (ja) | 1981-11-10 | 1981-11-10 | 超塑性アルミニウム合金およびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5881957A true JPS5881957A (ja) | 1983-05-17 |
| JPS6047900B2 JPS6047900B2 (ja) | 1985-10-24 |
Family
ID=16079933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56180247A Expired JPS6047900B2 (ja) | 1981-11-10 | 1981-11-10 | 超塑性アルミニウム合金およびその製造法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4619712A (ja) |
| EP (1) | EP0093178B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6047900B2 (ja) |
| CA (1) | CA1223180A (ja) |
| DE (1) | DE3278019D1 (ja) |
| WO (1) | WO1983001629A1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60128238A (ja) * | 1983-12-15 | 1985-07-09 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | 超塑性アルミニウム合金及びその製造法 |
| JPH04314840A (ja) * | 1991-04-12 | 1992-11-06 | Furukawa Alum Co Ltd | 成形性および耐食性に優れたアルミニウム合金板材 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5178686A (en) * | 1988-12-20 | 1993-01-12 | Metallgesellschaft Aktiengesellschaft | Lightweight cast material |
| US5141820A (en) * | 1991-01-04 | 1992-08-25 | Showa Aluminum Corporation | Aluminum pipe for use in forming bulged portions thereon and process for producing same |
| AT407533B (de) * | 1999-01-22 | 2001-04-25 | Aluminium Lend Gmbh | Aluminiumlegierung |
| US6811625B2 (en) * | 2002-10-17 | 2004-11-02 | General Motors Corporation | Method for processing of continuously cast aluminum sheet |
| GB201205655D0 (en) * | 2012-03-30 | 2012-05-16 | Jaguar Cars | Alloy and method of production thereof |
| US20150132181A1 (en) | 2013-11-11 | 2015-05-14 | Stephen L. Anderson | Aluminum welding filler metal, casting and wrought metal alloy |
| CN103834885B (zh) * | 2014-03-14 | 2016-06-08 | 重庆大学 | 一种提高铝合金板材塑性的热处理方法 |
| US20170136584A1 (en) * | 2015-11-13 | 2017-05-18 | Illinois Tool Works | Aluminum Welding Filler Metal |
| DE102017113216A1 (de) | 2017-06-15 | 2018-12-20 | Zollern Bhw Gleitlager Gmbh & Co. Kg | Monotektische Aluminium-Gleitlagerlegierung und Verfahren zu seiner Herstellung und damit hergestelltes Gleitlager |
| CN108034871A (zh) * | 2017-11-21 | 2018-05-15 | 保定隆达铝业有限公司 | 一种两幅式方向盘骨架铸造用的铝镁合金及其制备方法 |
| MX2021010903A (es) | 2019-03-13 | 2021-10-01 | Novelis Inc | Aleaciones de aluminio endurecibles por envejecimiento y altamente formables y metodos para hacer las mismas. |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1871607A (en) * | 1929-10-24 | 1932-08-16 | Rolls Royce | Aluminium alloy |
| GB467672A (en) * | 1935-12-16 | 1937-06-16 | Ig Farbenindustrie Ag | Improvements in or relating to aluminium alloys |
| CH449274A (de) * | 1962-11-06 | 1967-12-31 | Ver Deutsche Metallwerke Ag | Im Gesenk oder freiformgeschmiedeter Gegenstand zur Herstellung geschweisster Konstruktionen |
| US3945860A (en) * | 1971-05-05 | 1976-03-23 | Swiss Aluminium Limited | Process for obtaining high ductility high strength aluminum base alloys |
| DE2129352C3 (de) * | 1971-06-14 | 1982-03-18 | Honsel-Werke Ag, 5778 Meschede | Verwendung von AlMgSi-Gußlegierungen für thermisch wechselbeanspruchte Zylinderköpfe |
| SE398130B (sv) * | 1971-07-20 | 1977-12-05 | British Aluminium Co Ltd | Superplastiskt bearbetat alster, samt sett att framstella detta |
| US3717512A (en) * | 1971-10-28 | 1973-02-20 | Olin Corp | Aluminum base alloys |
| US3930895A (en) * | 1974-04-24 | 1976-01-06 | Amax Aluminum Company, Inc. | Special magnesium-manganese aluminum alloy |
| GB1566800A (en) * | 1975-10-29 | 1980-05-08 | Ti Ltd | Aluminium base alloys |
| JPS6037185B2 (ja) * | 1977-03-26 | 1985-08-24 | 三菱アルミニウム株式会社 | アルミニウム電解コンデンサ−陰極用アルミニウム箔の製造方法 |
| JPS6022054B2 (ja) * | 1977-07-29 | 1985-05-30 | 三菱アルミニウム株式会社 | 成形性および耐食性のすぐれた高強度Ａｌ合金薄板、並びにその製造法 |
| DE2929724C2 (de) * | 1978-08-04 | 1985-12-05 | Coors Container Co., Golden, Col. | Verfahren zum Herstellen eines Bandes aus einer Aluminiumlegierung für Dosen und Deckel |
| JPS56139646A (en) * | 1980-04-03 | 1981-10-31 | Sukai Alum Kk | Aging aluminum alloy for ironing |
| US4411707A (en) * | 1981-03-12 | 1983-10-25 | Coors Container Company | Processes for making can end stock from roll cast aluminum and product |
| JPS57152453A (en) * | 1981-03-13 | 1982-09-20 | Mitsubishi Keikinzoku Kogyo Kk | Manufacture of superplastic aluminum alloy sheet |
| JPS5822363A (ja) * | 1981-07-30 | 1983-02-09 | Mitsubishi Keikinzoku Kogyo Kk | 超塑性アルミニウム合金板の製造方法 |
-
1981
- 1981-11-10 JP JP56180247A patent/JPS6047900B2/ja not_active Expired
-
1982
- 1982-11-09 US US06/589,850 patent/US4619712A/en not_active Expired - Fee Related
- 1982-11-09 CA CA000415179A patent/CA1223180A/en not_active Expired
- 1982-11-09 WO PCT/JP1982/000434 patent/WO1983001629A1/ja not_active Ceased
- 1982-11-09 EP EP82903263A patent/EP0093178B1/en not_active Expired
- 1982-11-09 DE DE8282903263T patent/DE3278019D1/de not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60128238A (ja) * | 1983-12-15 | 1985-07-09 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | 超塑性アルミニウム合金及びその製造法 |
| JPH04314840A (ja) * | 1991-04-12 | 1992-11-06 | Furukawa Alum Co Ltd | 成形性および耐食性に優れたアルミニウム合金板材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0093178A4 (en) | 1984-11-23 |
| US4619712A (en) | 1986-10-28 |
| JPS6047900B2 (ja) | 1985-10-24 |
| CA1223180A (en) | 1987-06-23 |
| WO1983001629A1 (fr) | 1983-05-11 |
| EP0093178B1 (en) | 1988-01-20 |
| DE3278019D1 (en) | 1988-02-25 |
| EP0093178A1 (en) | 1983-11-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5882449A (en) | Process for preparing aluminum/lithium/scandium rolled sheet products | |
| JP4308834B2 (ja) | 連続的に鋳造アルミニウムシートを製造する方法 | |
| EP0506100A1 (en) | Method of producing hardened aluminum alloy sheets having superior thermal stability | |
| JPS5881957A (ja) | 超塑性アルミニウム合金およびその製造法 | |
| JPS5822363A (ja) | 超塑性アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH06503854A (ja) | 缶の製造に適したアルミニウム合金 | |
| JPS619561A (ja) | 熱間成形性の優れたＡｌ合金板の製造法 | |
| TWI674324B (zh) | 鋁錳合金之製造方法 | |
| US5019188A (en) | Process for forming an aluminum alloy thin sheet by hot and cold rolling | |
| JP3161141B2 (ja) | アルミニウム合金薄板の製造方法 | |
| CN112410628B (zh) | 一种幕墙用高强度铝合金板材及其制备方法 | |
| JP2004124213A (ja) | パネル成形用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPS63125645A (ja) | 微細結晶粒を有するアルミニウム合金材料の製造方法 | |
| CN110983117A (zh) | 一种电容器外壳用铝合金及其铝合金板带制备方法 | |
| JPS59197551A (ja) | アルミニウム合金の圧延インゴツトからシ−ト又はストリツプを製造する方法 | |
| JPS6326322A (ja) | ピンホ−ルの少ないアルミニウム合金箔 | |
| JPS63161148A (ja) | 強度と加工性に優れたアルミニウム箔の製造方法 | |
| JPH02290953A (ja) | 成形加工時にストレッチャー・ストレインマークの発生しないＡｌ―Ｍｇ系合金の製造方法 | |
| JP4364616B2 (ja) | 高強度Ａｌ−Ｆｅ合金箔およびその製造方法 | |
| JPS62202061A (ja) | 微細結晶粒を有するアルミニウム合金材料の製造方法 | |
| KR850000982B1 (ko) | 디이프 드로잉용 알루미늄 합금판의 제조방법 | |
| JPS6320437A (ja) | プレス加工性に優れたアルミニウム合金板材及びその製造法 | |
| JPH02122054A (ja) | 成形加工時にストレッチャー・ストレインマークの発生しないＡｌ−Ｍｇ系合金及びその製造方法 | |
| JPS61170549A (ja) | アルミニウム箔地の製造方法 | |
| JPS5919185B2 (ja) | ネ−ムプレ−ト用Ａｌ板の製造方法 |