JPS5887210A - 高炉操業方法 - Google Patents
高炉操業方法Info
- Publication number
- JPS5887210A JPS5887210A JP18365081A JP18365081A JPS5887210A JP S5887210 A JPS5887210 A JP S5887210A JP 18365081 A JP18365081 A JP 18365081A JP 18365081 A JP18365081 A JP 18365081A JP S5887210 A JPS5887210 A JP S5887210A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- flow
- blowing
- pipe
- reducing agent
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000011017 operating method Methods 0.000 title claims description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 25
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 6
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 5
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 5
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 abstract description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 27
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- 238000005338 heat storage Methods 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000010793 Steam injection (oil industry) Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000004868 gas analysis Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/001—Injecting additional fuel or reducing agents
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は尚炉操業方法に関し、とくにＮ湿操業の＃節
によって炉内におけるＨ２ガス還元雰囲気を適正に維持
させるのによく適合する高炉操業方法に関するものであ
る。
によって炉内におけるＨ２ガス還元雰囲気を適正に維持
させるのによく適合する高炉操業方法に関するものであ
る。
最近、原油価格の高騰に伴って吹込み重油を使わないオ
ールコークス操業が行われている。この操業の特徴は、
重油吹込み停止による羽目前の理論燃焼温度の上昇を抑
えた炉熱調整を行う操業にあわせ、大気中湿分変動によ
る炉熱レベルの変動を避けるため、送風湿分に水蒸気を
加えである一定値の湿分にすることにある。この操業の
従来法は、第１図の配管系統図に示すように、熱風炉に
入る手前の冷風管ｌに水蒸気コを混入する方法であり、
調湿された冷風は熱風炉蓄熱室３で指定の熱風１！度ま
で加熱された後、熱風本管ダを通り環状ｆｌから各羽口
≦へ送られる。この従来＃ｉ濡湿操業法、水蒸気添加の
調湿空気が蓄熱室３がら各羽口６へ送られるまでの間に
、ドーム連結室７、熱風弁ｔのようなとくに設備を保農
するために冷却しているところで椀〜ドレンが多蓋に発
生し、熱風本管亭や環状管ｊ内の粘土質れんが（内張り
）を浸蝕さる。しかも、ドレンの発生は熱風炉れんかに
も悪影響を及ぼしてその寿命を早めることになるから高
炉操業上望ましくない。
ールコークス操業が行われている。この操業の特徴は、
重油吹込み停止による羽目前の理論燃焼温度の上昇を抑
えた炉熱調整を行う操業にあわせ、大気中湿分変動によ
る炉熱レベルの変動を避けるため、送風湿分に水蒸気を
加えである一定値の湿分にすることにある。この操業の
従来法は、第１図の配管系統図に示すように、熱風炉に
入る手前の冷風管ｌに水蒸気コを混入する方法であり、
調湿された冷風は熱風炉蓄熱室３で指定の熱風１！度ま
で加熱された後、熱風本管ダを通り環状ｆｌから各羽口
≦へ送られる。この従来＃ｉ濡湿操業法、水蒸気添加の
調湿空気が蓄熱室３がら各羽口６へ送られるまでの間に
、ドーム連結室７、熱風弁ｔのようなとくに設備を保農
するために冷却しているところで椀〜ドレンが多蓋に発
生し、熱風本管亭や環状管ｊ内の粘土質れんが（内張り
）を浸蝕さる。しかも、ドレンの発生は熱風炉れんかに
も悪影響を及ぼしてその寿命を早めることになるから高
炉操業上望ましくない。
一方、炉内反応に着目した場合の調湿蒸気の役割は、以
ドの式のように鉄鉱石の還元を助ける還元剤となること
である。
ドの式のように鉄鉱石の還元を助ける還元剤となること
である。
Ｈ２Ｏ＋Ｏ→Ｈ２＋ ００
ＦｅＯ＋ ＯＱ −＋ Ｆｅ＋ ００２Ｈ，十Ｆｅ
Ｏ−＋ Ｆ６ ＋ Ｈ２Ｏとくに、蒸気の吹込みによ
って生成するＨ２ガスはＣＯガスに比べると尚い熱伝導
率を有し、また高温での還元速度はＯＬＪカスに比較し
て非常に速いため、炉Ｆ部での還元能力をアップする効
果かある。第２図に炉半径方向のＨ２分布を示す。
Ｏ−＋ Ｆ６ ＋ Ｈ２Ｏとくに、蒸気の吹込みによ
って生成するＨ２ガスはＣＯガスに比べると尚い熱伝導
率を有し、また高温での還元速度はＯＬＪカスに比較し
て非常に速いため、炉Ｆ部での還元能力をアップする効
果かある。第２図に炉半径方向のＨ２分布を示す。
図中水素ガス利用率ＲＩ（２は、
で表わされるもので、この指数ＲＨ２は炉半径方向のど
の部分でＨ２ガスがどの種度利用されたかをボしている
。例えば、中間部の水素ガス利用率Ｒ）１ｇか高いとき
は、炉半径方向の中間部の印の高い部分でうま＜ Ｈ２
ガスが利用された分布であることかわかるのである０こ
のように、Ｈ２分布はｃ。
の部分でＨ２ガスがどの種度利用されたかをボしている
。例えば、中間部の水素ガス利用率Ｒ）１ｇか高いとき
は、炉半径方向の中間部の印の高い部分でうま＜ Ｈ２
ガスが利用された分布であることかわかるのである０こ
のように、Ｈ２分布はｃ。
分布とともに炉内の還元状態を表わす指標であり、その
数値をもとに炉内の還元状態を適正に維持する制御を行
うことは、スリップの多発や生鉱ドりを防止するのに効
果があり、安定した高炉操業の維持に有効である。
数値をもとに炉内の還元状態を適正に維持する制御を行
うことは、スリップの多発や生鉱ドりを防止するのに効
果があり、安定した高炉操業の維持に有効である。
このような意味において、従来炉内のガス分布を調整す
る手段として高炉々頂部に、ベルレストツブやムーバル
ブアーマ等の原料分布調整装置を設けている。そして、
シャフト部でのｏｏガス還元に注目し、なるべく還元能
力が上昇するように上記原料装入位置を調整している。
る手段として高炉々頂部に、ベルレストツブやムーバル
ブアーマ等の原料分布調整装置を設けている。そして、
シャフト部でのｏｏガス還元に注目し、なるべく還元能
力が上昇するように上記原料装入位置を調整している。
しかし、ｃ。
ガスの調整は装入原料の分布制御で調整できるもな炉内
吹込みしかできない。そのため、従来は炉内Ｈ２分布に
応じた蒸気吹込み量の調整が小ｒｉｆ能で、その結果炉
内半径方向における還元状態を適正にする操業ができな
かったのである。
吹込みしかできない。そのため、従来は炉内Ｈ２分布に
応じた蒸気吹込み量の調整が小ｒｉｆ能で、その結果炉
内半径方向における還元状態を適正にする操業ができな
かったのである。
このような現状をふまえ本発明は、炉ド廓での還元能力
に効果があるｋｉ２に着目し、適宜吹込みに当ってのそ
の吐出位置、吹込速度を１１節することにより、レース
ウェイ部でのＨ２２ガス応位置：即ち還元雰囲気を制御
して、より適正な還元状態を維持する高炉操業法を提供
することを目的とする。しかして、本発明の構成の要旨
とするところは、Ｈ２を含む流体還元剤を送風中に添加
して操業する方法において、ブローバイブないしは羽口
部に臨んで開口させた吹込み管より上記流体還元剤を吹
込み、かつその吹込みに当り流体還元剤吐出位置、流速
を、単独にまたは協働的に変化させることにより、Ｈ，
ガスの炉内半径方向における分布を調節して、γ内を適
正なＨ２ガス還元ｊ１囲気にするところにある。以上に
その構成の詳細を説明する。
に効果があるｋｉ２に着目し、適宜吹込みに当ってのそ
の吐出位置、吹込速度を１１節することにより、レース
ウェイ部でのＨ２２ガス応位置：即ち還元雰囲気を制御
して、より適正な還元状態を維持する高炉操業法を提供
することを目的とする。しかして、本発明の構成の要旨
とするところは、Ｈ２を含む流体還元剤を送風中に添加
して操業する方法において、ブローバイブないしは羽口
部に臨んで開口させた吹込み管より上記流体還元剤を吹
込み、かつその吹込みに当り流体還元剤吐出位置、流速
を、単独にまたは協働的に変化させることにより、Ｈ，
ガスの炉内半径方向における分布を調節して、γ内を適
正なＨ２ガス還元ｊ１囲気にするところにある。以上に
その構成の詳細を説明する。
第３図は羽口６前のレースウェイ部でのガス流れ分布を
示すもので、炉壁に沿った流れ（炉壁ＩＬ）Ａと、炉の
中間環状域への流れ（中間流１Ｂと、炉中心部へ向う流
れ（中心流）Ｃとが確紹されている。このような炉内に
おける流れは、本発明書らの実験によると、第４図に示
すような羽目６内ガス流動分布に対応していることが判
った。すなわち、羽目６内の上部域に流動するガスの流
れＡＩが前記炉壁流Ａを形成し、羽目≦内中間域に流動
するガスの流れＢ′が前記中間流Ｂを形成しており、ま
た羽Ｏ６内下部域に流動するガスの流れＧ′が前記中心
流Ｃを形成することを知見した。
示すもので、炉壁に沿った流れ（炉壁ＩＬ）Ａと、炉の
中間環状域への流れ（中間流１Ｂと、炉中心部へ向う流
れ（中心流）Ｃとが確紹されている。このような炉内に
おける流れは、本発明書らの実験によると、第４図に示
すような羽目６内ガス流動分布に対応していることが判
った。すなわち、羽目６内の上部域に流動するガスの流
れＡＩが前記炉壁流Ａを形成し、羽目≦内中間域に流動
するガスの流れＢ′が前記中間流Ｂを形成しており、ま
た羽Ｏ６内下部域に流動するガスの流れＧ′が前記中心
流Ｃを形成することを知見した。
本発明は、上述のような知見にもとづき、ブローバイブ
ないしは羽口への水、水蒸気、水素、メタン等Ｈ３を含
む流体還元剤の供給に当り、その吹込み位ｆｉｌｌ（羽
口内等への吐出位置）、吹込みの流速を＠節することで
、任意のレースウェイ部Ｈ２ガス流分布にし、炉内を安
定操業に合う還元雰囲気にする方法である。
ないしは羽口への水、水蒸気、水素、メタン等Ｈ３を含
む流体還元剤の供給に当り、その吹込み位ｆｉｌｌ（羽
口内等への吐出位置）、吹込みの流速を＠節することで
、任意のレースウェイ部Ｈ２ガス流分布にし、炉内を安
定操業に合う還元雰囲気にする方法である。
第ｊ図は、還元剤吹込み装置を示すもので、吹込み管９
の先端間ロタａをブローバイブ／θ、羽目６内の任意の
位置に移動させて、還元剤の吐出位置を変化させるよう
に構成される。第６図は前記吹込み管９の繰出し位置を
変化させたときの先端１７１！１ｕＳＰａの羽口半径方
向の位置を説明する図である。それは、該吹込み管−口
部を第６図で示すように深く繰出し羽目６内下 記中心流Ｃ指向のガス流となり、一方第７図で示すよう
に繰出しを浅くして羽目６内上部に止めれば、カス流は
前記炉壁流人指向のものとなる。
の先端間ロタａをブローバイブ／θ、羽目６内の任意の
位置に移動させて、還元剤の吐出位置を変化させるよう
に構成される。第６図は前記吹込み管９の繰出し位置を
変化させたときの先端１７１！１ｕＳＰａの羽口半径方
向の位置を説明する図である。それは、該吹込み管−口
部を第６図で示すように深く繰出し羽目６内下 記中心流Ｃ指向のガス流となり、一方第７図で示すよう
に繰出しを浅くして羽目６内上部に止めれば、カス流は
前記炉壁流人指向のものとなる。
また、吹込みの流速は、パルプ／ｌの開度あるいは供給
側の圧力の調整によって、吹込み圧力を関節ずれば追随
して変化する。例えば、吹込み圧力を上昇させて流速を
速くすれば、羽目６内下吐出して第３図の矢印０で示す
中心流指向のガス流になる。一方、流速を遅くすれば、
羽口ぶ円上部域に吐出して亀３図の矢印Ａで示すような
炉壁流指向のガス流になる。
側の圧力の調整によって、吹込み圧力を関節ずれば追随
して変化する。例えば、吹込み圧力を上昇させて流速を
速くすれば、羽目６内下吐出して第３図の矢印０で示す
中心流指向のガス流になる。一方、流速を遅くすれば、
羽口ぶ円上部域に吐出して亀３図の矢印Ａで示すような
炉壁流指向のガス流になる。
そこで、例えば炉頂ガス分析ｄＵで測定される炉半径方
向のＨ２２部のうち、炉一部の方が低いときは、還元剤
の吹込みは吐出位置を羽口内上部に当る浅いところに臨
ませ流速を遅くするように管理Ｔる。一方、逆に炉中心
でＨ２ｉ１１１度が低いときは、吐出位置を羽目（ハ）
１部に当る深いところに泥逮を速くする吹込みを行い、
第３図の矢印Ｃで示す中心流指向のガス流にするｍ節を
行う。この場合、前記吐出位ｆ１を調節と流速［ｉ’ｊ
とは、それぞれ単独に調節してもよく、また協働的な操
作によって変化させてもよい。
向のＨ２２部のうち、炉一部の方が低いときは、還元剤
の吹込みは吐出位置を羽口内上部に当る浅いところに臨
ませ流速を遅くするように管理Ｔる。一方、逆に炉中心
でＨ２ｉ１１１度が低いときは、吐出位置を羽目（ハ）
１部に当る深いところに泥逮を速くする吹込みを行い、
第３図の矢印Ｃで示す中心流指向のガス流にするｍ節を
行う。この場合、前記吐出位ｆ１を調節と流速［ｉ’ｊ
とは、それぞれ単独に調節してもよく、また協働的な操
作によって変化させてもよい。
なお、炉内のＨ２分布の測定は、炉内に挿入したシャフ
トガス用ゾンデを使って行い、その測定値にもとづいて
経験的に設定されている基準゛Ｈ２分布に合う前述した
ような＃Ｉ！ｉｆＪを行う。
トガス用ゾンデを使って行い、その測定値にもとづいて
経験的に設定されている基準゛Ｈ２分布に合う前述した
ような＃Ｉ！ｉｆＪを行う。
次に本発明の実施例について説明する。
実施例１
実施例は、内容積４Ｉ！００ ｍ 、 ｐｇ，■４０
００ Ｎｍ ／ｍ土ｎの高炉を用い、第５図で示すよう
な吹込み装置にて流体還元剤として蒸気を吹込んだ例で
ある。
００ Ｎｍ ／ｍ土ｎの高炉を用い、第５図で示すよう
な吹込み装置にて流体還元剤として蒸気を吹込んだ例で
ある。
まず、比較例として、第１図で示すように冷風ｔシこ蒸
気を添加した従来Ｉｌ湿操業（送風湿分３０ ｇ ／Ｎ
ｍ３）での炉半径方向の■２分布、ＲＨ２指数分布を第
１図に示す。一方、第７図に示すような炉壁流Ａ指向に
なる位置（ブローパイプと羽口の境界１田より炉外方向
に３９ ８７ｗ．よった位置）に、開口をもつ吹込み管
を＆ｆｉｉＬ，、蒸気をｊｇ／′Ｎｍ３に相当する？３
ｔ／ｈを各羽目（榎本）から吹きこんだ。その結果、
Ｈ２分布、ＲＨ２分布は、第り図に示すように炉壁部で
の水素濃度上昇で炉壁側の還元能力が増加した。
気を添加した従来Ｉｌ湿操業（送風湿分３０ ｇ ／Ｎ
ｍ３）での炉半径方向の■２分布、ＲＨ２指数分布を第
１図に示す。一方、第７図に示すような炉壁流Ａ指向に
なる位置（ブローパイプと羽口の境界１田より炉外方向
に３９ ８７ｗ．よった位置）に、開口をもつ吹込み管
を＆ｆｉｉＬ，、蒸気をｊｇ／′Ｎｍ３に相当する？３
ｔ／ｈを各羽目（榎本）から吹きこんだ。その結果、
Ｈ２分布、ＲＨ２分布は、第り図に示すように炉壁部で
の水素濃度上昇で炉壁側の還元能力が増加した。
これに対し吹込み管開口を第を図に示すような中心流Ｃ
指向になる位置（ブローパイプと羽目の境界面より炉内
側に５ｕｉｍ／ｌａよった位置）に設置して、蒸気をｊ
ｇｌＮｍ に相当する４１！； ｔ／ｈ一本の羽目
から吹きこんだ。その結果、Ｈ２分布、ＲＨ２分布は第
１θ図に示すように中心部でのＨ２２部が上昇し、中心
部での還元能力が向上した。
指向になる位置（ブローパイプと羽目の境界面より炉内
側に５ｕｉｍ／ｌａよった位置）に設置して、蒸気をｊ
ｇｌＮｍ に相当する４１！； ｔ／ｈ一本の羽目
から吹きこんだ。その結果、Ｈ２分布、ＲＨ２分布は第
１θ図に示すように中心部でのＨ２２部が上昇し、中心
部での還元能力が向上した。
を記実権例では、吹込位置を、第を図、第７図に示すよ
うに、ブローパイプと羽目の境界±ＳθＩＩ／Ｉｍで制
御を行ったが、ブローパイプおよび羽口の内壁キャスタ
ーに直接あたり、キャスターの損傷を生じない限り適宜
調整して力）まねない。
うに、ブローパイプと羽目の境界±ＳθＩＩ／Ｉｍで制
御を行ったが、ブローパイプおよび羽口の内壁キャスタ
ーに直接あたり、キャスターの損傷を生じない限り適宜
調整して力）まねない。
実施例２
内容積１Ｉｓｏｏ ｍ” 、風量６０００ Ｎｍ３（１
）高炉で、送）＝Ａ Ｉ 分７ ｇ／Ｎｍ で、前述
の吹込み管（吹込み管先端Ｇまブローパイプと羽口の境
界に設置）がら流速ｊ−（）”／ａｓ圧力ｌグｋｇＡｍ
２で水を吹きこんで操業した。これを圧力１０ ｋｇ
／ｃＪ 、流速へｓ ｔａ／Ｂに減少させたところ、炉
半径方向のＲＨ２分布は、第１／図に示すように、流速
が遅くなれば炉壁部での水素濃度がト昇し、炉壁側の還
元能力が増加した。なお、この実ｍ＆Ｗでは、圧力調整
により流速を変えたが、吹込み管の孔径を変えても同様
の効果が得られる。
）高炉で、送）＝Ａ Ｉ 分７ ｇ／Ｎｍ で、前述
の吹込み管（吹込み管先端Ｇまブローパイプと羽口の境
界に設置）がら流速ｊ−（）”／ａｓ圧力ｌグｋｇＡｍ
２で水を吹きこんで操業した。これを圧力１０ ｋｇ
／ｃＪ 、流速へｓ ｔａ／Ｂに減少させたところ、炉
半径方向のＲＨ２分布は、第１／図に示すように、流速
が遅くなれば炉壁部での水素濃度がト昇し、炉壁側の還
元能力が増加した。なお、この実ｍ＆Ｗでは、圧力調整
により流速を変えたが、吹込み管の孔径を変えても同様
の効果が得られる。
また、）、記実施例１の場合も同縁であるが、吹込みガ
スに蒸気や水を用いたが、Ｈ８を含む他の流体として例
えばＯＨ４などを用いることができる。
スに蒸気や水を用いたが、Ｈ８を含む他の流体として例
えばＯＨ４などを用いることができる。
以上説明したように、本発明Ｇこよｔｌｊｆ羽口がらＨ
２をＳむ流体還元剤をその吹込管がらの吐出位置や吠込
みの流速をかえることにより、炉半径方向のＨ２分布を
ｐｔＡｍすることができるので、炉頂の分析結果にもと
づいて炉内半径方向の還元状態を把握し、より適性な還
元状態を維持することができるようになった。しかも、
このような効果が得られることによって、スリップの多
発や未還元状態の鉱石が羽目部まで降トするいわゆる生
鉱降りなどを防止することができ、常に安定した高炉操
業を維持することが可能となるのである。
２をＳむ流体還元剤をその吹込管がらの吐出位置や吠込
みの流速をかえることにより、炉半径方向のＨ２分布を
ｐｔＡｍすることができるので、炉頂の分析結果にもと
づいて炉内半径方向の還元状態を把握し、より適性な還
元状態を維持することができるようになった。しかも、
このような効果が得られることによって、スリップの多
発や未還元状態の鉱石が羽目部まで降トするいわゆる生
鉱降りなどを防止することができ、常に安定した高炉操
業を維持することが可能となるのである。
第１図は従来のＮ湿操業配管系統図、第２図は炉半径方
向におけるＨ２． ＲＨ２分布のグラフ、ａ３図の（イ
）ｌ（口］はレースウェイ部でのガス流れの水平、垂直
面の模式図、第１図は吹込みガス分布を示す羽目断面図
、第５図は還元流体吹込み装屓を示す断面図、第６図（
イ） ｌ （ロ）ならびに第７図（イ）。 （叩け、いずれも吹込み位置を例示する羽口部のＦａ１
面図、第ざ図、第９図および第１０図は、いずれも羽目
からの蒸気吹込み位置を変化させたときの、それぞれの
Ｈ２分布、Ｒ１（、分布について示すグラフ、第７７図
は羽目からの吹込み蒸気等の流速に及ぼすＲＨ２分布の
差について示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第２１文ｊ
向におけるＨ２． ＲＨ２分布のグラフ、ａ３図の（イ
）ｌ（口］はレースウェイ部でのガス流れの水平、垂直
面の模式図、第１図は吹込みガス分布を示す羽目断面図
、第５図は還元流体吹込み装屓を示す断面図、第６図（
イ） ｌ （ロ）ならびに第７図（イ）。 （叩け、いずれも吹込み位置を例示する羽口部のＦａ１
面図、第ざ図、第９図および第１０図は、いずれも羽目
からの蒸気吹込み位置を変化させたときの、それぞれの
Ｈ２分布、Ｒ１（、分布について示すグラフ、第７７図
は羽目からの吹込み蒸気等の流速に及ぼすＲＨ２分布の
差について示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第２１文ｊ
Claims (1)
- Ｌ Ｈ２を含む流体還元剤を送風中に添加して操業す
る方法において、ブローパイプないしは羽目都に臨んで
開口させた吹込み管より上記流体還元剤を次込み、かつ
その吹込みに当り流体還元剤吐出位置、流速を、単独に
または協働的に変化させることにより、Ｈ２ガスの炉内
半径方向における分布を調節して、炉内を適正なＨ２ガ
ス還元雰囲気にすることを特徴とｆる高炉操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18365081A JPS5887210A (ja) | 1981-11-18 | 1981-11-18 | 高炉操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18365081A JPS5887210A (ja) | 1981-11-18 | 1981-11-18 | 高炉操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5887210A true JPS5887210A (ja) | 1983-05-25 |
Family
ID=16139507
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18365081A Pending JPS5887210A (ja) | 1981-11-18 | 1981-11-18 | 高炉操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5887210A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59192005U (ja) * | 1983-06-08 | 1984-12-20 | 松下電器産業株式会社 | ごみ等の収容装置 |
| JPS6050500A (ja) * | 1983-08-30 | 1985-03-20 | 日本碍子株式会社 | 放射性廃棄物の処理方法 |
| WO2021107091A1 (ja) * | 2019-11-29 | 2021-06-03 | 日本製鉄株式会社 | 高炉の操業方法 |
| JP2022144966A (ja) * | 2021-03-19 | 2022-10-03 | 日本製鉄株式会社 | 高炉操業方法 |
| JPWO2025164232A1 (ja) * | 2024-01-31 | 2025-08-07 | ||
| JPWO2025164231A1 (ja) * | 2024-01-31 | 2025-08-07 | ||
| JPWO2025164229A1 (ja) * | 2024-01-31 | 2025-08-07 | ||
| WO2026018676A1 (ja) * | 2024-07-18 | 2026-01-22 | 日本製鉄株式会社 | 高炉の操業方法 |
-
1981
- 1981-11-18 JP JP18365081A patent/JPS5887210A/ja active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59192005U (ja) * | 1983-06-08 | 1984-12-20 | 松下電器産業株式会社 | ごみ等の収容装置 |
| JPS6050500A (ja) * | 1983-08-30 | 1985-03-20 | 日本碍子株式会社 | 放射性廃棄物の処理方法 |
| AU2020393659B2 (en) * | 2019-11-29 | 2023-07-20 | Jfe Steel Corporation | Blast furnace operation method |
| JPWO2021107091A1 (ja) * | 2019-11-29 | 2021-06-03 | ||
| TWI758977B (zh) * | 2019-11-29 | 2022-03-21 | 日商日本製鐵股份有限公司 | 高爐的作業方法 |
| WO2021107091A1 (ja) * | 2019-11-29 | 2021-06-03 | 日本製鉄株式会社 | 高炉の操業方法 |
| JP2022144966A (ja) * | 2021-03-19 | 2022-10-03 | 日本製鉄株式会社 | 高炉操業方法 |
| JPWO2025164232A1 (ja) * | 2024-01-31 | 2025-08-07 | ||
| JPWO2025164231A1 (ja) * | 2024-01-31 | 2025-08-07 | ||
| WO2025164232A1 (ja) * | 2024-01-31 | 2025-08-07 | 日本製鉄株式会社 | 高炉への還元ガス吹込方法及び高炉 |
| JPWO2025164229A1 (ja) * | 2024-01-31 | 2025-08-07 | ||
| WO2025164231A1 (ja) * | 2024-01-31 | 2025-08-07 | 日本製鉄株式会社 | 高炉への還元ガス吹込方法及び高炉 |
| WO2025164229A1 (ja) * | 2024-01-31 | 2025-08-07 | 日本製鉄株式会社 | 高炉への還元ガス吹込方法及び高炉 |
| WO2026018676A1 (ja) * | 2024-07-18 | 2026-01-22 | 日本製鉄株式会社 | 高炉の操業方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108359760A (zh) | 大型高炉使用低热态强度焦炭维持顺行的操作工艺 | |
| JPH04502897A (ja) | ガラス溶融炉の燃焼、および作動効率を向上させる方法と装置 | |
| JPS5887210A (ja) | 高炉操業方法 | |
| JPS5687617A (en) | Steel making method using arc furnace | |
| US3970446A (en) | Method of refining an iron base melt | |
| JPS6146523B2 (ja) | ||
| JP3411620B2 (ja) | 溶鉱炉に供給する反応ガスの供給の調節方法、およびその装置 | |
| KR100891822B1 (ko) | 스테이브 고로 열부하 상승시의 온도제어방법 | |
| JP3798322B2 (ja) | 高炉羽口からの含酸素粉体吹き込み方法 | |
| US4171798A (en) | Method and apparatus for obtaining and securing optimum thrust of blast fluid flowing into a metallurgical furnace | |
| US5759232A (en) | Method of charging materials into cupola | |
| KR930004473B1 (ko) | 용광로 내에서 철을 제조하기 위한 방법 | |
| KR20070116640A (ko) | 코크스 건식 소화 설비의 가스 취입 장치 및 그 조업 방법 | |
| SU908812A1 (ru) | Дутьева фурма доменной печи | |
| US4401466A (en) | Process for protection of nozzles and refractory lining of a vessel for refining molten metal | |
| US3088821A (en) | Open hearth steelmaking process | |
| JP2789995B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
| JP2606507B2 (ja) | 高炉用羽口 | |
| JPS5935962B2 (ja) | 休止高炉の再火入れ方法 | |
| KR100356156B1 (ko) | 고로의연소효율향상방법 | |
| CA1117757A (en) | Method and appartus for varying the velocity of blast air flowing into a metallurgical furnace | |
| KR20000042525A (ko) | 용광로 조업방법 | |
| JPS6113540Y2 (ja) | ||
| JPS63166914A (ja) | 高酸素富化送風高炉 | |
| TW202538055A (zh) | 對高爐吹入還原氣體的方法及高爐 |