JPS5887340A - 交編交織物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はアクリル繊維と獣毛線維にポリエステル繊維を
混用してなる交編、交織物に関する。更に絆しくは、実
質的にポリエチレンテレフタレートのホモ／シマーより
なシ後で定義する、分数染料で常圧染色可能なポリエス
テル繊維とアクリル繊維と獣毛細線を混用してなる新規
な交編、交織物に関する。この交編、交織物は、常圧下
で染色可能であるから高温高圧染色では得られない良好
な風合、力学的性質を有し、鮮明な発色効果と吸水、吸
湿性を持つ。

従来、ポリエステル線維特にポリエチレンテレフタレー
ト線維は、その力学的熱的性質の優秀さより尺然繍維、
化学線維、合成繊維と交編、交織され、それら、ｆｆ　
ＩＪエステル以外の繊維の力学的性質の不足を補い、す
ぐれた布帛性１１！を有する交編物や交織物が作られて
いる。

しかるＫｍ来のポリエチレンテレフタレート線維は、１
２０〜１３０℃の高温高圧下でないと染色できない鰺染
性噴維で多〕ったたｔｌ特に獣毛繊維やアクリル繊維の
如き高温高圧下においてそれらの機械的性質を著るしく
低下する線維との交編。

交織に制限があった。例λば、アクリル線維と獣毛ｍＭ
にポリエチレンテレフタレート線維を交編。

交織し、高温高圧下で染色すれば、アクリル線維と獣毛
繊維は弾性性能が低下し、布帛の風合を形成するバルキ
ー性が失われ、また、布帛収縮本大きくなるため硬＜＋
７い生地しか得られない。ま九、アクリル線維と獣毛繊
維の混紡による紡績糸とポリエチレンテレフタレート線
維の交編、交験物を高温高圧下で染色すればアクリル繊
維と獣毛線維の収縮挙動の相異からアクリル帰線と獣毛
繊維が分離し、生地の外観が著しく低下する。また、高
温高圧下でアクリル繊維は黄変すると云う欠点のため白
色の色出しが困−であり、さらに布帛表面の毛羽立ちが
急増し、衣料として着用すればピリング性能が極端に低
下すると云う１大な欠点を有していた。このため、アク
リル繊維と獣毛繊維とポリエステル繊維の交編物や交織
物を作る際にも両者を、編物、織物の形態に作る前に別
々に希色する先染方式を取った後編轡、織機により交織
。

交織されていた。

これら先染方式の欠片は、交編、交織等の工程前に混用
されるべき三種以上の繊維を染色するが故に色合せも習
熟′ｆｒ要し、混用工程においてもいずれかの繊維の過
不足を生じ易く線維の指尖が太きかつ喪、また鴫工程・
織工程において、作るべき品目の色を変える場合、特に
濃色物の混用から淡色物の混用に移るとｔ！は、編機・
織機の清掃を完全圧行なわないと、先に混用した繊維が
混入するおそれがある恵め清ｆｉＫ長時間を要すると云
う欠点があった。

これら先染方式の他に、場合によっては先染しないで、
常法によシ交編、交織された後、４リエチレンテレフタ
レー）＊ＭｔＯ−フェニルフェノール、メチルナフタレ
ン、クロロベンゼン、サリチル酸メチルなどのキャリヤ
ーと称する促染物質を分散染＊＋ヲ含む染浴に添加し１
００℃付近の温度で染色した後、アクリル線維と獣毛縁
＃１を常法により染色していた。このキャリヤー染色法
を採用する場合は、高温高圧染色より染色濃度が劣るこ
と、キャリヤースポットと称するキャリヤーの乳化不十
分が原因となる条斑が発生する場合があること、キャリ
ヤーは刺激性があり人体に有害であるため染色工場の作
業環境を悪くすること、染色排水時の処理が困難である
こと、キャリヤーが繊維中に残留し除去することが困難
であるため染色物の耐光堅牢度を低下せしめる場合のあ
ること、残留キャリヤーが刺徹臭を発すること、また染
色物を着用した場合に皮膚障害を起こすおそれのあるこ
とさらに発色の再現性が困難なため、色合せに老練な技
術を必要とすること、またキャリヤー染色によりポリエ
チレンテレフタレート繊維の力学的性質の変化ｆ＋＋　
Ｊば強度低下や伸度の増大を来たしていた。

次に１キヤリヤー剤のアクリル線維と獣毛繊維におよぼ
す影響として、繊維収縮による生地目付の上昇や、アク
リル独特のソフトな風合、獣毛独特の風合が失われると
云った重大な欠点があった。

また、アクリル繊維と獣毛繊維の混紡糸による編轍布、
交＃！織布では熱によるセット性が悪く、特に横編セー
ター編地は蒸気仕上セットと云う工程から洗濯による収
縮、洗濯によるダラケと言う大きな欠点が回避困難であ
った。

また染色性の改良されたポリエステル繊維として金属ス
ルホネート基含有化合物や、ポリエーテルを共重合した
ものが知られているが、これらの質性Ｉリエステルでは
染色性は向上する鴨のの、常圧、すなわち１００℃以下
の染色において、染着ａｍ’は必ずしも十分とは云えず
、その上型台や紡糸が困−であっ次シ、原料高によるコ
ストアップになるし、あるいはポリエチレンテレフタレ
ート本来の優れた機械的熱的性質を低下せしめ友り、そ
の他染色堅牢度の劣る場合のあるなどの欠点があった。

結局上述のような４リマーの化学的改質による易染化は
、染着座席となりうる第三成分をポリマー中に混在させ
るが故にポリエチレンテレフタレート本来の優れた耐熱
性、力学的性質の低下は不可纏である。

本発明者らは、このような従来技術の欠点を克［Ｌ７’
ｊポリエステル繊維とアクリル繊維と獣毛繊維の交編、
交織物について研究を重ねた結果、本発明を完成した。

すなわち、本発明は、アクリル繊維と獣毛繊維にポリエ
ステル繊維を混用してなる交編、交織物において、該ポ
リエステル繊維が実質的にｄｅ　ＩＪエチレンテレフタ
レートのホモポリマーよりなり且つ分散染料で常圧染色
可能であることを特徴とする寸法安定性に富み、鮮明な
色と吸湿性に優れているポリエステル繊維との交編、交
織物である。

本発明の、実質的にぼりエチレンテレフタレートのホモ
ポリマーよりなり、かつ分散染料で常圧染色可能な、１
？リエステル繊維は新規な線維であり、後述する方法で
製造することが可能である。

「分散染料で常圧染色可能である」とは、分散染料シー
・アイ・ディツノ４−ス・ゾル−３６（Ｃ，Ｔ、　Ｄｌ
ｓｐｅｒｓｓ　Ｂｌｕｅ　５６　　：例えばレゾリンゾ
ル−ＦＢＬ　［ドイツ連邦共和国バイエル社製品名〕）
を甲い、染料使用［３％　ｏｗｅ　、Ｍ比５０倍、ｐＨ
６（酢酸にて調整）、分赦剤（例えば、ディス・９−Ｔ
Ｌ　（開成化学工業社製品名〕）含有＠１７／ｌの染浴
中で１００℃にて１２０分間の染色後、繊維に染着した
染料の吸尽率がＳＯＳ以上であることを云う。ここで染
料吸尽率は次式で表わされる。

また、上記染色条件で染色後、染色された繊維をハイド
ロサルファイドナトリウム１ｆ／ｅ、水酸化ナトリウム
１ｔ／！の水溶液で浴比５０倍、８０℃で２０分分間光
洗浄して、水洗し、耐光堅牢度（ＪＩＳＬ−１０４４の
カーメンアーク灯法による）、摩４１堅牢度（ＪＩＳＬ
−０８４９のクロックメーター法による）、及び昇ｉＩ
ｉ堅牢度（ＪＩＳＬ、−０８５４による）を測定した場
合いずれも３級以上である。

従来のポリエチレンテレフタレート繊維でｉｆ上記条件
での染料吸尽率は３０〜４５−である、しかし上記条件
のうち染色１１度を１００Ｃより１３０℃に変λると従
来の破すエチレンテレフタレート線維は８０％以上の値
を示す。

本発明の常圧染色可能な、４　＋７エステル繊維を含有
する新規な交編、５Ｆ：繊物は、例えば、経糸に該ポリ
エチレンテレフタレート繊維を使い、緯糸にアクリル繊
維と獣毛線維の混紡糸条を使うがまたはその経緯糸を逆
に使っ九交織織物を作る方法、横編機、丸編機を用い＃
Ｉポリエチレンテレフタレート繊維、アクリルＩＩＮ、
給と獣毛１ｍ！麹の混紡糸東金引揃えて同時に給糸して
交編する方法、丸編機を用い該ポリエチレンテレフタレ
ート繊維とアクリル線維と獣毛繊維を順次または一定の
配列で給糸して交編する方法、経編機を用い、２枚筬〜
多枚筬のうち少なくとも一枚にアクリル線維と獣毛線維
の渭紡糸条が残りの少なくとも一枚に＃ポリエチレンテ
レフタレート繊維を供給して交編する方法などで製造さ
れるが、これらの方法に限定されない、要は実質的にぼ
りエチレンテレフタレートのホモポリマーよりなり分散
染料で常圧染色可能なポリエチレンテレフタレート繊維
とアクリル線維と獣毛繊維よシなる混用された編物、織
物であればよい、アクリル線維としてはアクリル短繊維
の紡績糸であってもよく、アクリル長鍛維（マルチフィ
ラメント、モノフィラメント）であってもよく、又両者
ｔ−混用してもよい、また、本発明の交編物、交織物を
得るのにアクリル繊維と獣毛−維を別々に紡績した糸条
金製纏製織段階で混用してもよく、アクリル線維と獣毛
繊維を混紡した糸条を用いてもよい。

なお、本発明に云う「アクリル繊維」とは、アクリロニ
トリルを少くと４重量比で５０％以上含有する線型高分
子より形成され、カチオン染料で常圧染色可能なるもの
を云う。また、「獣毛繊維」とは天然繊維の動物−維で
あって絹繊維を除く羊毛、ア九ノ９力、カシミヤ、モヘ
ヤ、アンゴラ等を云う。

また、本発明のダ編、交織物に於いて、／　１７エチレ
ンテレフタレート繊維の混用率は重量比で５〜８０重重
囁が好ましい。ポリエチレンテレフタレート繊維がｊｌ
ｔ％未満では力学的性質％に寸法安定性が悪く、ま九風
合特に交編、交織物の腰、ハリがなくなる傾向にある。

また８０重量優を超えるときは、力学的性質は向上する
４のの、アクリル繊維獣毛繊維のもつ特性、特に柔軟な
風合、暖か味、メリューム感が殺される傾向にある。

また、アクリル繊維の獣毛繊維に対する混用率は重量比
で２０％Ｘ１％が好ましい。アクリル繊維が２０囁未満
ではアクリルの持つノットなＩｌｌと鮮明な発色性が低
下し、アクリル繊維が９０囁を超えると獣毛繊維の吸水
、吸湿機能の効果が現われない。

このような本発明のポリエチレンテレフタレート繊維（
嵩高加工したもの及びしないもの並びに両者を同時に使
用したもの）が混用された交編。

交織物は常圧下において染色可能なるが故に、高温高圧
下における染色で力学的性質の甚しく低下するアクリル
繊維と獣毛繊維の交編、交織物を従来の先染方式を用い
ずに、経済的に有利な後染方式によって染色物を得るこ
とができる。この後染によって得られた交織物の染色物
は常圧染色で、且つノンキャリヤー染色による事から布
帛の収縮は小さく、またアクリル繊維及び獣毛繊維の弾
性性能が低下しないため、バルキー性に優れ、且つドレ
ープ性に富んだ良好な風合となる。さらに、アクリル繊
維と獣毛繊維の混紡糸と該ポリエチレンテレフタレート
繊維の交編、交織物の場合１獣毛繊維の収縮によるもぐ
ｐ込み現象は見られず、アクリル繊維と獣毛繊維の分離
と云う問題はなくなる。ｔた該交編、交織物は、ポリエ
チレンテレフタレート繊維とアクリル繊維の両者に欠落
する吸水性吸湿性を獣毛繊維によって補い１布帛表面の
毛羽立ちが少なく従って抗ピリング性能も向上する。さ
らに該交編、交織物を同色に染色する場合の色合せが従
来になく簡単に行なうことが出来る。

さらに、１００℃湿熱セットによる熱固定効果が大きく
、従って、洗濯による収縮・ダラケと云った欠点を克服
し、寸法安定性を大巾に向上できる。

以上の如く本発明による交編、交織物は布帛の物性・消
費性症・風合等の面で従来のポリエチレンテレフタレー
ト繊維とアクリル繊維と獣毛繊維の交編、交織物を上回
っているのであるが、さらに、アクリル１０（ｌの編物
、織物Ｋ〈らべ衣料用布帛として不可欠な腰のハリがあ
る。また、織物に於てはポリエチレンテレフタレート繊
維の熱固定性による、プリーツ保持車が大巾に向上でき
るし、獣毛繊維１００％の編物・織物にくらぺ耐しわ性
、つｔツシ、アンドウェアー性・耐洗濯性の面で有利で
ある。等多岐の有意性を備えているのである。

ポリエチレンテレフタレートのホモポリマーよシなるポ
リエステル繊維が衣料用繊維としての力学的性能を保つ
ためには、３０℃における初期上り、ラスが５５　＆／
ｄ以上であることが好ましい、また分散染料で常圧染色
可能である丸めには、測定周波数１１０　Ｈｚにおける
力学的損失正接（−δ）のピーク温ｆ　（Ｔｒｍｘ　）
が１０５℃以下であり、−δのピーク値Ｃ（ｔｍＪ　）
ｍｉｘ　］がＱ、１３５を超える値ｔｍ有するこ−とが
好ましい。なお、これら分散染料で常圧染色可能である
ための構造上の特性値は、嵩高加工をしないポリエチレ
ンテレフタレート繊維について当てはまるものであシ、
通常の仮嶺加工、摩擦仮撚力ａ−工、噴射式嵩高加工を
されたポリエチレンテレフタレート繊維では、３０℃に
おける初期モジュラスが５５１１Ａ以上であり′１Ｃ（
ｔｘａａ　）ｍａｘ　）が０．０８以上であ。

すｓ　Ｔｍａｘ（℃）と（ｔｍ　Ｊ　）ｍａｗとの間で
且ツ、−（ｔｕＪ）ｍａｘ≧（Ｔｍａｚ−１０５）　Ｘ
　１０−”なる関係を満足することが好ましい。

非晶領域の構造１に表現する特性値として、上記のＴｍ
ａｘと（−一）　ｍ＠Ｘの値が適切である。　Ｔｍ１ｘ
は通常がう、ス転移温度の５０℃高温側に位置し、（ｔ
ｘａ　Ｊ　）ｗａｘは温１ｊ　Ｔｍ　ａ　ｘにおける熱
運動の活発化し九無定形領域内分子鎖の賞に関係する１
本発判においてＴｍａｘおよび（−一）ｍａｒは無足形
領域内部の分子鎖のミクロブラウン運動に原因して発現
する力学吸収（αａｌｌ！収）Ｋ関する値を意味する。

従来の嵩高されていないポリエチレンテレフタレート繊
維の’ｌ’ｍａｘは１３０℃以上、（ｔｘｍ　Ｊ　）ｍ
ａｘは０．１３以下である。また嵩高加工させてなる従
来のポリエチレンテレフタレート繊維のＴｍａｘは１３
５℃以上（１＝＝δ）ｍａ　ｘは０．１３以下である。

アクリル繊維および獣毛繊細と混用した交編物。

交織物を構成するポリエチレンテレフタレートのホモポ
リマーよりなる繊維の非晶領域の構造と染色性の関連を
検討した結果、分散染料で常圧染料可能であるためＫは
、嵩高加工されていない糸については■（−δ）ｍａｘ
　）　０．１３５であ夛且つ■Ｔｍａｘ≦１０５℃であ
ることが好ましい、なお、嵩高加工糸については■Ｃ−
δ）ｍａｘ≧０．０８であり且つ■（ｗδ）ｍａｘ≧（
Ｔｍａｘ−１０５）　Ｘ　１０−２なる関係を満足する
ことが好ましい、従来の常圧可染でないポリエチレンテ
レフタレートのホモポリマーよりなる繊維の場合には上
記の三条性を満足するものはない、換言すれば、従来の
ポリエチレンテレフタレートのホモポリｉ−よりなる繊
維は上配三条件を満足せず、分散染゛科で常圧染色可能
なるものは存在しなかった０本発判の常圧染色可能なポ
リエチレンテレフタレートのホモポリマーよりなる繊維
とアクリル繊維獣毛繊維を交編。

父織した編物、織物を構成する嵩高加工されていない一
すエステル繊維の染色性を更に高めるためには（−δ）
ｍａｘが０．１４以上であることが好ましい・また嵩高
加工されて表るポリエチレンテレフタレート繊維で／ｌ
１（−δ）ｍａｘは０．１１以上が好ましい。

本発明において、混用品を構成する分散染料にて常圧染
色可能なポリエチレンテレフタレート繊維繕の力学的特
性を出すためには、上述の如く３０℃における初期モジ
ュラスが５５１以上であることが好ましい、ここで３０
℃における初期モジュラスとは、３０℃における動的弾
性軍（Ｅ′３０）を意味する。

（Ｗδ）ｗａｘが大きくなると形態保持性を維持するた
めに１一般的にはＥ／、。が大きくなる必要がある、も
しＥ　／、。が５５　＃／ｄ未満であれば繊維構造の熱
安定性は低下し、寸法安定性も悪く繊維として柔らかく
なる。

こうした特徴を肩する本発明の交編、交織物を構成する
分散染料にて常圧染色可能なポリエチレンテレフタレー
トのホモポリマーよりなる繊維について更にその構造と
力学的性質（！１ｌＩＩＩＩＬ１伸度、初期モジ、ラス
、動的弾性Ｎ１ｈ）、および染色性との関連を検討した
結果、次の事項が明らかＫなりた。

本発明の交編物、交織物を構成する分散染料によシ常圧
染色可能なポリエチレンテレフタレートのホモポリマー
よりなる線維において、結晶化１（Ｘｃ）、（０１０）
％の微結晶の大きさくＡＣ８）、および（０１０）面の
結晶配向度（ＣＯ）は、いずれも繊維の力学的特性に関
連し、該ポリエチレンテレフタレート繊維が衣料用繊維
として充分な強度（３Ｖｄ以上）・および初期モジ、ラ
ス（５５Ｉｖｄ以上）を有するためＫは、嵩高加工をさ
れていない線維については、Ｘｅ＃ｉ３０％以上、ＡＣ
８は３５Ｘ以上、ＣＯは８５優以上であることが好まし
い、さらに好ましくは、Ｘｃが７０％以上、ＡＣ８が４
０Ｘ以上、ＣＯが９０％以上である。ここでＸｓ　、　
ＡＣ８、ｃｏＩｆｉＸ線回折によりそれぞれ後述の方法
で測定された値である。従来の嵩高加工されていないポ
リエチレンテレフタレート繊維はＸｅが５０〜７０％、
ＡＣ８は３０Ｘ以下、ｃ。

は８５二９５％である。次に本発明の交編物、交織物を
構成する常圧染色可能な嵩高加工をされないポリエチレ
ンテレフタレート繊維において、繊維軸方向に電場ベク
トルを持つ偏光の中心屈折率（”／（１１）が１．７０
より小さく且つ１．６５以上であれば、適当の伸度（２
０〜７０％）と染色性を有し、衣料用繊維として好まし
いものとなる。最適彦（ｎ７（。、）の範囲は１．６５
〜１．６８である。また平均複屈折率（ｊｎ　）は、本
発明の交織、５ｅ織物を構成する分散染料で常圧染色可
能で嵩高加工をされていないポリエチレンテレフタレー
ト繊維が３０℃において５５　Ｉｉ／ｄ以上の初期モノ
、ラスを有するためＫは３５Ｘ１０　　以上が好ましい
が、一方熱に対する構造の安定性からＦｉ５０Ｘ１０−
３以上であることが望ましい、また染色性、染色胆牢度
の観点から好ましくは１２０Ｘ１０　　以下、さらに好
ましくは８５　Ｘ　１０　　以下である。ｊｎが１２０
Ｘ１０　　以下になると１５０〜２２０℃の温度範囲に
おける動的弾性率（Ｅ′）の減少率（１５０℃、２２０
℃におけるＥ′の値をそれぞれ”’１５０１　Ｅ’２２
０　　としＥ’２２Ｃｙ／Ｅ′＋５０で表わす）が小さ
くなり、”’２２０／”１５０は０．７５より大きくな
る。すなわち熱に対して構造が安定になる。ｔた染色竪
牢度も向上する。さらにｊｎが８５　Ｘ　１０　　よシ
小さいものは常圧可染性がきわめて優れたものになる。

繊維の中心における平均屈折率（ｎ７ａｎ　）と線維の
中心から半径の０．８倍の距離の部分における屈折率”
／（［Ｌ８）　ｔたは”／（−１１１１）　　の間に以
下の関係を満足するいわゆる繊維の局所的な平均屈折率
の分布が繊維の中心に対して対称であると、充分な強度
を有し、条斑、強伸度斑などが少ない、ここで局所的な
平均屈折率の分布が繊維の中心に対して対称であると云
うのは、平均屈折率ｎ７の極小値が、（ｎ７（２）−１
０ＸＩＯ）以上であり、がっ”／（−１８）と”／（，
８）の差が５０Ｘ１０　　以下、より好ましくは、ｌ０
ＸＩＯ−３以下の場合を云う、なお上述の”／ｌｅｌ　
’　”／（（Ｌｌｌ）　’　”／（−ＱＪ）　惨　Δ／
（Ｏｎ−０）。

ΔＵ等の値は干渉顕微鏡により後述する方法により測定
したものである。

また本発明の交編、交織物を＃Ｒ成する分散染料で常圧
染色可能な嵩高加工をされていない／　ＩＪエチレンテ
レフタレートのホモポリマーよりなる繊維において、２
２０℃における力学的損失正接（−６２２゜）は小さい
ほど好ましく、温度上昇による初期モジ、ラスの低下が
小さくなる。−６２２０が０．２５以下の場合、該初期
モジ−ラスの低下量は著しく小さくなる。つまり熱に対
して安定な構造の繊維になる。

本発明の交編、交織物に用いる分散染料で常圧染色可能
な嵩高加工されたポリエチレンテレフタレートのホモ／
　１７マーよりなる繊維は、上述の嵩高加工されていな
い繊維を常法により、仮撚オたは噴射または押込み加工
尋により作ることができる。この嵩高加工された分散染
料で常圧染色加工なポリエチレンテレフタレートのホモ
ポリマーよりなる繊維は、上述した如＜３０℃に於ける
初期モジュラスが５５９Ａ以上であり（−δ）ｍａｘが
０．０８以上、且つＴｍａｘ（ｃ）と（−δ）ｍａｘと
の間で（−δ）ｍａｘ≧（Ｔｍａｘ−１０５）ｘｌＯ−
２なる関係を満足するものが好ましい、また本発明の交
編、交織物１−＊成する分散染料で常圧染色可能な嵩高
加工されたポリエチレンテレフタレート繊維は、その３
０℃における初期モノ、ラスが５５１以上を示すために
は平均複屈折Δｎが通常３５　ｘ　１０４以上であれば
良いが必ずしもこの条件は、５５Ｖｄ以上の初期モノユ
ラスを与えるための必要十分条件ではない、初期モノ、
ラスが５５１／ｄ以上の十分条件としては、Δｎの値が
４５Ｘ１０　　以上であり、しかも←−δ）ｍＨｚは０
．５以下である。−δのピークｔｍＷ　（Ｔｍａｘ　）
　　Ｆｉ好ましくは１１５℃以下、より好ましくは１０
５℃以下である。またＸｅ　、　ＡｃＳ、　Ｃｏはいず
れ４外部からの繊維への変形、構造の熱安定性と強い相
関がある。し九がって該嵩高加工繊維が充分な強［（３
＃／ｄ以上）、４７１期モー）　、　５　、Ｘ　（５５
１／ｄ）ｆ：有するためにはＸｃは３５％以上、ＡＣ’
Ｓは３８又以上、ＣＯが８０％以上であることが望まし
い。

さらに好ましくはＸｃが７０％以上、ＡｃＳは５０Ｘ以
上、ＣＯが８５％以上である。従来の仮撚加工糸等の嵩
高加工繊維のＸｃは２０〜３０％、ＡｃＳは約３０Ｘ、
ＣＯは約８５％である。

また本発明の交編、交織物の常圧染色可能なポリエチレ
ンテレフタレート嵩高繊維の平均複屈折率（Δｎ）は上
述の如（４５Ｘ１０　　以上であるが、熱安定性の面か
ら５０Ｘ１０　　以上がより好ましく、染色性、染色堅
牢度の観点からは１１０×１０−’以下、さらに好まし
くは８５Ｘ１０　　以下である。Δｎが１１０×１０　
以下になると”ｚｚｌ）／Ｅ’＋ｓｏは０．７５以上に
なり構造の熱安定性がよくなる。さらにΔｈが８５Ｘ１
０　　より小さいものは常圧可染性がきわめて優れたも
のとなる。

従来の嵩高加工繊維のΔｎは１２０Ｘ１０　　以上であ
るのに比較して、本発明の交編、交織物を構成する嵩高
加工されたポリエチレンテレフタレート繊維のΔｎが著
しく小さい点が微細構造上の特徴の一つである。

本発明を構成する上述の微細構造を有する分散染料にて
常圧染色加工巨なポリエチレンテレフタレートのホモポ
リマーよりなる繊維の好ましい製法を示すと、本出願人
に係る％鮪昭５６−４６４０７に記載されているように
、４０００＋ｖ’分以上の紡糸速度で紡糸されたポリエ
チレンテレフタレートのホモ威りマーよりなる繊維＋１
２２０℃乃至３００℃の範囲内の温度で、乾熱による熱
処理を行なうことＫより得ることができる。ｉたは１８
０℃乃至２４０℃の温度範囲内の過熱水蒸気、または熱
水により湿熱による熱処理を行なうことＫよりても得る
ことができる。なおこのよう圧して得られた上述の熱処
理をうけた繊維は常圧可染化されているが、この繊維を
集束してトウ状、または切断してステープルにして紡績
原料とすることもできる。さらに常法によりスピンドル
を通して行なう仮撚加工、あるいは摩擦仮撚加工、押込
み方式による嵩高加工、擦過方式による嵩高加工、噴射
方式による嵩高加工等により嵩高加工繊維を得ることが
できる。これらはいずれも上述の微細構造を有し分散染
料で常圧染色可能である。

なお、本発明の交編、交織物を構成する分散染料で常圧
染色可能なポリエチレンテレフタレートのホモポリマー
よりなる繊維の原料であるポリエチレンテレフタレート
のホモポリマーは公知の重合法で得ることができる。ま
た通常のポリエステル繊＃Ｋｆ！用される添加剤、例え
ば艶消剤、安定剤、訓電剤などを含んでもよい、ｔた重
合度については通常の繊維形成用の範囲内であれば特に
制限はない。

本発明の交編、交織物を構成する分散染料で常圧染色可
能なポリエチレンテレフタレートのホモポリマーよりな
る繊維の紡糸に際しては、ポリマー粘度、紡糸温度、紡
糸口金下の雰囲気の状態、冷却方法、引取速度等を適宜
調節することにより、紡糸口金よシ紡糸されたポリマー
流の冷却固化、および細形変化を制御することができ、
紡糸性よくかつ所望の特性を有する繊維が得られる１％
に紡出繊維の冷却同化の制御は重４１！モ、紡糸性およ
び望ましい特性を得るには、急激な冷却固化、蝉に一方
向からの繊維に直交する低温冷却風による冷却固化けあ
まり好ましくない。

第１図に本発明の交編、交織物を構成する分散染料で常
圧染色可能なポリエチレンテレフタレートのホモポリマ
ーよりなる繊維の製造装置の一例を模式的に示した。溶
融ポリエチレンテレフタレートは加熱された紡糸へ、ド
２の中の紡糸口金（図示せず）により紡出され、大気中
で冷却されて繊維束１となる。この紡糸口金下には紡出
された繊維束１を取囲む管状の加熱域３が設けられてお
り、更にその下方には繊維束１ｔ−冷却吸引するための
流体吸引装置４が設けられている・管状加熱域３および
流体吸引装置４を通過した繊維束１は、油剤付与装置５
を通った彼、引取ローラー６によって引取られる。本発
明で云う「紡速」とはこの引取ローラー６の表面速贋を
意味する・引取られた繊維束は連続的にか、または−且
引取りローラー６に巻かれた後、一対の繊維束送りロー
ラー７により引出され、２２０〜３００℃の温度範囲内
の適切な温度１ｃａｌ整された加熱筒８を通り、一対の
繊維束送りローラー９によって導かれ、巻取りローラー
１０により巻取られる。この際、繊維束送シローラー７
および９０回転速度を調節することＫより繊維束ｌは加
熱筒８の中で適当な伸長率に伸長され熱処理を受ける。

紡速４．０００％’分以上で紡糸されたポリエチレンテ
レフタレートのホモｙｉ！　＋７　ｗ−よりなる繊維は
上述の熱処理方法以外に以下の方法によっても熱処理さ
れる。すなわち引取ローラー６によって紡速４．０００
　ｍ７分以上で巻取った後、繊維束を寄せ集めトウの形
１１１１Ｋした稜熱処理するか、トウに捲縮を付与し切
断してステーブルの形態にしケンスに入れ熱処理するか
、ステーブルを開繊しスライバー状、ト、グ状で熱処理
する方法もとられる。

もちろん熱処理方法は前述の如く乾熱・による方法、温
熱による方法のいず扛でも行なわれる。

第２図に、紡速４，０００ｍ／分以上の紡糸条件で作う
れたポリエチレンテレフタレート繊維の繊維束、トウ、
スライ・１−などを過熱水蒸気で湿熱熱処理する方法の
一例を示す模式図である。第２図において１１は紡速４
，０００ＷＶ′分以上で紡糸されたポリエチレンテレフ
タレートのホモポリマーよりなる繊維束、トウ、スライ
バーを示す。これらは一対のフィードローラー１２によ
り引き上げられ、ガイドローラー１３に達する。ガイド
ローラー１３により繊維束、トウまたはスライ／４−は
温熱処理装置１５へ導かれる。温熱処理装置１５の入口
はスリット１４、出口にはスリ、　）　１４’があり、
温熱処理装置１５の内部の温度が外部の雰囲気に左右さ
れないようＫしである。ま九湿熱処理装置１５は上面及
び下面から同時に過熱水蒸気が噴出するよう上下に多数
のスリット１６が被処理繊維の通路の内壁に設けＣある
。また温熱処理装置１５の内部には上下にヒーター１７
を設は過熱水蒸気の温度分布を少なくするようにしであ
る。

一方〆イラー２４で虫取したｒ−ジ圧約ｌＯＵ／−λの
飽和水蒸気はパルプ２３によって、加熱装置２１へ入り
、ヒータ２２によって加熱され温度１８０〜２４０℃の
過熱水蒸気となる。過熱水蒸気は／？ルプ２０によシ湿
熱処理装置１５に送られ、ヒーター１７により温度低下
のないよう、また温度分布が大きくならないように調節
され、スリット１６を通して被処理繊維１１に当り湿熱
熱処理が行なわれる。湿熱処理をうけた繊維束、トウま
たはスライバー１１はスリット１４′よりガイド０ロー
ラー１８を通り、引取りローラー１９によって引取られ
る。

このように紡速４，０００ＷＶ／分以上で紡糸され、乾
熱で２２０〜３００℃または、温熱で１８０〜２４ＣＣ
Ｏ熱処理を受けたポリエチレンテレフタレートのホモポ
リマーよりなる繊維は、上述の微細構造を有する分散染
料で常圧染色可能なるものである。これを編機、織機勢
により公知の方法でアクリル繊維と獣毛繊維と混用する
ことＫより本発明の常圧染色可能なＩリエステル繊維を
含有する交編物や交織物を作ることができる。

以下に本発明の交編、交織物を構成する４リエチレンテ
レフタレート繊維の構造特性の測定法を述べる。

〈力学的損失正接（ｔｌ！ｌＪ）、及び動的弾性率（ビ
）〉東洋メールドウイン社製レオパイプロン（Ｒｈｓｏ
ｖｌｂｒｏｎ）ＤＤＶ−Ｉｌｅ型動型動的粘弾性装定装
置い、試料＠　０．１〜１　＃、測定周波数１１０Ｈｚ
。

昇温速度１０℃／分で１燥空気中で各温度における−２
、及びＥ′を測定する。−６一温度曲線から−δのピー
ク温度（Ｔｍａｘ）Ｔ、と同ピーク嵩さ〔（−一）ｍ＆
ｘ〕が得られる。第３図に本発明の分散染料で常圧染色
可能なポリエチレンテレフタレート繊維■、ｖＩポリエ
チレンテレフタレートを仮撚加工した嵩高糸（Ｂ）、従
来のポリエチレンテレフタレート繊維（Ｃ５、従来のポ
リエチレンテレフタレート仮撚糸（至）の−δ一温度曲
線の典型例を模式的に示した。第４図にはＥ′一温度曲
線の典型例を模式的に示す、なお図中（４）、　（Ｂ）
　、　（Ｃ）　、の）の表示は第３図の場合と同じであ
る。

〈平均屈折率（Ｈ）、ｎｌ）及び平均複屈折率（１ｍ）
）＞透過定量干渉顕微鏡（例えばドイツ民主主義共和国
カールツアイスイエナ社製干渉顕微鏡インターフアコ）
を使用して干渉縞法によって繊維の側面から観察した平
均屈折率の分布を測定することができる。この方法は円
形断面を有する繊維に適用する。繊維の屈折率は繊細軸
に対して平行な電場ベクトルを持つ偏光に対する屈折率
ｎ／と、繊維軸に対し垂直な電場ベクトルを持つ偏光に
対する屈折率ｎｌによって％徴づけられる。ここに説明
する測定はすべて緑色光４Ｉ（波長λ−５４９ｎｍ）を
使用する。

光学的に均一なスライドガラスおよびカバーがラヌの間
に、０．２〜２波長の節囲内の干渉縞のずれを与える屈
折率■を有し、且つ繊維に対し不活性な封入剤を注入し
、その封入剤に試料繊維を浸漬する。＃ｌ繍はその軸が
干渉顕微鏡の光軸および干渉縞に対して垂直となるよう
に設置される。この干渉縞のパターンを写真撮映し、約
１５００倍に拡大して解析する。

第５図で繊維の封入剤の屈折率をＮ、繊維の外周上の点
ｓ／　＋　３７／間の屈折率をｎｚ（’ｔたＦｉ、ｎよ
）、Ｓ／　−Ｓ１間の厚みをｔ、使用光縁の波長をλ、
パ。

フグラウンドの平行干渉縞の間隔（ｌλに相当）をり、
繊維による干渉縞のずれをｄとすると、光路差ｒＦｉ、
ｒ＝（ｄ／Ｔすλ＝（ｎｚ（またはｎ　ＪＬ）−Ｎｅｔ
で表わされる。したがってｎｌ（着たけｎｌ）＝＝／’
／ｌ＋−Ｎが成立する。厚みｔＦｉ繊維の断面形状が円
であれば、座標！と半径Ｒとを用いて２Ｖ１ｙ：Ｐ−で
与えられる。

繊維の半径をＲとすると、繊維の中心Ｏから外周Ｒまで
の各位置での光路差から各位置での繊維の屈折率ｎ／（
ｔたはｎｌ）の分布を求めることができる。夏を繊維の
中心から各位１までの距離とした時Ｘ−ｘ／Ｒ−０すな
わち繊維の中心における屈折率を平均屈折率（ａ／＋ｃ
＋＋または”ｆｉａｔ）と云う。

Ｘは外周上において１となう、その他の部分では０〜１
の間の値となるが、例えばＸ　＝　Ｏ，Ｓの点における
屈折率をｔ＋／（ａｓ）（ｉたは詐上（α８））と表す
。

また平均屈折率ｎ／ｆｉｌとｎ　ｉｌＱより平均複屈折
率（Δ、）けΔ１１　”’　１１／（Ｅｌ　−ｎｌ（０
で表わされる。なお、第５図において３１は繊維、。３
２は封入剤による干渉縞、３３はｉｌＱ繍による干渉縞
を示す。

館６図に各繊維のｎの分布を示した、なお（Ａ）。

（Ｂ）　、　（Ｃ’ｌ　、（２）の表示は第３図の場合
と同じである。

第６図において横軸に中心からの距離Ｘ−ｘ　／Ｒ％縦
軸にｈ値を表示している。Ｘ−０が繊維の中心Ｘ−１お
よびＸ−−１が繊維の外周上の点である。

非円形断面の場合、厚みｔはＲとＸのみの関数として与
えられていない丸め、別に測定した値を用いる。ｔの測
定方法として、封入剤の種類を変えて各封入剤を用いて
得られたｒの測定値から次式％式％） ココアＮ１．Ｎ２　ｉｆ封入剤１．ｌＤ［折率、Ｉ’１
ｆ２は封入剤１．２で測定されたりタープ−ジョンであ
る。

〈微結晶の大きさく　ＡＣ８）　＞ 対称反射法により赤道方向のＸ線回折強度を測定し、Ｘ
線回折強度の回折角依存曲線からＡＣ８は算出される。

Ｘ＠回折強度は理学電機社製ＸＩｓ発生装置（ＲＵ−２
００ＰＬ）とゴ＝、ｔ　メーター（ＳＧ−９Ｒ）、計数
管にはシンテレーシ、ンヵウンター、計数部には波高分
析器を用ベニッケルフィルターで墨色化したＣｕ−一線
（ｍ長λ＝１．５４１８．ｊ）を用いて測定される。線
＃ｍ試料の繊維軸がＸ＠回折面に対して垂直となるよう
にアルミニウム製すンプルホＡダーにセットする。この
時、試料の厚みは約ｏ５■になるようにセットする。３
゜ｋＶ　、８０　ｍＡでＸ線発生装置を運転し、スキャ
ンユング速度１°／分、チャー）７度１ｏ畷／分、タイ
ムコンスタント１秒、グイバーツエントスリット１゜２
゛ レシービングスリットｏ３■、スキャ、タリングスリ、
ト１゜ −において２０が３５°−７°腫で回折強度を配録する
。記録計のフルケースは得られる回折強度＃１着がスケ
ール内に入るように設定する。

ぼりエチレンテレフタレート繊維は一般に赤道線上の回
折角２θ−７”−２６°の範囲に三個の主要な反射を有
する。低角度側から、（１００）　、（０１０）。

（１１０）面である。ＡＣ８を求めるには例えばり、Ｅ
。

アレキサングー著「廃分子Ｘ線回折」化学同人出版、第
７章シェラ−（Ｓｅｂ・ｒｒ・ｒ）の式を用いる。

２θ−７”と２＃−３５°の間にある回折強度曲線間を
直線で結びベースラインとする。回折ピークの頂点から
ベースラインに垂線を下ろし、ピークとベースライン間
の中点をこの垂線上に記入する。

中点を通る水平線を回折強度曲線回折ピークの間に引く
、主要な反射がよく分離している場合には曲線のピーク
の２個の肩と交差するが、分離が悪い場合には１つの肩
のみと交差する。このピークの幅を測定する。一方の肩
としか交差しない場合は交差した点と中点間に距離を測
定し、それを２倍する。また２個の肩と交差する場合は
両肩間の距離を一］定する。これらの測定値をラジアン
表示に換算しライン幅とする。さらにこのライン幅を次
式で補正する。β＝〆Ｂ２　　Ｈ２ ここでＢはライン幅の実測値、ｂはブロードニング定数
でシリコン単結晶の（１１１）面反射のピークのラジア
ン表示でのライン幅（半値幅）である、微結晶の大きさ
くＡＣ８）Ｖｉ、 ＡＣ８（Ｘ）−Ｋ・λ／β簡θ によって与えられる。ここでに＃ｉｔ、　　λＦｉＸ線
の波長（１，５４１８Ｘ）、βは補正後のライン幅、ａ
Ｆｉシラ、グ角で回折角２＃のｉである。

〈結晶化度（ｘｅ）＞ 微結晶の大きさの測定と同様にして得られたＸ線回折強
度曲線よシフ０−フ０七２０＝３５°の回折強度曲線間
を直線で結びベースラインとする。第７図のように２０
−２０°付近の谷を頂点とし、低角側および高角側のす
そに沿って直線で結び結晶部（ａ）と非晶部（ｂ）に分
離し、次式に従って面積法で結晶化１ｉＸｅを求める。

〈結晶配向度（ＣＯ）＞ 理学電機社製Ｘ４Ｉ発生装＃　（ＲＵ　−２００ＰＬ　
）　、繊維試料測定装置（ＦＳ　−３）、デュオメータ
ー（ＳＧ−９）、計数管にはシンチレーションカウンタ
ー、計数部には波高分析器を用い、ニッケルフィルター
て単色化したＣｕ−Ｋａ線（波長λ＝１．５４１８Ｘ）
を用い方位角方向のｘ１１回折強度−纏を測定する。

／　ＩＪエチレンテレフタレート繊維は一般に赤道線上
に３種の主要な反射を有するが、結晶配向度（ＣＯ）の
測定には（０１０）面反射を採用する。

（０１０）面の回折角２０は赤道締方の回折強度曲線か
ら決定される。前述のＸ＠発生装置を３０ｋＶ、２０ｍ
Ａで運転する。繊維試料測定装置に試料繊細を互に平行
になるように揃えて取付ける。

試料の厚みが約０５■になるように訓整する。赤道一方
向の回折強度−−から決定された２０の値にゴニオメー
タ−をセットする。対称透過法を用いて方位角方向を一
３０〜＋３０°走査し方位角方向の回折強度を記録する
。さらに−１８０°と＋　１８００の方位角方向の回折
強度を記録する。このときスキャンユング速度４°／分
、チャート速度１０ｍ／分、タイムコンスタント１秒、
コリメーター２■φ、レシービングスリット縦幅１９謳
、横幅３．５■である。

得られた方位角方向の回折強度曲線からＣＯを求めるＫ
は、まず±１８０°で得られた回折強度の平均値をと９
、この値を通る水平線をペースラインとする。ピークの
頂点からベースラインにｆＩｌｉＩを下ろし、その高さ
の中点を求める。中点を通る水平−を引きこれと回折強
度曲線との２個の交点間の距離を測定し、この値を角ｔ
（＋：））に換算した値を配向角Ｈ（’）とする。結晶
配向度はＣＯ（チ）＝（（１８０°−Ｈ）／１８０ＶＪ
Ｘ　１００によって与えられる。

〈染料ｒＩ＆尽率） 分散染料レゾリンゾル−ＦＢＬ　（ドイツ連邦共和国バ
イエル社製品名、Ｃ，１，Ｄｌｓｐｅｒｔｅ　Ｂｌｕｅ
　５６）を３　％ｏｖｆ　、浴比５０倍、ｐＨ６（酢酸
にて調整）、分散剤ディス・ｆ−ＴＬ（明放化学工業社
製品名）ＩＰ／ｌの組成よりなる染浴中に試料繊維を入
れ、１００℃で１２０分間染色した後、染液を採散し、
吸光度より残液中の染料量を算出し、これを染色に使用
した染料量から減じたものを染着料として染料吸尽率（
４）を計算した。なお染色用の試料縁−は、精練剤スコ
アロールＦＣ（化工アトラス社製品名）２ノ／ｌの水浴
液中で６０℃にて２０分間精練し、乾燥、調湿（２０℃
、６５１ＧＲＨの条件下に４８時間放置）シ九ものを使
用した。

〈染色堅牢度〉 染料吸尽率評価の場合と同様の方法で染色した試料をハ
イドロサルファイドナトリウムｘｙ７ｔ。

水酸化ナトリウム１ノ／ｌの水溶液で浴比５０倍、８０
℃で２０分間還元洗浄したものを評価した。

染色堅牢度としては、耐光堅牢度（ＪＩＳ　Ｌ　−１０
４４に準する）、摩１１１ｉ１牢度（ＪＩＢ　Ｌ−０８
４９に準する）、昇華■牢度（ＪＩＳ　Ｌ　−０８５４
に準する）について評価した。

〈引張強伸度〉 東洋が一ルドウイン社製テンシロン（Ｔ＠ｎａｌｌｏｎ
）ＵＴＭ−ＩＩ　−２０ｍ引張試験機によシ初長５ｃＩ
１１（但し嵩高繊維のように繊維に捲縮のあるものは、
それを引伸ばしたものが５ｃＲになるようにした）、引
張速度２０■／分で測定した。

〈潜水収縮率〉 Ｑ、　Ｉ　Ｐ／ｄの荷重下での試料長をＬ・とし、荷重
を取除き潜水中で３０分間処理した後、再び同じ荷重下
で測定した長さをＬとする。潜水収縮率は次式で表され
る。

ム 以下に実施例をあげて本発明を更に詳しく説明する。

実施例１ フェノール／テトラクロロエタンの２７１の混合溶媒中
で３５℃における固有粘度〔り〕（以下〔り〕と表わす
）が０．６３の４リエチレンテレフタレートのホモ？リ
マーを、第１図に示す装置を用いて、紡糸温度３０２℃
で、孔径０．３５−一、孔数７２の紡糸口金よシ紡出し
、繊維束の全周囲から繊維束の走行方向に平行に供給さ
れる２２℃の空気の流れによって冷却固化させた級、仕
上剤を付与し、４６００ｍ／分の速度で巻取りて１５０
　／’１２１　　の糸条を得た０次にとの糸条を第１図
に示す熱処理用加熱筒に接触することなく通過するよう
にして、骸加熱筒内部の温度を２４７℃に調節し、伸長
率１．２１１ｇて０．９４秒間熱処理した。この繊維の
物性値を第１表に示す。

館１表の結果よＪ）、４，６００　ｍ／分以上の紡速で
紡糸し、２４７℃で１．２嗟の伸長下において０．９４
秒熱処理した？リエチレンテレ７タレートのホモｌリマ
ーよりなる繊維は分散染料にて常圧可染化し、さらに染
色堅牢度に優れ、力学的性質、熱安定性も充分満足でき
るものであることが解る。

以下余白 第１表 次に紡速４，６００ｍ／分で紡糸ｖｋ２４７℃にて０．
９４秒間熱処理して常圧可染化したポリエチレンテレフ
タレートの１５ｏｄ／７２．の糸条ヲ、仮撚ヒーター長
０．７５ｍ、スタビライズヒーター長０．５５ｍの２個
のヒーターを有する仮撚加工機にて、仮撚ヒータ一温度
２０４℃、スタビライズドヒーターの温度を１９０℃に
設定し、スピンドルに該糸条を引掛は撚数２，５００　
Ｔ／ｍ　、延伸比１、１２０、糸速１４８ｍ／分で仮撚
加工した。得られた仮撚加工糸の物性を第２ｆＩ！に示
す。

第２表の結果より得られた仮撚加工糸は常圧可染化し、
力学的熱的性質も衣料用＊繍として充分第２表 また、アクリル短繊維と羊毛繊維を７５％：２５’Ａの
重量混用率で、梳毛紡績法で混紡糸１１５０メートル番
手を得た。次いで常圧可染化し、仮撚加工されたポリエ
チレンテレフタレートの１５０’／７２ｆの糸条と、ア
クリル繊維と羊毛繊維の混紡糸１１５０メートル番手を
、３０インチ径、２（１”−ノシンカー・ディル丸編機
に第８図に示す如く供給し、）４イル纏地を編上げた。

同図において、Ａはポリエチレンテレフタレート糸条、
Ｂはアクリル繊維／羊毛混紡糸をそれぞれ表わす、得ら
れた交編物をウィンス染色機でスコアロールＦＣ−２５
０＜化工アトラス社製〉精練剤で精練後、カチオン染料
はダイアクリル系染料〈三菱化成製〉、酸性染料はグイ
アシ、ド系染料〈三菱化成製〉０分散染料はダイアクリ
ル系染料〈三菱化成製〉を投入し１００℃６０分−浴一
段染法で染色した・また比較のために、第８図給糸Ａと
して従来の紡速３，０００ｍ／分以下で紡糸されたＩリ
エヌテル長繊維１５０’／７２ｆを仮撚加工機で上述と
同一の仮撚条件で加工した仮撚加工糸を、また、給糸Ｂ
としてアクリル繊維からなる１　／　５０　Ｎｒｎ番手
の紡績糸を用いて同様の交編物を編上けた。該交編物の
一部を上記−浴一段染法で同様に１００℃６０分染色し
く但し、この場合酸性染料は除く）、残りの該交編物を
高圧液流ウィンス染色機で同様の（酸性染料は除く）−
浴一段染法で１３０ｔ：：６０分にて染色した。

得うれた各々の試料について１６０１：６（１、申出率
５−で乾熱セットし、生地性量、物性、風合を比較評価
した。結果を第３表に示す。

得られた本発明による交編物の染色物は、従来の物にく
らべ外観、物性、風合の各々非常に優れ実施例２ 実施例１で用いた常圧可染可能なポリエチレンテレフタ
レートのホモＩリマーからなる１５０４／７２ｆの糸条
の仮撚加工糸を２本引揃え、この糸と、アクリル短繊維
と羊毛繊維を６０１１：４０−の重量混用率で梳毛紡績
法によ、９２／３２メートル番手混紡糸とを１（１”−
〕株編機で交編した。

給糸装置に二重ヒ、ットコを用い、編目のテクニカルフ
ェイス側にアクリル短繊維と羊毛鐵−の混紡糸が現われ
、テクニカルパ、グ飼にポリエチレンテレフタレートの
ホモＩリマーよシなる糸条が現われる様に２×１ゴム編
を編成した。

比較用試料として、Ｉリエテレンテレフタレートのホモ
Ｉリマーよりなる糸条にかえ、アクリル紡績糸１／３０
メートル番手を用い、同一の方法で編地を得た。

これらの編地をパドル染色機により、１００℃５０分の
常法染法で染色し、脱水、乾ｆｌｋｖｋ１蒸気セッター
で２０秒熱セセッ処理した。

得られ九纏地は、七−ターの袖コ９ム用素材として最適
の生地で、本発明による編地と比較用編地について諸物
性、風合を比較した（第４表）。その結果、本発明によ
る交編物は洗濯による形態変化が小さく、弾性回復性に
優れ、しかもＺＶユニー感と反発性に良好な編地であっ
た＠ 以下余白

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の混用された編織物を構成するＩリエ
チレンテレフタレート繊維の紡糸及び熱処理工程の一例
を示す模式図である。 同図において、１は繊維束、２は紡糸へ、ド、３は管状
加熱域、４は流体吸引装置、５は油剤付与装置、６は引
取ローラー、７は縁維束送シローラー、８は熱処理用加
熱筒、９は繊維束送りローラー、ｌＯは繊維東巻取りロ
ーラーである。 第２図は本発明の実施例で用い九過熱水蒸気による熱処
理装置の被略図である。 同図において、１１は繊維束、トウま′ｆｉ−はスライ
バー、１２はフィードローラー、１３はがイドローラー
、１４および１４′は湿熱処理装置１５内の過熱水蒸気
の過剰な洩れを防ぎ温度の変動を抑制するためのスリッ
ト、１５は湿熱処ｍ装置、１６Ｆｉ温熱処理装置内の過
熱水蒸気噴出用のスリ、ト、１７は加熱用ヒーター、１
８はがイドローラー、１９は引取りローラー、２０はパ
ルプ、２１に′ｉ加熱装置、２２はヒーター、２３はパ
ルプ、２４はメイラ−である。 第３図は、力学的損失正１１（−δ）一温度曲縁を模式
化して表したグラフ、第４図は、動的弾性車（Ｅ′）一
温度曲縁を模式化して表し九グラフ、第５図は、繊維の
断面内半径方向屈折率（ｙ　ｔたはｉ□）分布の測定に
用いた干渉縞のパターンの一例である。＠５図において
（ａ）は繊維の断面図、（ｂ）は干渉縞・リーンの図、
３１ｔｉ繊維、３２は封入剤による干渉縞、３３は繊維
による干渉縞である。 第６図は、繊維の半径方向の屈折率（ａ７）分布の一例
を示す模式図、第７図はポリエチレンテレフタレート線
維のｘｍ回折強度曲縁の一例を示すグラフである。ここ
でａは結晶領域、ｂは非結晶領域である。第８図は実施
例ＩＫ用いたシンカーフ９イル編地の編目図を示し、ム
はＩリエチレンテレフタレート糸条、Ｂはアクリル繊維
／羊毛混紡糸をそれぞれ表わす。 なお第３図、第４図、第６図において（４）は本発明の
分散染料にて常圧染色可能なぼりエチレンテレフタレー
ト繊維、ＣＢ）は該ｌリエチレンテレフタレート繊維を
仮撚加工した繊維、（０は従来の４リエテレンテレフタ
レート繊維、（ロ）は従来のポリエチレンテレフタレー
トの仮撚加工した繊維の値を夫々示す。 特許出願人 旭化成工業株式会社 特許出願代理人 弁理士　背水　朗 弁理士　西舘和之 弁理士　内田幸男 弁理士　　山　口　昭　之 第　１図 第２例） 〒３閉 第４ワ１ 〒“５“”　　　　　　　　（ｂ） 第６図 Ｒ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、アクリル繊維と獣毛繊維にポリエステル繊維を混用
   してなる交編、交織物において、該ポリエステル繊維が
   実質的にＩリエチレンテレフタレートのホモポリマーよ
   りなり且つ分数染料で常圧染色可能であることを特徴と
   する交編、交織物。 ２、／リエステル繊維が３０℃における初期モノエラス
   が５５　ｆ／ｄ以上であり、測定周波数１１０Ｈｉにお
   ける力学的損失正接（ｔａｌａ）のピーク温度（Ｔｒｎ
   □）が１０５℃以下であって−１のピーク値［（ｔｍＪ
   ）ｍ□）が０．１３５會ζえる値を有する嵩高加工をさ
   れていない１ｍ！維および／または３０℃における初期
   モジ−ラスが５５２／ｄ以上であシＴｍａｘ　（１：）
   と（−δ）ｍｍｚとの間で（−δ）ｍｘ≧ｃ〜厘−１Ｏ
   ５）ＸＩＯなる式を満足し且つ（ｔａｌａ　）ｒａａｘ
   が０．０８以上のイーを有する嵩高加工をされてなる繊
   維であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
   交編、交織物。 ３、／リエステル繊維が４，０００ｍ／分以上の紡速で
   紡糸されたｆｆｌ、２２０℃乃至３００℃の温度で乾熱
   による熱処理をされてなる線維及び／−または４，００
   ０？Ｉｌ／分以上の紡速で紡糸された後、２２０℃乃至
   ３００℃のｍ度で乾熱による熱処理を受けた後、常法に
   より嵩高加工をされて々る繊維であることを特徴とする
   特ｔ！ｆ請求の範囲第１項ｔたＦｉ第２ＪＪ記載の交編
   、交織物。 ４、／リエステル繊維が４，０００Ｗ＃／分以上の紡速
   て紡糸された後、１８０℃乃至２４０℃の温度で湿熱く
   よる熱処理をされてなる繊維及び／または４．０００ｍ
   ／分以上の紡速で紡糸された後、１８０℃乃至２４０℃
   の温度で湿熱による熱処理を受けた後、常法により嵩高
   加工をされてなる繊維であることを特徴とする特許請求
   の範囲Ｉ！１項またはｌ！！２項記献の交編、交織物。 ５゜嵩高加工をされてｂな−ポリエステル繊維が０．１
   ４以上の（ｔｍ　ａ　）ｍｍｚ値を有し、かつ平均複屈
   折率（ΔＥｌ）が５０　Ｘ　１０−’以上１３０Ｘ１０
   −５以下であることを特徴とする特許請求の範囲第２項
   記載の交編、交織物。 ６、　嵩高加工をされていないポリエステル線維のＴｍ
   ａｘが１００℃以下であり、結晶化度（Ｘｃ　）が３０
   −以上、（０１０）面の微結晶の大きさくＡＣ８）が３
   ５Ｘ以上で、かつ（０１０）面の結晶配向度（ＣＯ）が
   ８５−以上であることを特徴とする特許請求の範囲第２
   項記載の交編、交織物。 ７、嵩高加工をされてなるポリエステル繊維の平均複屈
   折率（Δｎ）がｌｌ０ＸＩＯ以下４５Ｘ１０−’以上で
   あることを特徴とする特許請求の範１！ｌ第２項記載の
   交編、交織物。 ８、　嵩高加工をされてなるポリエステル僚−の−δの
   ピークｍ度（Ｔｍａｘ）が１１５℃以下であり、しかも
   結晶化度（Ｘｅ　）が３５％以上、（０１０）１ｍの微
   結晶の大きさくＡＣ３）が３８Ｘ以上で且つ（０１０）
   面の結晶配向度（ＣＯ）が８０−以上であることを特徴
   とする特許請求の範囲＠１項または＠２２項記載交−１
   交織物。 ９　嵩高加工をされてなるポリエステル繊維の平均複屈
   折率（Δｎ）が４５ＸＩＦ’　　以上であり、Ｔｒｎ＠
   ｘが１０５℃以下であシ、且つ（ｌａｉδ）ｍａｘが０
   ．１１以上で、しかも結晶化度（Ｘ・）が７０％以上、
   （０１０）面の微結晶の大きさくＡＣ８）が５０Ｘ以上
   で且つ（０１０）面の結晶配向度（ＣＯ）が８５％以上
   であることを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の交
   編、交織物。