JPS5890359A - 電磁撹拌を行なう連続鋳造方法 - Google Patents
電磁撹拌を行なう連続鋳造方法Info
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- JPS5890359A JPS5890359A JP18983081A JP18983081A JPS5890359A JP S5890359 A JPS5890359 A JP S5890359A JP 18983081 A JP18983081 A JP 18983081A JP 18983081 A JP18983081 A JP 18983081A JP S5890359 A JPS5890359 A JP S5890359A
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- ingots
- segregation
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- stirring
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/114—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means
- B22D11/115—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means by using magnetic fields
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、電磁攪拌を行なう連続鋳造において、鋳片Ｋ
Ｉ７Ｉ求される攪拌効果上の品麺に応じ、最適な操業条
件を設定して連続鋳造を亥織する方法に関する。
Ｉ７Ｉ求される攪拌効果上の品麺に応じ、最適な操業条
件を設定して連続鋳造を亥織する方法に関する。
遅ａｍ造ＶＣ＝って製造される鈎片白ハその用途等に応
じ九撹拌効果上の品質に該当するものが請求される。そ
して、製°造現場でに、“その請求を満几すに心象でか
つ充分な操莱条ｆ’Ｆ（持に攪拌条件）を設定して製造
するのが１ＩＩｋ％、ｉｉｌ済的であり、また効率的で
もある。ところが、従来に、とのＬうな攪拌条件で操業
を行なえば品質上どの＠度の鋳片が得られるかを予測す
ることに殆んど不可能であつ几ために、ある品質の鋳片
を製造しょうとする場合ＫＨ，その本格生産に移行する
四に攪拌条件を種々変更し几多くの予備試験を行ない、
それらの結果から最適条件を選択設定して本格的な生産
を行なうのを常としてい友、しかし、０の工つな多くの
予備的な試験生産を行なうことに１作業工ＩＩＬ％原料
、電力その他の生ｉｉ質材を心象以上に消費する結果を
招くもので壱り几。
じ九撹拌効果上の品質に該当するものが請求される。そ
して、製°造現場でに、“その請求を満几すに心象でか
つ充分な操莱条ｆ’Ｆ（持に攪拌条件）を設定して製造
するのが１ＩＩｋ％、ｉｉｌ済的であり、また効率的で
もある。ところが、従来に、とのＬうな攪拌条件で操業
を行なえば品質上どの＠度の鋳片が得られるかを予測す
ることに殆んど不可能であつ几ために、ある品質の鋳片
を製造しょうとする場合ＫＨ，その本格生産に移行する
四に攪拌条件を種々変更し几多くの予備試験を行ない、
それらの結果から最適条件を選択設定して本格的な生産
を行なうのを常としてい友、しかし、０の工つな多くの
予備的な試験生産を行なうことに１作業工ＩＩＬ％原料
、電力その他の生ｉｉ質材を心象以上に消費する結果を
招くもので壱り几。
不発明灯前記の問題に鑑み、これを解消せんとするもの
であって、予め電磁攪拌装置に与える一電鐘１！Ｆｔす
なわち鋳片の単位幅における電流ｖＨ鼓と鋳片の中心偏
析指数、ホワイトバンド内Ｃ偏析指数お工び等軸晶率と
の相関関係を求めておき。
であって、予め電磁攪拌装置に与える一電鐘１！Ｆｔす
なわち鋳片の単位幅における電流ｖＨ鼓と鋳片の中心偏
析指数、ホワイトバンド内Ｃ偏析指数お工び等軸晶率と
の相関関係を求めておき。
該相関関係を参照して、要求される鋳片の品貿に遥合し
友攪袢条件を選定して本格生産を実施し、もって予備試
験の繁雑さと作業工数及び資材の消費を軽減することを
目的とするものである。
友攪袢条件を選定して本格生産を実施し、もって予備試
験の繁雑さと作業工数及び資材の消費を軽減することを
目的とするものである。
一般に１連続鋳造において電磁攪拌ｔ−爽施すると、そ
の電磁攪拌装置の設置位置、攪拌時間の長短、攪拌強度
等に工り、攪拌効果に差が生ずる。
の電磁攪拌装置の設置位置、攪拌時間の長短、攪拌強度
等に工り、攪拌効果に差が生ずる。
電磁攪拌のねらい灯、連続鋳造の際に１製造されつつあ
る鋳片の表皮部から中心部に向って生成発達する柱状晶
のデンドライト部分を、未凝固の溶鋼を流動せしめるこ
とＫよって剪断し、剪断され皮部分を未凝固の溶銅中に
拡散せしめ、鋳片内部の成分分布を均一化するところに
ある。従って攪拌効果の指標としては剪断力係数が大き
なウェイトを占める−のとして重畳視される。そこで、
鋳片内に生成する柱状晶に対して作用する剪断力係数（
−“・ΔｄＩ）について考えてみると、静磁場通電方式
の電磁攪拌においては下記の近似式が成立することとな
る。なお、前記剪断力係数におけるα、βに操業条件に
工って定まる定数であ机ル＝、／ｒ、、、・・・・・・
・・・＋１Ｊｎ−：鋳片内の固液界面に生ずる剪断力Ｊ
、：ｌＩＬ固部分の電ｍｅ嵐 Δｄ＝ぐｖｔ ａｔ・・・・・・・・・・（りΔｄ：攪
拌中に成長する赦−セルの厚みｔ、：攪拌が開始される
時点 ｔ、：攪拌が終了する時点 Ｖｔ：時間ｔＫおける溶鋼のｉｌ固連良上記の剪断力価
ｌ！（忘α・ΔＪ）ｒｘ、どの工うな電磁攪拌装置にあ
ってｔ、その設置位置、攪拌時間、攪拌＊ｊ［の影響が
反映されるものであるから、攪拌装置の設置位置、攪拌
距離、攪拌時間かそれぞれ異なったものを備えている連
続鋳勇設備について一醜一して適用し得る−のである。
る鋳片の表皮部から中心部に向って生成発達する柱状晶
のデンドライト部分を、未凝固の溶鋼を流動せしめるこ
とＫよって剪断し、剪断され皮部分を未凝固の溶銅中に
拡散せしめ、鋳片内部の成分分布を均一化するところに
ある。従って攪拌効果の指標としては剪断力係数が大き
なウェイトを占める−のとして重畳視される。そこで、
鋳片内に生成する柱状晶に対して作用する剪断力係数（
−“・ΔｄＩ）について考えてみると、静磁場通電方式
の電磁攪拌においては下記の近似式が成立することとな
る。なお、前記剪断力係数におけるα、βに操業条件に
工って定まる定数であ机ル＝、／ｒ、、、・・・・・・
・・・＋１Ｊｎ−：鋳片内の固液界面に生ずる剪断力Ｊ
、：ｌＩＬ固部分の電ｍｅ嵐 Δｄ＝ぐｖｔ ａｔ・・・・・・・・・・（りΔｄ：攪
拌中に成長する赦−セルの厚みｔ、：攪拌が開始される
時点 ｔ、：攪拌が終了する時点 Ｖｔ：時間ｔＫおける溶鋼のｉｌ固連良上記の剪断力価
ｌ！（忘α・ΔＪ）ｒｘ、どの工うな電磁攪拌装置にあ
ってｔ、その設置位置、攪拌時間、攪拌＊ｊ［の影響が
反映されるものであるから、攪拌装置の設置位置、攪拌
距離、攪拌時間かそれぞれ異なったものを備えている連
続鋳勇設備について一醜一して適用し得る−のである。
従って、この剪断力価ＩＩＬＩＬよって攪拌効果として
も几らされる幡軸晶の増殖ｍ直、鋳片の中心偏析の軽減
程度を推し量ることができる。
も几らされる幡軸晶の増殖ｍ直、鋳片の中心偏析の軽減
程度を推し量ることができる。
そこで、１１断力９に数（−“・Δ／） １−、実際の
電磁攪拌装置の緒特性に応じて変史することのできる直
送的な操業因子で置換すると、近似的ｔｌｃＦ記の式で
表示することができる。
電磁攪拌装置の緒特性に応じて変史することのできる直
送的な操業因子で置換すると、近似的ｔｌｃＦ記の式で
表示することができる。
工：電磁攪拌装置の通電電流
Ｗ：鋳片の暢
Ｌ：モールド内の＃ｆＩＩ４湯面から電磁攪拌装置ｉｔ
までの距離 ！、：攪拌が開始される位置 １２：攪拌が終了される位置 上記ｍ弐Ｋをいて、攪拌が開始される位置１１と攪拌か
終了される位１！１４とに、設置され友攪拌Ｉ＆瞳に工
ってそれぞれ一定不変であるから、Ｔω“・Δｄｊ’ｏ
ｃ工 となる。このことＫＬって、攪拌にぶって起る溶鋼流か
製造中の鋳片内で生成する柱状晶に作用する剪断力係数
は、電磁攪拌装置の迩電線電ｔｉ１９１１ｒＬと明確な
相関関係のあることが理論的に裏付けされる。
までの距離 ！、：攪拌が開始される位置 １２：攪拌が終了される位置 上記ｍ弐Ｋをいて、攪拌が開始される位置１１と攪拌か
終了される位１！１４とに、設置され友攪拌Ｉ＆瞳に工
ってそれぞれ一定不変であるから、Ｔω“・Δｄｊ’ｏ
ｃ工 となる。このことＫＬって、攪拌にぶって起る溶鋼流か
製造中の鋳片内で生成する柱状晶に作用する剪断力係数
は、電磁攪拌装置の迩電線電ｔｉ１９１１ｒＬと明確な
相関関係のあることが理論的に裏付けされる。
次に、電磁攪拌に工っで生ずる鋳片中のホワイトバンド
内のＣの４ＪＩＡＩＩＴについて考えてみると、これは
電磁攪拌に工って起る未凝固溶鋼の波速（Ｕ）と数周速
度（■の影畳を受け、下記の式が成立する。
内のＣの４ＪＩＡＩＩＴについて考えてみると、これは
電磁攪拌に工って起る未凝固溶鋼の波速（Ｕ）と数周速
度（■の影畳を受け、下記の式が成立する。
Ｋｍ ＝ ｌ −Ａ （１−Ｋｏ）ｐＵｑＶｒ・・・”
・ｉ４１！・：ホワイトバンドの実効分配係畝 ＫＯ：ホワイトバンドの平衡分配係数 ムｅ ：ｐ −ｑ ＊ ｒ ：操業条件ＫＬり定まる定
数このホワイトバンド内のＯの偏析に影４１を与えるｇ
（ｌとｙｒとを、＊際の電磁攪拌ｉｊｔ置における操業
因子で置換すると、近似的に下記の式で表示することが
できる。
・ｉ４１！・：ホワイトバンドの実効分配係畝 ＫＯ：ホワイトバンドの平衡分配係数 ムｅ ：ｐ −ｑ ＊ ｒ ：操業条件ＫＬり定まる定
数このホワイトバンド内のＯの偏析に影４１を与えるｇ
（ｌとｙｒとを、＊際の電磁攪拌ｉｊｔ置における操業
因子で置換すると、近似的に下記の式で表示することが
できる。
υｑｙ痴１ニー・工 ・・・・・・・・・ ｉｉｌσＢ
ＫＩ Ｗ −＃：未＊＃Ｍｓ鋼の電気伝尋駄 Ｂ：ｉｉ束密直 ｘ：＠固係数 Ｉ：電磁攪拌装置の通電電流 Ｗ：鋳片の嘱 上記（８１式のうち、σ％Ｂ、に＃：を定数であるから
、ｇＱｙｒＱｃＡ となる、これＫふって、−片のホワイト／＜ンド内のＯ
の偏析に影譬を与える未凝固溶鋼の流速と凝國速直は、
電磁攪拌装置の通電−電流密度と明確な相関関係のある
ことが理論的に農付けされる。
ＫＩ Ｗ −＃：未＊＃Ｍｓ鋼の電気伝尋駄 Ｂ：ｉｉ束密直 ｘ：＠固係数 Ｉ：電磁攪拌装置の通電電流 Ｗ：鋳片の嘱 上記（８１式のうち、σ％Ｂ、に＃：を定数であるから
、ｇＱｙｒＱｃＡ となる、これＫふって、−片のホワイト／＜ンド内のＯ
の偏析に影譬を与える未凝固溶鋼の流速と凝國速直は、
電磁攪拌装置の通電−電流密度と明確な相関関係のある
ことが理論的に農付けされる。
不発明灯、上記の電磁攪拌装置の通電通電Ｒ９！度と剪
断力係数との相８１Ｉｌ係、並びＫＩＷｌじ（通電線電
流密度と溶鋼の流速及び凝國速直との相関関係にりいて
の理論的根拠に基ずくものであり、実際の連続鋳造にお
いては、電磁攪拌装置の通電線電流密［ｆｔ種々変化せ
しめて鋳片管製造し、得られ几各鋳片につき、最低中心
偏析指ａ％ホワイトバンド内０の偏析度及び最低等軸重
率を求め、それらの値を座標にプロットして第１図に示
す如きグラフを作成しておくものである。なお、中心偏
析指数、ホワイトバンド内Ｏの偏析度及び最低◆軸重率
のｓｆｔ示す基準は、鋳片の断面視舒での全面積におけ
る、例えば中心偏析の占める面積ま７ｔｒｉ鋼片の断ｉ
ｆｌ長さにおける中心偏析長さ等樵々適用可能であるが
、本例においては、中心−析指数、４１Ｆ軸晶率につい
ては鋳片のｌ１ｌｆｒ向全長に対する中心偏析−長さ、
−片のｗｒ向全全厚に対する等軸重−の厚み、またホワ
イトバンド内Ｑ（７）偏析度については鋳片表９Ｌ部属
分分析値に対するホワイトバンド部の分析値に工り表わ
したものである。
断力係数との相８１Ｉｌ係、並びＫＩＷｌじ（通電線電
流密度と溶鋼の流速及び凝國速直との相関関係にりいて
の理論的根拠に基ずくものであり、実際の連続鋳造にお
いては、電磁攪拌装置の通電線電流密［ｆｔ種々変化せ
しめて鋳片管製造し、得られ几各鋳片につき、最低中心
偏析指ａ％ホワイトバンド内０の偏析度及び最低等軸重
率を求め、それらの値を座標にプロットして第１図に示
す如きグラフを作成しておくものである。なお、中心偏
析指数、ホワイトバンド内Ｏの偏析度及び最低◆軸重率
のｓｆｔ示す基準は、鋳片の断面視舒での全面積におけ
る、例えば中心偏析の占める面積ま７ｔｒｉ鋼片の断ｉ
ｆｌ長さにおける中心偏析長さ等樵々適用可能であるが
、本例においては、中心−析指数、４１Ｆ軸晶率につい
ては鋳片のｌ１ｌｆｒ向全長に対する中心偏析−長さ、
−片のｗｒ向全全厚に対する等軸重−の厚み、またホワ
イトバンド内Ｑ（７）偏析度については鋳片表９Ｌ部属
分分析値に対するホワイトバンド部の分析値に工り表わ
したものである。
第１図Ｋをいて鋳片の中心偏析指数、ホワイトノ（ンド
内Ｃ偏析直、等軸晶率は、いずれ−七の値か大きくなる
−の１１！、攪拌効果上優れ７ｔ％’ａＫ属することと
１にり、その評価も良好な−のとされることはいうまで
もない。
内Ｃ偏析直、等軸晶率は、いずれ−七の値か大きくなる
−の１１！、攪拌効果上優れ７ｔ％’ａＫ属することと
１にり、その評価も良好な−のとされることはいうまで
もない。
いま、中心偏析指数が３．５程にの一片１に製造しょう
とする１台、第１図中の最低中心偏析指ａｔｍｉＩＭｓ
上に’１４１点を求め、この２１点りり自１を下ろすと
、中心偏析指数３．５に適合する通電縁電流値６０００
ム／鳳が得られる。即ち、６ｏｏｏム／ｍで電磁攪拌装
置を稼動せしめて連５ｕｕｉｉを舅烏すれば工いことが
わかる。これは例えば鋳片の輪が１ｍσ〕ものであれば
、６０００ムの通電縁電流で操業すれば１いことを示し
ている。また、同様にしてホワイトバンド内の０の偏析
［ａ％ＩＷ１図中のホワイトノ（ンド内偏析直−ｇＷｂ
上の烏ニジり０．８７が得られ、さらに等軸重率は同図
中の最低４１ＦｌｉＩｌ＆亭−ｋＭｒ上のＰ１点ニジ２
０−以上のものが、それぞれ確保できることも同時に予
備する仁とができる。
とする１台、第１図中の最低中心偏析指ａｔｍｉＩＭｓ
上に’１４１点を求め、この２１点りり自１を下ろすと
、中心偏析指数３．５に適合する通電縁電流値６０００
ム／鳳が得られる。即ち、６ｏｏｏム／ｍで電磁攪拌装
置を稼動せしめて連５ｕｕｉｉを舅烏すれば工いことが
わかる。これは例えば鋳片の輪が１ｍσ〕ものであれば
、６０００ムの通電縁電流で操業すれば１いことを示し
ている。また、同様にしてホワイトバンド内の０の偏析
［ａ％ＩＷ１図中のホワイトノ（ンド内偏析直−ｇＷｂ
上の烏ニジり０．８７が得られ、さらに等軸重率は同図
中の最低４１ＦｌｉＩｌ＆亭−ｋＭｒ上のＰ１点ニジ２
０−以上のものが、それぞれ確保できることも同時に予
備する仁とができる。
以下に、％Ｌ、図のグラフを利用して％砿攪拌装置の操
業条件を選択設定し、連続鋳１ｔＬｔ−実施した場合の
晶質判定結果を第！図ＫＬり説明する。
業条件を選択設定し、連続鋳１ｔＬｔ−実施した場合の
晶質判定結果を第！図ＫＬり説明する。
ＩＩ Ｎ ＠ｔ’ｌｓ Ｂ＝ １１０２０Ｇａｕｓ 、
Ｋ＝ ２５５ｍ５．、ｉｎ−” 。
Ｋ＝ ２５５ｍ５．、ｉｎ−” 。
Ｖｃ＝０．７ｍ／ｍＬｎの同一条件ｆ）％トに、材質Ａ
ＰＩ−６ＬＢ×−４０を、鋳片寸法（Ａ厚さ２００■Ｘ
巾１１００■。
ＰＩ−６ＬＢ×−４０を、鋳片寸法（Ａ厚さ２００■Ｘ
巾１１００■。
（尋厚さ２００簡Ｘ巾１４００■、（＠犀さ２００■Ｘ
巾ｌ臆−の（Ａ） 、 （ＩＩ） 、 （０）それぞれ
３鋳片について央−した結果である。第２図においてＯ
框（（転）、Δは（腸、・α（ＯＡＫついての結果を表
わし７ｔ％のであるが、それらの各プロットに第１図で
設定し九所期の０橡を十分溝たしており１本発明方法の
有効性を農付ける−のである。
巾ｌ臆−の（Ａ） 、 （ＩＩ） 、 （０）それぞれ
３鋳片について央−した結果である。第２図においてＯ
框（（転）、Δは（腸、・α（ＯＡＫついての結果を表
わし７ｔ％のであるが、それらの各プロットに第１図で
設定し九所期の０橡を十分溝たしており１本発明方法の
有効性を農付ける−のである。
本発明は１以上の如く、明確な相関関係にある電磁攪拌
装置の通電−電流装置とこれに対する鋳片中心偏析指数
、ホワイトバンド内Ｃ偏析直１等軸晶率との関係を、予
め実験に１うて求め１．その結果をグラフ化しておき、
販グラフより、攪拌効果を正確に予備し得るものである
から、本格生型に入る１の、複雑かつ多くの工数と資材
の消ｇＲを伴なう予備試験を省略して、ｉｉちに本格釣
な連続鋳造を！＊施できるものであるから、生歳コスト
を低減し、能率を向上せしめるなど多大の効果を奏する
−のである。
装置の通電−電流装置とこれに対する鋳片中心偏析指数
、ホワイトバンド内Ｃ偏析直１等軸晶率との関係を、予
め実験に１うて求め１．その結果をグラフ化しておき、
販グラフより、攪拌効果を正確に予備し得るものである
から、本格生型に入る１の、複雑かつ多くの工数と資材
の消ｇＲを伴なう予備試験を省略して、ｉｉちに本格釣
な連続鋳造を！＊施できるものであるから、生歳コスト
を低減し、能率を向上せしめるなど多大の効果を奏する
−のである。
第１図は電磁攪拌装置の通電−箋凍鴨匿と鋳片 −の中
心偏析指数、ホワイトノ（ンド内０偏析鼓、等軸重率と
の１１％を示すグラフ、第２図にスラブ−を変化せしめ
て本発明′に＊施し７を場合の品質判定を行なった結果
を示すグラフである。 ■・・・最低中心偏析指数縁 ｗｂ・・・ホワイトバンド内Ｃ伽析ｗＬｋＭｒ・・・最
低等軸晶率線 ト・・ｉ１固係数１・・・ｉｌｌ［ｌｔ
［Ｖｃ・・・鋳込速度特許出願人 住友金属工業株式
会社 代理人 ｌｆ塘士円田＊彦
心偏析指数、ホワイトノ（ンド内０偏析鼓、等軸重率と
の１１％を示すグラフ、第２図にスラブ−を変化せしめ
て本発明′に＊施し７を場合の品質判定を行なった結果
を示すグラフである。 ■・・・最低中心偏析指数縁 ｗｂ・・・ホワイトバンド内Ｃ伽析ｗＬｋＭｒ・・・最
低等軸晶率線 ト・・ｉ１固係数１・・・ｉｌｌ［ｌｔ
［Ｖｃ・・・鋳込速度特許出願人 住友金属工業株式
会社 代理人 ｌｆ塘士円田＊彦
Claims (1)
- ｌ 電磁攪拌を行ないながら連続鋳造を１！施する場合
において、予め、電磁攪拌装置の過電線電流密度と鋳片
の中心偏析指数、鋳片のホワイトバンド内Ｃ偏析度、鋳
片の等軸晶率４Ｉｌｌ必ｌｉ！事項との相関関係を爽験
的に求めておき、該相関関係から、１ｉｉｔ造しようと
する鋳片に要求される攪拌効果上の品質に応じ友最適操
業条件を選択することＷＣＬす、予備試験を経ることな
く本格的生ＷＩ７Ｌを１！施することを特徴とする電磁
攪拌を行なう連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18983081A JPS5890359A (ja) | 1981-11-25 | 1981-11-25 | 電磁撹拌を行なう連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18983081A JPS5890359A (ja) | 1981-11-25 | 1981-11-25 | 電磁撹拌を行なう連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5890359A true JPS5890359A (ja) | 1983-05-30 |
Family
ID=16247918
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18983081A Pending JPS5890359A (ja) | 1981-11-25 | 1981-11-25 | 電磁撹拌を行なう連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5890359A (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4324047Y1 (ja) * | 1965-12-30 | 1968-10-09 | ||
| JPS5389829A (en) * | 1977-01-19 | 1978-08-08 | Nippon Kokan Kk | Continuous casting method of steel |
| JPS53103932A (en) * | 1977-02-23 | 1978-09-09 | Nippon Steel Corp | Magnetically stirring in continuous casting |
-
1981
- 1981-11-25 JP JP18983081A patent/JPS5890359A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4324047Y1 (ja) * | 1965-12-30 | 1968-10-09 | ||
| JPS5389829A (en) * | 1977-01-19 | 1978-08-08 | Nippon Kokan Kk | Continuous casting method of steel |
| JPS53103932A (en) * | 1977-02-23 | 1978-09-09 | Nippon Steel Corp | Magnetically stirring in continuous casting |
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