JPS589041A - 転炉の排ガス分析方法 - Google Patents
転炉の排ガス分析方法Info
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- JPS589041A JPS589041A JP10670681A JP10670681A JPS589041A JP S589041 A JPS589041 A JP S589041A JP 10670681 A JP10670681 A JP 10670681A JP 10670681 A JP10670681 A JP 10670681A JP S589041 A JPS589041 A JP S589041A
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- Japan
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- analysis
- time
- converter
- exhaust gas
- waste gas
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/0004—Gaseous mixtures, e.g. polluted air
- G01N33/0009—General constructional details of gas analysers, e.g. portable test equipment
- G01N33/0062—General constructional details of gas analysers, e.g. portable test equipment concerning the measuring method or the display, e.g. intermittent measurement or digital display
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は上吹、底吹又は上吹と底吹とｔｌｌ用した転炉
の精錬師の＃オス分析方法に調す為。
の精錬師の＃オス分析方法に調す為。
従来、上吹、底吹又は上吹と底吹を併用した転炉の展錬
時に発生した排ガス中のＯＯ，Ｃへを連装的に分析し、
そのデータに基き、例えば−円濤鋼の脱嶽遍直、−内濤
鋼のカーボン量を逐次算出していた。と仁ろか炉内で発
生した排ガスは直ちに＃ｌス分析装置Ｋｌｌ達す為わ叶
では１ｋ（、炉内中ダクト内ｔｉｉ＊通過し、をンプリ
ンダされａｔ分析されｈため１分析し危結果得られたデ
ータは。
時に発生した排ガス中のＯＯ，Ｃへを連装的に分析し、
そのデータに基き、例えば−円濤鋼の脱嶽遍直、−内濤
鋼のカーボン量を逐次算出していた。と仁ろか炉内で発
生した排ガスは直ちに＃ｌス分析装置Ｋｌｌ達す為わ叶
では１ｋ（、炉内中ダクト内ｔｉｉ＊通過し、をンプリ
ンダされａｔ分析されｈため１分析し危結果得られたデ
ータは。
その分析結果が得られ九時点よ！Ｐ所！！−関遥去に炉
内ｆｉｌ生した、溶鋼のカーボン燃焼排ガス中の００．
０へ値に１にもざる會得なかったーすなわち１いわゆる
「分析遷れ」か生じていた。七〇て％狐一点の一内濠鋼
カーボン燃焼排ガス中のｏｏ、ｏｃ４値、ｈるーは鳳炭
遮直、ＩＩ銅のオーポン値を知る大めに＆！、その「分
析遷れ」の時間？ａｌＩｋ定してお（必Ｉｌ！が番りた
が、従来はその分析遷れ時間Ｔ１として一定の定数會用
いていた。しかしながら、分析遷れ時間！＆は雪−一定
ではな（吹錬状＠に応じて変動する％Ｖであるから、分
析遷れ時間ｔ′Ｎ黴ｔする従来方法は極めて不正確なも
のであっ危・ 本発１ＪｉｒＪ、上記の如龜従来の定黴の分析遷れ時間
を改め１分析遍れ時間を、＃ガスの変動する一内湯雷時
間、排ガスのメクシ内遥過Ｋｌｌする時間及び排ガスの
サンプリンダ０分析ＫＩ！する時間の総和とし、その正
確な分析遷れ時間を−とにして炉内反応を推定するべく
演算を行う方法の提供を目的とするものである。
内ｆｉｌ生した、溶鋼のカーボン燃焼排ガス中の００．
０へ値に１にもざる會得なかったーすなわち１いわゆる
「分析遷れ」か生じていた。七〇て％狐一点の一内濠鋼
カーボン燃焼排ガス中のｏｏ、ｏｃ４値、ｈるーは鳳炭
遮直、ＩＩ銅のオーポン値を知る大めに＆！、その「分
析遷れ」の時間？ａｌＩｋ定してお（必Ｉｌ！が番りた
が、従来はその分析遷れ時間Ｔ１として一定の定数會用
いていた。しかしながら、分析遷れ時間！＆は雪−一定
ではな（吹錬状＠に応じて変動する％Ｖであるから、分
析遷れ時間ｔ′Ｎ黴ｔする従来方法は極めて不正確なも
のであっ危・ 本発１ＪｉｒＪ、上記の如龜従来の定黴の分析遷れ時間
を改め１分析遍れ時間を、＃ガスの変動する一内湯雷時
間、排ガスのメクシ内遥過Ｋｌｌする時間及び排ガスの
サンプリンダ０分析ＫＩ！する時間の総和とし、その正
確な分析遷れ時間を−とにして炉内反応を推定するべく
演算を行う方法の提供を目的とするものである。
以下に本発明に係る転炉排ガス分析方法を、その方法の
＊ｌｋＫ使用する装置を示す図面に基いて説明する。
＊ｌｋＫ使用する装置を示す図面に基いて説明する。
第１図は１本発明に係る転炉排ガス分析方法（以下本発
明方法という）の舅施Ｋｖ！用する転炉勢の装置の略示
端ｍ図でありて、ｌは上吹、底吹又に上吹と底吹とを併
用した転炉（酸素吹込みランス等は図示省略）、２は該
転炉ｌ内の溶鋼％３ｕ該溶鋼２上のスラグ、４ｒＩ、転
炉ｌの炉口１１上に空気取込麺閲５を設けて配設され危
ダクトである。転炉上口１ａの直上方のダクト部分４ａ
Ｋｔｌ小さな１１Ｉ６が設けられ、鋏窓・の直上にはマ
イク四線レベル欄定計７のｉイクロ波投射、受波アンテ
ナ畠が下方を向いて装設されている。９はダクト４の途
中に穿設された排ガスサンプリング用孔であって、鎖孔
９Ｋｒｔ％サンプリングされた排ガスｔ−排ガス分析装
置ｌＯへ導くパイプ１１が連接されている。ｔた、ダク
ト４の下１ＩＫｕ排カスの微開プロア（図示省略）が設
けられている。
明方法という）の舅施Ｋｖ！用する転炉勢の装置の略示
端ｍ図でありて、ｌは上吹、底吹又に上吹と底吹とを併
用した転炉（酸素吹込みランス等は図示省略）、２は該
転炉ｌ内の溶鋼％３ｕ該溶鋼２上のスラグ、４ｒＩ、転
炉ｌの炉口１１上に空気取込麺閲５を設けて配設され危
ダクトである。転炉上口１ａの直上方のダクト部分４ａ
Ｋｔｌ小さな１１Ｉ６が設けられ、鋏窓・の直上にはマ
イク四線レベル欄定計７のｉイクロ波投射、受波アンテ
ナ畠が下方を向いて装設されている。９はダクト４の途
中に穿設された排ガスサンプリング用孔であって、鎖孔
９Ｋｒｔ％サンプリングされた排ガスｔ−排ガス分析装
置ｌＯへ導くパイプ１１が連接されている。ｔた、ダク
ト４の下１ＩＫｕ排カスの微開プロア（図示省略）が設
けられている。
溶鋼２．スラグ３て発生した＃ガスは、火点からスラグ
３および転炉１円の空間Ｏｆ １通過してダクト４内Ｋ
ｍれ込む（白抜矢符参照）、ダクト４円Ｋ１１ｍ人して
きた排ガス社、ａ引プ闘ワＥｌｌ引されてダクト４の下
流へ一定装置で移動する。ｔンプリンダ用孔９１Ｐら取
り込まれた排ガスはパイプｌｉｋ通過して排ガス分析装
置１０円へ送）込まれ、排ガス中のｃｏ 、 ｏｏ、ガ
スが分析される。
３および転炉１円の空間Ｏｆ １通過してダクト４内Ｋ
ｍれ込む（白抜矢符参照）、ダクト４円Ｋ１１ｍ人して
きた排ガス社、ａ引プ闘ワＥｌｌ引されてダクト４の下
流へ一定装置で移動する。ｔンプリンダ用孔９１Ｐら取
り込まれた排ガスはパイプｌｉｋ通過して排ガス分析装
置１０円へ送）込まれ、排ガス中のｃｏ 、 ｏｏ、ガ
スが分析される。
従って、溶鋼２０カー電ンがランスかも噴出される酸素
と反応してｃｏ、ｏｏ、が発生した時点から排ガス分析
結果が４１明するまでの、いわゆる「分析逼れ一関」′
ｒ＆は、排ブスが転炉内空間ＵｆＰｉｔ潅貿通過する時
間ｔｉと、排ガスがダクト４円′ｋｊＩ遇し、サンプリ
ンタ用孔９に到達するまでの時間ちと排ガスがサンプリ
ングされ％排ガスが分析される時間ｔｓの総和と考える
ことが出来る。こ−に、前記排ガスのダクト４内の通過
時間ｔ、ａ、歇引プロアの吸引景気に工って、転炉口１
ｍからサンプリンタ用孔９までのダクト４内部容積Ｕｓ
Ｖｔ除することＫＬつて予じめ求めておくことが出来
。
と反応してｃｏ、ｏｏ、が発生した時点から排ガス分析
結果が４１明するまでの、いわゆる「分析逼れ一関」′
ｒ＆は、排ブスが転炉内空間ＵｆＰｉｔ潅貿通過する時
間ｔｉと、排ガスがダクト４円′ｋｊＩ遇し、サンプリ
ンタ用孔９に到達するまでの時間ちと排ガスがサンプリ
ングされ％排ガスが分析される時間ｔｓの総和と考える
ことが出来る。こ−に、前記排ガスのダクト４内の通過
時間ｔ、ａ、歇引プロアの吸引景気に工って、転炉口１
ｍからサンプリンタ用孔９までのダクト４内部容積Ｕｓ
Ｖｔ除することＫＬつて予じめ求めておくことが出来
。
また前記排ガスがサンプリングされ、排ガス分析装置１
０に工つて分析される時間ｔＪ ％予め求めておくこ
とが出来る。また、排ガスが転炉内空間ぽ内１ｍ留遥過
する時間りハ排ガス発生量−によって、炉内空間容積Ｕ
ｆを除したものであるが、排ガス発生量ｑ１は前記＃ガ
ス吸引禽魁から１次式（１） 但し ％ｃｏ 、 ｑ４ｏｏ、は排ガス中の体積ガス組
ａ％である に基いて求められる。ま７ｔ％炉内空間容積υｆは次に
述べる如くスラブレベルＨを測定することに工り常時求
められる。マイタ！２＃Ｌレベル調定計７ねそのレベル
測定のためのものであり′Ｃ％アンテナ８からマイクロ
波をスラグ３の表面へ向って投射し、その反射した＃Ｌ
會受信する仁とＫＬす、スラグ３のレベルｎ（転炉口１
１をＯとするスラグ３の表向の高さレベル）を調冗する
（マイクロ波レベル測定計はすでに公知のものを使用す
る）。
０に工つて分析される時間ｔＪ ％予め求めておくこ
とが出来る。また、排ガスが転炉内空間ぽ内１ｍ留遥過
する時間りハ排ガス発生量−によって、炉内空間容積Ｕ
ｆを除したものであるが、排ガス発生量ｑ１は前記＃ガ
ス吸引禽魁から１次式（１） 但し ％ｃｏ 、 ｑ４ｏｏ、は排ガス中の体積ガス組
ａ％である に基いて求められる。ま７ｔ％炉内空間容積υｆは次に
述べる如くスラブレベルＨを測定することに工り常時求
められる。マイタ！２＃Ｌレベル調定計７ねそのレベル
測定のためのものであり′Ｃ％アンテナ８からマイクロ
波をスラグ３の表面へ向って投射し、その反射した＃Ｌ
會受信する仁とＫＬす、スラグ３のレベルｎ（転炉口１
１をＯとするスラグ３の表向の高さレベル）を調冗する
（マイクロ波レベル測定計はすでに公知のものを使用す
る）。
そしてスラグレベル菖が求まる七、第８図に示す如く、
スラグレベルｌと炉内空間容積Ｕｆとは転炉形状に応じ
て一義的関係にあるから、炉内空間容積υｆが求まる。
スラグレベルｌと炉内空間容積Ｕｆとは転炉形状に応じ
て一義的関係にあるから、炉内空間容積υｆが求まる。
なお、スラグレベルｍＨ他のレベｋＩＩＩＩ定方法例え
ｄ、ランスｍ動橢定沫、音響測定法等ｔｌＩ用して測定
又は推定しても勿論さしつかえ碌い。
ｄ、ランスｍ動橢定沫、音響測定法等ｔｌＩ用して測定
又は推定しても勿論さしつかえ碌い。
以上述べた如（して、分析逼れ時間テ１會當時正１１に
測定できる。
測定できる。
次に本発明方法を用いて、排ガスを分析した実験例１ｍ
用する。
用する。
実験条件は％１６０ 転炉てあって、転炉上口１１か
らすンプリンダ用孔９までのダクト容積Ｕｆが９ｓ−、
スラグｉ−ない時の転炉円空間賽積ぽはｌ ６０ ｄ、
サンプリング及び分析時間ｔ−は９．５−・Ｃ１排ガス
徴引量ｑ８灯ｓｈｌ／−・Ｃ（−４０１／／−・Ｃａｔ
ｌ！ＧＧ℃）、送酸量ｒＩ！Ｉ ｅ ＯＭｙｌ／ｓｅａ
％溶銑率ｔｔｓｓｓ、スラグレベルＨｊ転炉丙空閲箒
積Ｕｆとの関係は第２図に示す如きものである。なお、
ξの関係は、炉内張耐火物の溶損が進行すれば、この−
一灯シフトするから、例えばレーず一光ＩＩＫよる溶損
一定法等に＊Ｊｍして炉内ツーフィルを常時チェックし
、Ｃの一纏會補正する。吹止めカーボンはｏ、ｏ ｓ
Ｌｌ！Ｉ、吹止温ｆｆｉは１６ Ｓ Ｓ”Ｃである。
らすンプリンダ用孔９までのダクト容積Ｕｆが９ｓ−、
スラグｉ−ない時の転炉円空間賽積ぽはｌ ６０ ｄ、
サンプリング及び分析時間ｔ−は９．５−・Ｃ１排ガス
徴引量ｑ８灯ｓｈｌ／−・Ｃ（−４０１／／−・Ｃａｔ
ｌ！ＧＧ℃）、送酸量ｒＩ！Ｉ ｅ ＯＭｙｌ／ｓｅａ
％溶銑率ｔｔｓｓｓ、スラグレベルＨｊ転炉丙空閲箒
積Ｕｆとの関係は第２図に示す如きものである。なお、
ξの関係は、炉内張耐火物の溶損が進行すれば、この−
一灯シフトするから、例えばレーず一光ＩＩＫよる溶損
一定法等に＊Ｊｍして炉内ツーフィルを常時チェックし
、Ｃの一纏會補正する。吹止めカーボンはｏ、ｏ ｓ
Ｌｌ！Ｉ、吹止温ｆｆｉは１６ Ｓ Ｓ”Ｃである。
以上の条件の下に％吹錬を！＊施し比結果、吹錬１＊ｓ
＃カｘ中ノｃｏｑＩＩｅ ｃｏ、％＊第４８に示す如
（なり％排ガス発生量Ｑａ（ｌｌｌｌＰ／５ｅａ）＊第
Ｓ１３に示す如（なった。従って分析遅れ時間７ａは容
易に算出され１１６図に示す如くなった。ここに図中横
点線は排ガスのダクト４円通過時閲〜及び排ガスのサン
プリング、分析時間ｔ−の和である。
＃カｘ中ノｃｏｑＩＩｅ ｃｏ、％＊第４８に示す如
（なり％排ガス発生量Ｑａ（ｌｌｌｌＰ／５ｅａ）＊第
Ｓ１３に示す如（なった。従って分析遅れ時間７ａは容
易に算出され１１６図に示す如くなった。ここに図中横
点線は排ガスのダクト４円通過時閲〜及び排ガスのサン
プリング、分析時間ｔ−の和である。
上記賓験紬果から明らかな如く、吠錬後牛において１分
析遅れ時間−は、約１２〜２６ ｓｅｃ Ｆ）間を大急
（変動し、特に吹錬末期において、溶鋼のカーボン量が
低下し、脱炭遭−が低下した縛期において分析遅れ時間
テａの増大が著しい。この１５に分析遅れ時間’ｈｈ
ｆｌ 、吹錬状況に応じて著しく変動するのであるから
、従来の如き定ＩＩ［會もって分析遅れ時間とすること
は非電に不正確なことが明らかである。
析遅れ時間−は、約１２〜２６ ｓｅｃ Ｆ）間を大急
（変動し、特に吹錬末期において、溶鋼のカーボン量が
低下し、脱炭遭−が低下した縛期において分析遅れ時間
テａの増大が著しい。この１５に分析遅れ時間’ｈｈ
ｆｌ 、吹錬状況に応じて著しく変動するのであるから
、従来の如き定ＩＩ［會もって分析遅れ時間とすること
は非電に不正確なことが明らかである。
次に％本発明方法ｔｍＦ＠した場合の吹錬制御吹止カー
ボン的中率と従来方法を適用した場合の同上吹止カーボ
ン的中率と會比較した結果を示す。
ボン的中率と従来方法を適用した場合の同上吹止カーボ
ン的中率と會比較した結果を示す。
実験条件は、１６０”転炉において％製銑率８Ｂ’ｊｌ
の溶鋼を用い、吹止カーボンｍ１ｌｌ値會Ｏ，ＯＳ ＠
〜０−０７＄）を炭ＩＥ鋼ｔ Ｌ、、吹止めａＳＳ度ｔ
−１６３０℃〜１６！ＩＯ’Ｃとした。試験回数は夫々
！５Ｇ（Ｊｘとし、従来法におけるテａはＩ！−・Ｃ１
本発明方法におけるテａ ｎ ５−・ａ＠に算出する。
の溶鋼を用い、吹止カーボンｍ１ｌｌ値會Ｏ，ＯＳ ＠
〜０−０７＄）を炭ＩＥ鋼ｔ Ｌ、、吹止めａＳＳ度ｔ
−１６３０℃〜１６！ＩＯ’Ｃとした。試験回数は夫々
！５Ｇ（Ｊｘとし、従来法におけるテａはＩ！−・Ｃ１
本発明方法におけるテａ ｎ ５−・ａ＠に算出する。
その＃果、吹止カーボン−の目標値と夷橢値との誤差を
示すヒストグラム（第７図参照）から明らかな如（、誤
差が目標値に対し、許容誤差±０．０２−以内ＫＴｏる
ものの百分率が従来法に１れば９２９６であったのに比
べ、本発明方法において輻１００チと飛躍的に向上した
。
示すヒストグラム（第７図参照）から明らかな如（、誤
差が目標値に対し、許容誤差±０．０２−以内ＫＴｏる
ものの百分率が従来法に１れば９２９６であったのに比
べ、本発明方法において輻１００チと飛躍的に向上した
。
以上述べたところから明らかな如く蟻本発明方法に工れ
ば、分析遅れ峙関ｔ、吹錬状況の変動に応じて炉内滞留
時間Ｙｔ考膳しつつ、これを加味して排ガス分析を行う
から、従来の排ガス分析方法に比較して極めて正確な排
ガス分析を行うことが一出来るのである。
ば、分析遅れ峙関ｔ、吹錬状況の変動に応じて炉内滞留
時間Ｙｔ考膳しつつ、これを加味して排ガス分析を行う
から、従来の排ガス分析方法に比較して極めて正確な排
ガス分析を行うことが一出来るのである。
図ｉｊＮ灯いずれｔ本発明方法の実施例を説明するため
の−のであ、って、第１図は本発明方法の実施Ｋｔｌ用
する転炉勢の略示端面図、第２図は転炉空Ｍ谷１１１Ｕ
ｒ（縦軸）とスラグレベルＨ（横軸）との関係を示すグ
ラフ、第３図は吹錬時間（横軸］とスラグレベル■、転
炉内空間容積Ｕｔ （縦軸）との関係を示すグラフ、第
４図は吹錬時間（横軸）とω、Ｃへ−（縦軸） との関
係を示すグラフ、第５図は吹錬時間（横軸）とデ丙発生
排ガス量Ｑｋ％排ガス歇引量ｑ８（縦軸）との関係を示
すグラフ、第６図は吹錬時間（横軸）と分析遅れ時間〒
−ＣＪｌ軸）との関係を示すグラフである。 ｌ・・・転炉 ト・・溶鋼 ３・・・スラグ ４・・・
ダタト７・・・マイクロ波レベル測定計 １０・・・排
ガス分析針 −・・・分析遅れ時間 ｔ、・・・排ガス
炉内ｉｉ＊時間ｔ１・・＃ガスメタン遥過待関 ｔｌ・・・テン、プリング、分析時間 特許出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士内田敏彦 ＬＪｆ（ｍ３） Ｈ（ｍ） Ｕｆ （ｍ３
）（姶２ 吹錬ｇカ間（”／ｐｌ”〜′ｃｏ（
。７゜、 第４Ｂ！１０ １０ ２０ ３０
４０ ５０ ６０ ７０ ８０ ９０ １００Ｑｔ
（””／５ｅｃ） Ｑｌ ＜
’０ １０ ２０ ３０ ４０ ５０ ６０ ７０
８０ ９０ １００（蛤、
（吹止］吹ａｎｔｉ間（／
・） 第７図 手続補正書（方式） １．事件の表示 特願昭５６−１０６７０６号２、
発明の名称 転炉の排ガス分析方法３、補正をする看 事件との関係 特許出願人 所在地 大阪市東区北浜５丁＠１６１地名 称
（２１１）住友金属工業株式会社代表者 代表取
締役 態 谷 典 文１４、代理人 ５、補正命令の日付 （１）「図面の簡単な説明」―の明細書第９頁下かＧ第
４行目に記載された「グラフである。」という文言を。 ［グラフ、第７図は、本発明方法及び従来方法における
。吹止カーダン（慢）の目標値と９４欄値との誤差を夫
々示すヒストグラムである。」という文章に訂正する。
の−のであ、って、第１図は本発明方法の実施Ｋｔｌ用
する転炉勢の略示端面図、第２図は転炉空Ｍ谷１１１Ｕ
ｒ（縦軸）とスラグレベルＨ（横軸）との関係を示すグ
ラフ、第３図は吹錬時間（横軸］とスラグレベル■、転
炉内空間容積Ｕｔ （縦軸）との関係を示すグラフ、第
４図は吹錬時間（横軸）とω、Ｃへ−（縦軸） との関
係を示すグラフ、第５図は吹錬時間（横軸）とデ丙発生
排ガス量Ｑｋ％排ガス歇引量ｑ８（縦軸）との関係を示
すグラフ、第６図は吹錬時間（横軸）と分析遅れ時間〒
−ＣＪｌ軸）との関係を示すグラフである。 ｌ・・・転炉 ト・・溶鋼 ３・・・スラグ ４・・・
ダタト７・・・マイクロ波レベル測定計 １０・・・排
ガス分析針 −・・・分析遅れ時間 ｔ、・・・排ガス
炉内ｉｉ＊時間ｔ１・・＃ガスメタン遥過待関 ｔｌ・・・テン、プリング、分析時間 特許出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士内田敏彦 ＬＪｆ（ｍ３） Ｈ（ｍ） Ｕｆ （ｍ３
）（姶２ 吹錬ｇカ間（”／ｐｌ”〜′ｃｏ（
。７゜、 第４Ｂ！１０ １０ ２０ ３０
４０ ５０ ６０ ７０ ８０ ９０ １００Ｑｔ
（””／５ｅｃ） Ｑｌ ＜
’０ １０ ２０ ３０ ４０ ５０ ６０ ７０
８０ ９０ １００（蛤、
（吹止］吹ａｎｔｉ間（／
・） 第７図 手続補正書（方式） １．事件の表示 特願昭５６−１０６７０６号２、
発明の名称 転炉の排ガス分析方法３、補正をする看 事件との関係 特許出願人 所在地 大阪市東区北浜５丁＠１６１地名 称
（２１１）住友金属工業株式会社代表者 代表取
締役 態 谷 典 文１４、代理人 ５、補正命令の日付 （１）「図面の簡単な説明」―の明細書第９頁下かＧ第
４行目に記載された「グラフである。」という文言を。 ［グラフ、第７図は、本発明方法及び従来方法における
。吹止カーダン（慢）の目標値と９４欄値との誤差を夫
々示すヒストグラムである。」という文章に訂正する。
Claims (1)
- １ 転炉の精錬時の排ガス分析ＫｓＰいて、溶鋼のカー
ボン燃倫灰応一点から１ＩＩＩｓス分析緒果が判明する
壕での分析遷れ時間の算出に轟参、排ガスのダタト円遥
過Ｋｌ！する峙間＃＃＃スのナンプツンダ分析Ｋｌ！す
る時間の外に、＃オスの変動する一円潴奮時間管加味す
るξとを特徴≧する転炉の排ガス分析方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10670681A JPS589041A (ja) | 1981-07-08 | 1981-07-08 | 転炉の排ガス分析方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10670681A JPS589041A (ja) | 1981-07-08 | 1981-07-08 | 転炉の排ガス分析方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS589041A true JPS589041A (ja) | 1983-01-19 |
Family
ID=14440426
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10670681A Pending JPS589041A (ja) | 1981-07-08 | 1981-07-08 | 転炉の排ガス分析方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS589041A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5185780A (ja) * | 1974-10-28 | 1976-07-27 | British Steel Corp |
-
1981
- 1981-07-08 JP JP10670681A patent/JPS589041A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5185780A (ja) * | 1974-10-28 | 1976-07-27 | British Steel Corp |
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