JPS5892725A - 熱風炉の排熱回収方法 - Google Patents
熱風炉の排熱回収方法Info
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- JPS5892725A JPS5892725A JP56189779A JP18977981A JPS5892725A JP S5892725 A JPS5892725 A JP S5892725A JP 56189779 A JP56189779 A JP 56189779A JP 18977981 A JP18977981 A JP 18977981A JP S5892725 A JPS5892725 A JP S5892725A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- heat exchanger
- exhaust gas
- metal
- hot
- Prior art date
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- Pending
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
- F23L15/00—Heating of air supplied for combustion
- F23L15/04—Arrangements of recuperators
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Air Supply (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はメタル製熱交換器を用いて熱風炉の排ガスで熱
風炉の燃焼用空気及び又は燃焼用燃料ガスを予熱する熱
風炉の排熱回収方法の改良に関し、特に排熱口ｉＩｌ！
２量をメタル製熱交換器保護の限度内で最大にし、燃料
使用量を低減する方法を提供する′ものである。
風炉の燃焼用空気及び又は燃焼用燃料ガスを予熱する熱
風炉の排熱回収方法の改良に関し、特に排熱口ｉＩｌ！
２量をメタル製熱交換器保護の限度内で最大にし、燃料
使用量を低減する方法を提供する′ものである。
従来′、第１図に示したように、熱風炉ｌに例えばプレ
ート型のメタル製熱交換器２を付設し、この熱交換器コ
において、熱風炉ｌより配管３をへて供給される排ガス
ｌＩａと、プロ７ワー５より配管ｔをへて供給される熱
風炉ｌの燃焼用空気及び又は燃焼用燃料ガス（以下被予
熱流体） ７ａとを熱交換し、予熱さ五た被予熱流体７
ｂを配管ｌにより熱風炉ｌのバーナー（図示せず）へ供
給して燃料ガス節約の省エネルギー効果を得ることが行
なわれている。なお熱交換器λで降温した排ガスｐｂは
、配管９をへて煙突ｌθより大気に放散される。
ート型のメタル製熱交換器２を付設し、この熱交換器コ
において、熱風炉ｌより配管３をへて供給される排ガス
ｌＩａと、プロ７ワー５より配管ｔをへて供給される熱
風炉ｌの燃焼用空気及び又は燃焼用燃料ガス（以下被予
熱流体） ７ａとを熱交換し、予熱さ五た被予熱流体７
ｂを配管ｌにより熱風炉ｌのバーナー（図示せず）へ供
給して燃料ガス節約の省エネルギー効果を得ることが行
なわれている。なお熱交換器λで降温した排ガスｐｂは
、配管９をへて煙突ｌθより大気に放散される。
また２人及びＪＢは熱交換器コの排ガス通路及び被予熱
流体通路を示、す。
流体通路を示、す。
上記熱交換器コを備えた熱風炉ｌにおいて、熱風炉の高
炉（図示せず）への送風量、送風温度変動等の操業変動
によって熱風炉ｌの一出ロ排ガス＋ａの温度が変化する
ことはよく知られ゛ている。例えば特定の熱風炉ｌにお
いてドーム温度ｌψｏｏ’ｃ。
炉（図示せず）への送風量、送風温度変動等の操業変動
によって熱風炉ｌの一出ロ排ガス＋ａの温度が変化する
ことはよく知られ゛ている。例えば特定の熱風炉ｌにお
いてドーム温度ｌψｏｏ’ｃ。
送風温度／３００″Ｃの定常操業時、熱風炉の排ガスｅ
ａの平均値はコロ２°Ｃであり、゛例えば送風温度が１
１００℃に低下し、送風量が７θ係に低下した場合、上
記排ガスｐａの平均値は／７１ｒ″Ｃでありｒ＋″Ｃの
排ガス平均湿度変化がある。
ａの平均値はコロ２°Ｃであり、゛例えば送風温度が１
１００℃に低下し、送風量が７θ係に低下した場合、上
記排ガスｐａの平均値は／７１ｒ″Ｃでありｒ＋″Ｃの
排ガス平均湿度変化がある。
熱風炉ｌの操業度が低下し、熱風炉ｌの排ガスａａの温
度が低下すると熱交換器−の排出排ガスＩＩｂの温度も
低下する。そして排出排ガスｔＩｂの温度が極端に低下
すると熱交換器２の排ガス通路ＪＡの低温側メタル／／
の温度が低下し排ガスＩＩａ中のＳＯ３が排ガスＩＩａ
中のＨ２Ｏと結合して、硫酸の形で上記メタル／ｌの表
面に結露して、熱交換器コが硫□酸腐食され熱風炉が寿
命となる前に熱交換器λを交換しなければならなくなる
。
度が低下すると熱交換器−の排出排ガスＩＩｂの温度も
低下する。そして排出排ガスｔＩｂの温度が極端に低下
すると熱交換器２の排ガス通路ＪＡの低温側メタル／／
の温度が低下し排ガスＩＩａ中のＳＯ３が排ガスＩＩａ
中のＨ２Ｏと結合して、硫酸の形で上記メタル／ｌの表
面に結露して、熱交換器コが硫□酸腐食され熱風炉が寿
命となる前に熱交換器λを交換しなければならなくなる
。
そこで従来は、上記熱風炉の操業度（排ガス温度）が最
低であるときにおいて、硫酸析出するが熱風炉寿命内で
硫酸腐食しない温度域（硫酸腐食抑制域）に少くとも上
記メタルｌｌの温度を維持する条件で熱交換器２の容量
（伝熱面積）を決定し、て、排熱回収を実施している。
低であるときにおいて、硫酸析出するが熱風炉寿命内で
硫酸腐食しない温度域（硫酸腐食抑制域）に少くとも上
記メタルｌｌの温度を維持する条件で熱交換器２の容量
（伝熱面積）を決定し、て、排熱回収を実施している。
しかし熱風炉操業期間の大部分を占める定常操業期間に
おいては、排ガス温度が高位にあるから熱交換器２のメ
タル／１ｒｙｓｖｉｂ’度が硫酸析出しない温度域（硫
酸腐食防止域）に維持される。が熱交換器２の出口排ガ
スの温度が高くて十分な排熱回収がなされていない。
おいては、排ガス温度が高位にあるから熱交換器２のメ
タル／１ｒｙｓｖｉｂ’度が硫酸析出しない温度域（硫
酸腐食防止域）に維持される。が熱交換器２の出口排ガ
スの温度が高くて十分な排熱回収がなされていない。
本発明者は十分に排熱回収するために熱風炉の操業度（
排ガス温度）が最高値又は最高値近傍であるときに、上
記メタル温度が硫酸腐食抑制域となる条件で熱交換器容
量を決定し排熱回収することを着想した。しかしながら
この場合、熱風炉の操業度（排ガス温度）が最低値にな
ったとき、上記メタル温度が硫酸腐食促進域となり熱交
換器寿命が短かくなる問題が生じることがわかった。
排ガス温度）が最高値又は最高値近傍であるときに、上
記メタル温度が硫酸腐食抑制域となる条件で熱交換器容
量を決定し排熱回収することを着想した。しかしながら
この場合、熱風炉の操業度（排ガス温度）が最低値にな
ったとき、上記メタル温度が硫酸腐食促進域となり熱交
換器寿命が短かくなる問題が生じることがわかった。
本発明は上記問題を有利に解消して十分に排熱回収する
熱風炉の排熱回収方法を提供するものであり、その要旨
は次の通りである。
熱風炉の排熱回収方法を提供するものであり、その要旨
は次の通りである。
熱風炉の温度変動のある排ガスと熱風炉の燃焼用空気及
び又は燃焼用燃料ガスとをメタル製熱交換器で熱交換せ
しめる熱風炉の排熱回収方法にお、いて、熱交換を上記
熱交換器の排ガス通路の低温側メタル温度が硫酸腐食促
進域となるまで上記排ガスを降温せしめるようすると共
に上記被予熱流体のＬ記熱交換器の人出口配管の間に被
予熱流体のバイパス配管及び又は循環配管を設け、上記
熱交換器の排ガス通路の低温側メタル温度を検出し、上
記被予熱流体のバイパス流量及び又は循環流量を操作し
て、上記メタル温度を硫酸腐食抑制域に制御することを
特徴とする熱風炉の排熱回収方法にある。
び又は燃焼用燃料ガスとをメタル製熱交換器で熱交換せ
しめる熱風炉の排熱回収方法にお、いて、熱交換を上記
熱交換器の排ガス通路の低温側メタル温度が硫酸腐食促
進域となるまで上記排ガスを降温せしめるようすると共
に上記被予熱流体のＬ記熱交換器の人出口配管の間に被
予熱流体のバイパス配管及び又は循環配管を設け、上記
熱交換器の排ガス通路の低温側メタル温度を検出し、上
記被予熱流体のバイパス流量及び又は循環流量を操作し
て、上記メタル温度を硫酸腐食抑制域に制御することを
特徴とする熱風炉の排熱回収方法にある。
上記硫酸腐食促進域及び硫酸腐食抑制域は排ガス中の８
０３１１度、水分、メタル製熱交換器のメタル材質等に
より決定される。例えば第２図はＳＯ３濃度が／ ｐｐ
ｍ 、水分ｌθ％程度の排ガスでメタル材質が耐硫酸鋼
の場合のメタル表面温度と腐食速度の関係を示したもの
であり、□メタル表面温度／１０°Ｃ以上が硫酸腐食防
止域で７０℃〜／１０″Ｃが硫酸腐食抑制域であり、７
０°Ｃ以下が硫酸腐食促進域である。また上記熱交換器
の排ガス通路の低温側メタル温度は、熱交換器の型式に
よって、例えばプレート型、熱媒式熱交換器の場合、メ
タルに七′７ト。
０３１１度、水分、メタル製熱交換器のメタル材質等に
より決定される。例えば第２図はＳＯ３濃度が／ ｐｐ
ｍ 、水分ｌθ％程度の排ガスでメタル材質が耐硫酸鋼
の場合のメタル表面温度と腐食速度の関係を示したもの
であり、□メタル表面温度／１０°Ｃ以上が硫酸腐食防
止域で７０℃〜／１０″Ｃが硫酸腐食抑制域であり、７
０°Ｃ以下が硫酸腐食促進域である。また上記熱交換器
の排ガス通路の低温側メタル温度は、熱交換器の型式に
よって、例えばプレート型、熱媒式熱交換器の場合、メ
タルに七′７ト。
しだ熱電対等による直接測定により、回転型熱交換器の
場合、被予熱流体及び排ガスの温度１流速から推算する
間接測定により検出するものである。
場合、被予熱流体及び排ガスの温度１流速から推算する
間接測定により検出するものである。
また本発明の低温側メタル温度とは、メタル製熱交換器
において排ガスに直接接触するメタル表面温度のうちの
最低温度をいう。
において排ガスに直接接触するメタル表面温度のうちの
最低温度をいう。
以下図面により本発明の詳細な説明する。
第３図において、／２は第１図の熱交換器λ（材質；耐
硫酸ＩＩ）の被予熱流体の人、出口配管ｔ。
硫酸ＩＩ）の被予熱流体の人、出口配管ｔ。
ｌの間を接続したバイパス配管で、１３はバイパス配管
１２に配置した流量調節弁である。ｌ’ｌは熱交換器コ
の排ガス通路２Ａの低温側メタル／／のメタル温度を検
出する温度測定器例えば熱電対で、ｌＳは測定器／４１
からの実温度と前記第２図の硫酸腐食抑制域より予しめ
設定された設定温度にもとづいて上記流量調節弁１３の
開度を操作する温度調節計である。本実施例では設定温
度は例えば温度７５″Ｃに設定している。
１２に配置した流量調節弁である。ｌ’ｌは熱交換器コ
の排ガス通路２Ａの低温側メタル／／のメタル温度を検
出する温度測定器例えば熱電対で、ｌＳは測定器／４１
からの実温度と前記第２図の硫酸腐食抑制域より予しめ
設定された設定温度にもとづいて上記流量調節弁１３の
開度を操作する温度調節計である。本実施例では設定温
度は例えば温度７５″Ｃに設定している。
以上の如く構成した熱交換器コの排ガス通路２Ａ、の低
温側メタル／／ （Ｄ 温度を前記設定温度に自動制御
する制御装置を配備することＧ、−より１測定器／４’
のメタル温度がＬ記設定湛度よりも高くなると、流量調
節弁１３の開度が小さくなり、バイパス流量が減じられ
相対的に熱交換器２を通る被予熱流体流量が増大し、排
ガス＋ａよりの回収熱量が増大して熱交換器２の出口排
ガスｐｂの温度が低下し２熱交換器コの排ガス通路２人
の低温側メタル／／の温度が設定温度になる。−刃側定
器／ｌの検出メタル温度が上記設定温度よりも低くなろ
うとすると流量調節弁１３の開度が増大しバイパス流量
が増大し、相対的に熱交換器２を通る被予熱流体流量が
減少し、排ガスＩＩａよりの回収熱量が減少して、熱交
換器コの出口排ガスＩｌｂの温度が上昇して熱交換器２
の排ガス通路２人の低温側メタル／／の温度が設定温度
４、に自動制御される。この結果、メタル製熱交換器λ
の排ガス通路２人のメタルの硫酸腐食が有効に防止され
る。
温側メタル／／ （Ｄ 温度を前記設定温度に自動制御
する制御装置を配備することＧ、−より１測定器／４’
のメタル温度がＬ記設定湛度よりも高くなると、流量調
節弁１３の開度が小さくなり、バイパス流量が減じられ
相対的に熱交換器２を通る被予熱流体流量が増大し、排
ガス＋ａよりの回収熱量が増大して熱交換器２の出口排
ガスｐｂの温度が低下し２熱交換器コの排ガス通路２人
の低温側メタル／／の温度が設定温度になる。−刃側定
器／ｌの検出メタル温度が上記設定温度よりも低くなろ
うとすると流量調節弁１３の開度が増大しバイパス流量
が増大し、相対的に熱交換器２を通る被予熱流体流量が
減少し、排ガスＩＩａよりの回収熱量が減少して、熱交
換器コの出口排ガスＩｌｂの温度が上昇して熱交換器２
の排ガス通路２人の低温側メタル／／の温度が設定温度
４、に自動制御される。この結果、メタル製熱交換器λ
の排ガス通路２人のメタルの硫酸腐食が有効に防止され
る。
第ｑ図は本発明法の他の実ＩＭ態様を示したもので、熱
交換器λの被予熱流体の人、出口配管６゜ざ間に循環配
管１６を設けこの配管ｌ乙に、熱交換器コの出口配管ｇ
の被予熱流体を人口配管６ヘフイードバツクできるよう
にブロワ−１７を設けると共にブロワ−７７出口配管部
に流量調節弁１３を設け、第３図の実ａ態様と同様に温
度測定器ｌｌＳ温度調節計／Ｓで流量調節弁１３を操作
して、詳しくは被予熱流体の循環流量を操作して、被予
熱流体の熱交換器−の入口温度を調整し、熱交換器コの
排ガス流路２人の低温側メタル／／の温度を前記設定温
度に自動制御するようにしたものである。
交換器λの被予熱流体の人、出口配管６゜ざ間に循環配
管１６を設けこの配管ｌ乙に、熱交換器コの出口配管ｇ
の被予熱流体を人口配管６ヘフイードバツクできるよう
にブロワ−１７を設けると共にブロワ−７７出口配管部
に流量調節弁１３を設け、第３図の実ａ態様と同様に温
度測定器ｌｌＳ温度調節計／Ｓで流量調節弁１３を操作
して、詳しくは被予熱流体の循環流量を操作して、被予
熱流体の熱交換器−の入口温度を調整し、熱交換器コの
排ガス流路２人の低温側メタル／／の温度を前記設定温
度に自動制御するようにしたものである。
第５図はメタル製熱交換器として熱媒式熱交換器を採用
して熱風炉の燃焼用空気と燃焼用燃料ガスを予熱する際
の本発明法の実施態様を示したもので、１ｇは熱風炉ｌ
と排ガス配管１９に設けた排゛ガスと熱媒との熱交換室
、〃は熱風炉ｌの燃料ガス配管〃に設けた燃料ダスと熱
媒との熱交換室、〃１１．１ は熱風炉ｌの空気配管′Ｂに設けた空気と熱媒との熱交
換室、２４Ｉは熱媒循環配管、Ｂは熱媒循環ポンプであ
る。スは熱交換器の排ガス通路の低温側メタル温度を検
出する熱電対であり、刀は熱交換室ｎの人出口配管の間
に設けたバイパス配管、Ｉは。
して熱風炉の燃焼用空気と燃焼用燃料ガスを予熱する際
の本発明法の実施態様を示したもので、１ｇは熱風炉ｌ
と排ガス配管１９に設けた排゛ガスと熱媒との熱交換室
、〃は熱風炉ｌの燃料ガス配管〃に設けた燃料ダスと熱
媒との熱交換室、〃１１．１ は熱風炉ｌの空気配管′Ｂに設けた空気と熱媒との熱交
換室、２４Ｉは熱媒循環配管、Ｂは熱媒循環ポンプであ
る。スは熱交換器の排ガス通路の低温側メタル温度を検
出する熱電対であり、刀は熱交換室ｎの人出口配管の間
に設けたバイパス配管、Ｉは。
配管刀に設けた流量調節弁、刀は熱電対スがらの実温度
と設定温度とを比較して、上記流量調節弁Ｊの開度を調
節して低温側メタル温度を設定値に制御する温度調節計
である。
と設定温度とを比較して、上記流量調節弁Ｊの開度を調
節して低温側メタル温度を設定値に制御する温度調節計
である。
以上の１様に被予熱流体のメタル製熱交換器の人出口配
管の間に被予熱流体のバイパス配管及び又は循環配管を
設けると共に熱交換器の排ガス通路の低温側メタル温度
を検出し、被予熱流体のバイパス流量及び又は循環流量
を操作してメタル温度を設定温度に制御するものである
がら熱風炉排ガス温度が変動しても熱交換器での硫酸腐
食速度を小さくすることができる。この結果熱風炉寿命
内で硫酸腐食による熱交換器の取替が不要となる。
管の間に被予熱流体のバイパス配管及び又は循環配管を
設けると共に熱交換器の排ガス通路の低温側メタル温度
を検出し、被予熱流体のバイパス流量及び又は循環流量
を操作してメタル温度を設定温度に制御するものである
がら熱風炉排ガス温度が変動しても熱交換器での硫酸腐
食速度を小さくすることができる。この結果熱風炉寿命
内で硫酸腐食による熱交換器の取替が不要となる。
また熱風炉排ガス温度が変動しても熱交換器の硫り酸腐
食速度を小さくすることができるがら、変動する熱風炉
排ガス温度の最大値を、前記設定メタル温度に対応する
温度まで降温させる熱回収量最大の条件で熱交換器容量
を決定して排熱回収せしめることができ、最大の熱回収
を行なうことかでパ□、きる。この結果最大の燃料ガス
節約を行なうことができる。
食速度を小さくすることができるがら、変動する熱風炉
排ガス温度の最大値を、前記設定メタル温度に対応する
温度まで降温させる熱回収量最大の条件で熱交換器容量
を決定して排熱回収せしめることができ、最大の熱回収
を行なうことかでパ□、きる。この結果最大の燃料ガス
節約を行なうことができる。
例えば第Ｓ図の排熱回収装置における熱風炉の°Ｃ１最
低温度／７１″Ｃ１メタル温度制御装置の設定温度７５
″Ｃ１このときの熱交換器出口排ガス温度／２０″Ｃで
ある場合、メタル温度制御装置を用いない従来の排熱回
収方法では硫酸腐食防止のため排ガス最低温度１７ｇ″
Ｃのときに、熱交換器量ロ排ガスｆＢ度／２０″Ｃ（メ
タル温度７５″Ｃ）になるように熱交換器の容量（排ガ
ス通路の伝熱面積）を決めるからその容量はｊｏｏｏ１
１１２となり、熱風炉排ガス温度がム２°Ｃの最大のと
き、その熱交換器の出口排ガス温度は１７／”Ｃとなる
。−力木発明法では設定 □温度７５℃のメタ
ル温度制御装置を備えているがら排ガス温度が２６２°
Ｃの最大値のとき′、熱交換器の出口排ガス温度が／２
０″Ｃ（メタル温度７ｓ″Ｃ）になるように、熱交換器
の容量を決定でき、その容量は／６０００１１２となる
。従って本発明法では、従来法に比して熱風炉排ガス温
度−４２℃のとき熱量にして１．ｓ６倍回収でき、５６
％だけ燃料ガスを節約できる。
低温度／７１″Ｃ１メタル温度制御装置の設定温度７５
″Ｃ１このときの熱交換器出口排ガス温度／２０″Ｃで
ある場合、メタル温度制御装置を用いない従来の排熱回
収方法では硫酸腐食防止のため排ガス最低温度１７ｇ″
Ｃのときに、熱交換器量ロ排ガスｆＢ度／２０″Ｃ（メ
タル温度７５″Ｃ）になるように熱交換器の容量（排ガ
ス通路の伝熱面積）を決めるからその容量はｊｏｏｏ１
１１２となり、熱風炉排ガス温度がム２°Ｃの最大のと
き、その熱交換器の出口排ガス温度は１７／”Ｃとなる
。−力木発明法では設定 □温度７５℃のメタ
ル温度制御装置を備えているがら排ガス温度が２６２°
Ｃの最大値のとき′、熱交換器の出口排ガス温度が／２
０″Ｃ（メタル温度７ｓ″Ｃ）になるように、熱交換器
の容量を決定でき、その容量は／６０００１１２となる
。従って本発明法では、従来法に比して熱風炉排ガス温
度−４２℃のとき熱量にして１．ｓ６倍回収でき、５６
％だけ燃料ガスを節約できる。
第１図は従来の熱風炉の排熱回収方法の説明図１第λ図
は熱交換器のメタル温度、と腐食速度の′・関係説明閥
、第３〜Ｓ図は本発明の熱風炉の排熱回収方法の説明図
である。 ｌ・・・熱風炉、２・・・熱交換器、３．ｔ、ｒ、ｑ・
・・配管、＋ａ 、 ＋ｂ・・・排ガス、！ 、 ／７
・・・ブロワ−１７ａ。 ７ｂ・・・被予熱流体、１０・・・煙突、ｌｌ・・・低
温側メタル、１”／Ｊ ｓ Ｅ ””バイパス配管、１
３，１・・・流量調節弁、／４１・一温度測定器、／ｊ
、 ！・・・温度調節計、１６・・・循環配管、／Ｉ
、 ２７ 、２２・・・熱交換室、／デ・・・排ガス
配管、Ｊ・・・燃料ガス配管、ｎ・・・空気配管、２４
Ｉ・・・熱媒循環配管、ｊ・・・ポンプ、ぶ・・・熱電
対。 特許出願人 新日本製鐵、、林式会社
は熱交換器のメタル温度、と腐食速度の′・関係説明閥
、第３〜Ｓ図は本発明の熱風炉の排熱回収方法の説明図
である。 ｌ・・・熱風炉、２・・・熱交換器、３．ｔ、ｒ、ｑ・
・・配管、＋ａ 、 ＋ｂ・・・排ガス、！ 、 ／７
・・・ブロワ−１７ａ。 ７ｂ・・・被予熱流体、１０・・・煙突、ｌｌ・・・低
温側メタル、１”／Ｊ ｓ Ｅ ””バイパス配管、１
３，１・・・流量調節弁、／４１・一温度測定器、／ｊ
、 ！・・・温度調節計、１６・・・循環配管、／Ｉ
、 ２７ 、２２・・・熱交換室、／デ・・・排ガス
配管、Ｊ・・・燃料ガス配管、ｎ・・・空気配管、２４
Ｉ・・・熱媒循環配管、ｊ・・・ポンプ、ぶ・・・熱電
対。 特許出願人 新日本製鐵、、林式会社
Claims (1)
- 熱風炉の温度変動のある排ガスと熱風炉の燃焼用空気及
び又は燃焼用燃料ガスとをメタル製熱交換器で無交換せ
しめる熱風炉の排熱回収方法において、熱交換を上記熱
交換器の排ガス通路の低温側メタル温度が硫酸腐食促進
域となるまで上記排ガスを降温せしめるようにすると共
に、上記被予熱流体の上記熱交換器の人出口配管の間に
被予熱流体のバイパス配管及び又は循環配管を設け、上
記熱交換器の排ガス通路の低温側メタル温度を検出し、
上記被予熱流体のバイパス流量及び又は循環流量を操作
して、上記メタル温度を硫酸腐食抑制域に制御すること
を特徴とする熱風炉の排熱１′回収方法０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56189779A JPS5892725A (ja) | 1981-11-26 | 1981-11-26 | 熱風炉の排熱回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56189779A JPS5892725A (ja) | 1981-11-26 | 1981-11-26 | 熱風炉の排熱回収方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5892725A true JPS5892725A (ja) | 1983-06-02 |
Family
ID=16247057
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56189779A Pending JPS5892725A (ja) | 1981-11-26 | 1981-11-26 | 熱風炉の排熱回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5892725A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6338818A (ja) * | 1986-08-01 | 1988-02-19 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 空気予熱器の腐食防止装置 |
-
1981
- 1981-11-26 JP JP56189779A patent/JPS5892725A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6338818A (ja) * | 1986-08-01 | 1988-02-19 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 空気予熱器の腐食防止装置 |
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