JPS5910976B2 - 深絞り性のすぐれた高張力冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性のすぐれた高張力冷延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS5910976B2 JPS5910976B2 JP55032381A JP3238180A JPS5910976B2 JP S5910976 B2 JPS5910976 B2 JP S5910976B2 JP 55032381 A JP55032381 A JP 55032381A JP 3238180 A JP3238180 A JP 3238180A JP S5910976 B2 JPS5910976 B2 JP S5910976B2
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- JP
- Japan
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- rolled steel
- steel sheet
- cold
- deep drawability
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- Prior art date
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は良好な深絞り性を有する高張力冷延？板の製
造方法に関する。
造方法に関する。
最近自動車、電気製品などの素材として、従来の強度の
低い冷延鋼板に比べて高強度の、つまり高張力冷延鋼板
の利用が盛んになってきた。
低い冷延鋼板に比べて高強度の、つまり高張力冷延鋼板
の利用が盛んになってきた。
この目的に合致する高張力冷延鋼板は、従来の冷延鋼板
に劣らないだけのプレス成形性を有することが望ましい
が、一般に強度上昇によって生ずる延性の不足などのた
め、完全にこの条件を満すことは困難である。
に劣らないだけのプレス成形性を有することが望ましい
が、一般に強度上昇によって生ずる延性の不足などのた
め、完全にこの条件を満すことは困難である。
しかしながら、可能なかぎりプレス成形性の向上に努め
なければならない。
なければならない。
プレス成形性の良否を示す１つの値として、引張試験に
よって求められる塑性歪比ｒがあり、次式に示すｒ値で
絞り性が判定されている。
よって求められる塑性歪比ｒがあり、次式に示すｒ値で
絞り性が判定されている。
ｒ＝（ ｒｏ ＋２ｒ４５＋ｒｇ ）／４ただし、ｒｏ
：圧延方向のｒ値 ｒ４５：圧延方向に対し４５°方向のｒ値ｒｇ：圧延方
向に対し９０°方向のｒ値 ｒ値が大きい程絞り性は良好である。
：圧延方向のｒ値 ｒ４５：圧延方向に対し４５°方向のｒ値ｒｇ：圧延方
向に対し９０°方向のｒ値 ｒ値が大きい程絞り性は良好である。
この発明は、引張強さは一般の冷延鋼板のほぼ３０Ｋ９
／一より高い３５〜４ ５ Ｋｆ／／２ｊで、しかも一
般の冷延鋼板に劣らないｒ値を有する深絞り性を有する
高張力冷延鋼板を提供するものである。
／一より高い３５〜４ ５ Ｋｆ／／２ｊで、しかも一
般の冷延鋼板に劣らないｒ値を有する深絞り性を有する
高張力冷延鋼板を提供するものである。
この発明は、Ｃ０．０２〜０．１ ２％Ｓｉ ０．２０
％以下、Ｍｎ ０．１ ０ 〜１．０ ０ ％、Ｐ０．
０２０〜０．１ ０ ０ ％、ｓｏｌ−ＡＩ０．０２０
〜０．１２０％、ＮＯ．００６０〜０．０２００％、残
部はＦｅおよび不可避的元素からなる鋼を連続鋳造又は
造塊分塊圧延にてスラブとなし、Ａｒ３変態点以上の仕
上温度で熱間圧延した後、６００℃以下２５０℃以上で
巻取へ冷間圧延後、３５０〜６００℃の温度域を昇温速
度平均５〜１５０℃／ｈｒ で昇温し、６３０〜７２０
℃の温度域において１〜３０ｈｒ保持し、６００〜３０
０℃の温度域を冷却速度平均６５℃／ｈｒ以下で冷却し
て再結晶・焼なましを施こし、ｒ値の高い、つまり深絞
り性の良好な高張力冷延鋼板を製造する方法である。
％以下、Ｍｎ ０．１ ０ 〜１．０ ０ ％、Ｐ０．
０２０〜０．１ ０ ０ ％、ｓｏｌ−ＡＩ０．０２０
〜０．１２０％、ＮＯ．００６０〜０．０２００％、残
部はＦｅおよび不可避的元素からなる鋼を連続鋳造又は
造塊分塊圧延にてスラブとなし、Ａｒ３変態点以上の仕
上温度で熱間圧延した後、６００℃以下２５０℃以上で
巻取へ冷間圧延後、３５０〜６００℃の温度域を昇温速
度平均５〜１５０℃／ｈｒ で昇温し、６３０〜７２０
℃の温度域において１〜３０ｈｒ保持し、６００〜３０
０℃の温度域を冷却速度平均６５℃／ｈｒ以下で冷却し
て再結晶・焼なましを施こし、ｒ値の高い、つまり深絞
り性の良好な高張力冷延鋼板を製造する方法である。
この発明において、対象鋼の成分を限定したのは次の理
由による。
由による。
Ｃは０．０２％以下では高強度が得にくく製鋼段階での
脱炭処理が必要となり、又ｏ．１２％を越えると高いｒ
値が得にくいため、深絞り性の向上がみられず、また溶
接性が劣化するため望ましくない。
脱炭処理が必要となり、又ｏ．１２％を越えると高いｒ
値が得にくいため、深絞り性の向上がみられず、また溶
接性が劣化するため望ましくない。
Ｓｉは０．２０％を越えると熱延板の脱スケールが困難
となり、表面疵が発生しやすいと共に冷延後焼鈍工程に
おいてＳｉの酸化による特殊なテンパーカラーが付着し
、゛塗装性などが劣化する。
となり、表面疵が発生しやすいと共に冷延後焼鈍工程に
おいてＳｉの酸化による特殊なテンパーカラーが付着し
、゛塗装性などが劣化する。
Ｍｎは強度増加成分であり、赤熱脆性防止のためにも０
．１０％は必要であるが、１．００％以上になると高い
Ｙ値が得られに《くなり、又コスト面からの問題が生じ
る。
．１０％は必要であるが、１．００％以上になると高い
Ｙ値が得られに《くなり、又コスト面からの問題が生じ
る。
Ｐは０．０２０％位までは通常の方法で不可避的元素と
して含有せしめるが、′Ｐは鋼の強化に非常に有効であ
ると同時に焼なまし後のＴ値が向上することがよく知ら
れているがＡｌキルド鋼にＰを添加すると、冷延一焼な
まし後の結晶粒はＡｌキルド鋼としては展伸度が小さく
細粒化するため、ｒ値の向上は比較的小さい。
して含有せしめるが、′Ｐは鋼の強化に非常に有効であ
ると同時に焼なまし後のＴ値が向上することがよく知ら
れているがＡｌキルド鋼にＰを添加すると、冷延一焼な
まし後の結晶粒はＡｌキルド鋼としては展伸度が小さく
細粒化するため、ｒ値の向上は比較的小さい。
しかし、Ｐは鋼を脆化させる成分であり、例えばスポッ
ト溶接部の破壊試験などでナゲット破断をきたし、破断
強度を低下するなどの欠点がある。
ト溶接部の破壊試験などでナゲット破断をきたし、破断
強度を低下するなどの欠点がある。
したがって、その含有量は０．１ ０ ０ ％までとす
べきである。
べきである。
ところでこのｐ添加Ａｌキルド鋼について多くの研究を
行った結果、ＮをＰ添加Ａｌキルド鋼冷延鋼板に複合添
加することにより、焼なまし後の結晶粒の展伸度は通常
のＡｌキルド鋼のそれよりもむしろ大きく又、ｒ値も通
常のＡｌキルド鋼と同等以上の値が得られることを明ら
かにした。
行った結果、ＮをＰ添加Ａｌキルド鋼冷延鋼板に複合添
加することにより、焼なまし後の結晶粒の展伸度は通常
のＡｌキルド鋼のそれよりもむしろ大きく又、ｒ値も通
常のＡｌキルド鋼と同等以上の値が得られることを明ら
かにした。
このＮは通常の製鋼方法では０．０ ０ ６ ０％以下
であるが、これを０．０ ２ ０ ０％までの範囲で含
有せしめる。
であるが、これを０．０ ２ ０ ０％までの範囲で含
有せしめる。
０．０２００％以上の添加では再び結晶粒が微細化され
るので好ましくない。
るので好ましくない。
ＡＩは脱酸剤としての役割を有する他、Ｎと結合してＡ
ＩＮを形成し、ｒ値の上昇に寄与する。
ＩＮを形成し、ｒ値の上昇に寄与する。
またＰによる脆化を防止する作用もある。
このような効果を奏するには、ｓｏｌ−ＡＩとして、０
．０２０％以上の含有が必要であるが、多量のＡＩ含有
はその作用効果の向上が望めない上、むしろ劣化傾向を
有するのでその上限を０．１ ２ ０％とした。
．０２０％以上の含有が必要であるが、多量のＡＩ含有
はその作用効果の向上が望めない上、むしろ劣化傾向を
有するのでその上限を０．１ ２ ０％とした。
またこの発明法において、熱延仕上温度をＡｒ３変態点
以上としたのは、Ａｒ３変態点以下では圧延中にフエラ
イト相が現われ、熱延結晶方位、ひいては冷延成品の結
晶方位が劣化し絞り性の低下をきたすからである。
以上としたのは、Ａｒ３変態点以下では圧延中にフエラ
イト相が現われ、熱延結晶方位、ひいては冷延成品の結
晶方位が劣化し絞り性の低下をきたすからである。
また、熱延巻取温度を６００℃以下２５０℃以上とした
のは、６００℃以上では巻取後にＡＡＮが析出するため
、本来焼鈍昇熱中に析出して成品の絞り性を高める効果
が失われ、２５０℃以下では冷却のための水量を増し能
率の低下を招くが、絞り性に対する効果は変らないから
である。
のは、６００℃以上では巻取後にＡＡＮが析出するため
、本来焼鈍昇熱中に析出して成品の絞り性を高める効果
が失われ、２５０℃以下では冷却のための水量を増し能
率の低下を招くが、絞り性に対する効果は変らないから
である。
巻取り後は、酸洗等による脱スケールおよび冷間圧延を
行なう。
行なう。
冷間圧延は一般に行なわれている通常の方法で行なう。
冷間圧延後の焼鈍処理において、焼鈍炉での昇温速度を
平均５〜１５０℃／ｈｒ としたのは高いｒ値が得ら
れないからである。
平均５〜１５０℃／ｈｒ としたのは高いｒ値が得ら
れないからである。
また、均熱温度を６３０〜７３０℃に限定したのは、６
３０℃以下の温度では再結晶が十分に行なわれず７値の
向上がみられない。
３０℃以下の温度では再結晶が十分に行なわれず７値の
向上がみられない。
一方、７２０℃を越えると鋼板の焼つきなどが起こるた
め好ましくない。
め好ましくない。
この温度での保持時間を１〜３０ｈｒと限定したのは、
１ｈｒ未満では再結晶粒の成長が不十分であり、良好な
絞り性が得られないこと、またこれを３０ｈｒ以上延長
しても絞り性向上の効果は少なく、かえって結晶の粗大
化による不具合をきたすからである。
１ｈｒ未満では再結晶粒の成長が不十分であり、良好な
絞り性が得られないこと、またこれを３０ｈｒ以上延長
しても絞り性向上の効果は少なく、かえって結晶の粗大
化による不具合をきたすからである。
また、冷却速度については、徐冷することによるフエラ
イト相中の固溶炭素の減少効果に基づく時効硬化現象に
よる成品性能の劣化を防止する意味から、平均６５℃／
ｈｒ以下とした。
イト相中の固溶炭素の減少効果に基づく時効硬化現象に
よる成品性能の劣化を防止する意味から、平均６５℃／
ｈｒ以下とした。
すなわち、平均冷却速度が６５℃／ｈｒ以上になると時
効劣化が顕著となるからである。
効劣化が顕著となるからである。
次に、この発明の実施例について説明する。
実施例
第１表に示す成分を有する鋼を転炉で溶製し、連続鋳造
によりスラブとし、これらのスラブを仕上温度８８０℃
で熱間圧延して２．８ｒｒｒｒｒＬ厚さの鋼板とし、こ
れを酸洗後冷間圧延して０．７ｍｍ厚さの冷延鋼板とし
た。
によりスラブとし、これらのスラブを仕上温度８８０℃
で熱間圧延して２．８ｒｒｒｒｒＬ厚さの鋼板とし、こ
れを酸洗後冷間圧延して０．７ｍｍ厚さの冷延鋼板とし
た。
その後、第１表に示す温度で１７時間焼なましを施した
。
。
そして得られた鋼板の機械的性質について試験を行った
結果を第２表に示す。
結果を第２表に示す。
第２表の結果より、本発明の実施による鋼はすべて３
６ Ｋｌ’ｍｍ以上の引張強さが得られ、また引張強さ
が３６Ｋ９７一以上でありながらＴ値もすべて１．８以
上と、すぐれた深絞り性を保持していることがわかる。
６ Ｋｌ’ｍｍ以上の引張強さが得られ、また引張強さ
が３６Ｋ９７一以上でありながらＴ値もすべて１．８以
上と、すぐれた深絞り性を保持していることがわかる。
このようなこの発明鋼の特性はＰおよびＮの複合含有と
高温再結晶焼なまし効果によるものである。
高温再結晶焼なまし効果によるものである。
Claims (1)
- Ｉ Ｃ０．０２〜０．１２係、Ｓｉｎ，２０％以下、
Ｍｎ０．１０〜１．００係、０．０２０〜０．１００％
、ｓｏｔ−Ａｔ０．２０〜０．１２０％、ＮＯ．００６
０〜０．０ ２ ０ ０％、残部はＦｅおよび不可避的
元素からなる鋼を連続鋳造又は造塊分塊にてスラブとな
し、Ａｒ３ 変態点以上の仕上温度で熱間圧延した後、
６００℃以下２５０℃以上で巻取り、冷間圧延後、３５
０〜６００℃の温度域を昇温速度平均５〜１５０℃／ｈ
ｒで昇温し、６３０〜７２０℃の温度域において１〜３
０ｈｒ保持し、６００〜３００℃の温度域を冷却速度平
均６５℃／ｈｒ以下で冷却して再結晶焼なましを施すこ
とを特徴とする深絞り性のすぐれた高張力冷延鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55032381A JPS5910976B2 (ja) | 1980-03-13 | 1980-03-13 | 深絞り性のすぐれた高張力冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55032381A JPS5910976B2 (ja) | 1980-03-13 | 1980-03-13 | 深絞り性のすぐれた高張力冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56130429A JPS56130429A (en) | 1981-10-13 |
| JPS5910976B2 true JPS5910976B2 (ja) | 1984-03-13 |
Family
ID=12357365
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55032381A Expired JPS5910976B2 (ja) | 1980-03-13 | 1980-03-13 | 深絞り性のすぐれた高張力冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5910976B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61166992A (ja) * | 1985-01-17 | 1986-07-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 外観および光沢に優れた鋼板の電気亜鉛メッキ方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5331132A (en) * | 1976-09-03 | 1978-03-24 | Konishiroku Photo Ind Co Ltd | Silver halide color photographic light sensitive material |
| JPS5531182A (en) * | 1978-08-28 | 1980-03-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | High strength cold rolled steel plate with superior workability and manufacture thereof |
-
1980
- 1980-03-13 JP JP55032381A patent/JPS5910976B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56130429A (en) | 1981-10-13 |
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