JPS59110996A - 被覆配管 - Google Patents
被覆配管Info
- Publication number
- JPS59110996A JPS59110996A JP22007282A JP22007282A JPS59110996A JP S59110996 A JPS59110996 A JP S59110996A JP 22007282 A JP22007282 A JP 22007282A JP 22007282 A JP22007282 A JP 22007282A JP S59110996 A JPS59110996 A JP S59110996A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- pipe
- corrosion
- coated
- outer peripheral
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Thermal Insulation (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
- Protection Of Pipes Against Damage, Friction, And Corrosion (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は高温水および蒸気などを輸送するのに用いられ
る被覆配管に関するものである。
る被覆配管に関するものである。
従来のこの種被覆配管は第１図に示すように、配管１の
外周面を断熱材、例えばアスベスト繊維布、シリカ繊維
布などを積層させた保温層３によυ被覆し、さらにこの
保温層３の外周面を防水材例えばアルミニウム、ステン
レス鋼、炭素鋼などの薄肉の金属板、またはナイロン、
ビニール、ポリエチレンなどの合成樹脂製シートからな
る防水層４によシ被覆して構成されている。
外周面を断熱材、例えばアスベスト繊維布、シリカ繊維
布などを積層させた保温層３によυ被覆し、さらにこの
保温層３の外周面を防水材例えばアルミニウム、ステン
レス鋼、炭素鋼などの薄肉の金属板、またはナイロン、
ビニール、ポリエチレンなどの合成樹脂製シートからな
る防水層４によシ被覆して構成されている。
上記のように配管１を保温層３および防水層４により２
重に被覆しても、その配管１の外周面は外界の環境から
完全に遮断されているわけではなく、大気が防水層４お
よび保温層３を形成する材料の微細な隙間または空間を
流通して配管１の外周面に到達する。このため大気中に
含まれた水分（温度）は、配管ｌの表面の冷熱サイクル
の過程において結露し、その表面に付着するから電気化
学的に腐食反応が起シやすい状態となる。さらに前記保
温層３を形成するアスベスト繊維布、シリカ繊維布など
から腐食性の塩素イオンなどが溶出し、配管１の外周表
面の不働態皮膜を破壊して腐食現象を生ずる恐れがある
。
重に被覆しても、その配管１の外周面は外界の環境から
完全に遮断されているわけではなく、大気が防水層４お
よび保温層３を形成する材料の微細な隙間または空間を
流通して配管１の外周面に到達する。このため大気中に
含まれた水分（温度）は、配管ｌの表面の冷熱サイクル
の過程において結露し、その表面に付着するから電気化
学的に腐食反応が起シやすい状態となる。さらに前記保
温層３を形成するアスベスト繊維布、シリカ繊維布など
から腐食性の塩素イオンなどが溶出し、配管１の外周表
面の不働態皮膜を破壊して腐食現象を生ずる恐れがある
。
上記腐食現象は、炭素鋼製被覆配管では全面腐食状態と
なり、またステンレス製被覆配管では孔食状態となる傾
向がある。特に高温水および蒸気などを輸送するステン
レス鋼製被覆配管では、腐食性環境と熱応力が相乗的に
影響するため、配管の外周表面から応力腐食割れ番発生
する恐れがある。また被覆配管の最外側の被覆層すなわ
ち防水層４が金属体で形成されている場合には、その金
属体の内側面すなわち保温層３に接合する表面が上記と
同様に腐食して損傷する恐れがある。
なり、またステンレス製被覆配管では孔食状態となる傾
向がある。特に高温水および蒸気などを輸送するステン
レス鋼製被覆配管では、腐食性環境と熱応力が相乗的に
影響するため、配管の外周表面から応力腐食割れ番発生
する恐れがある。また被覆配管の最外側の被覆層すなわ
ち防水層４が金属体で形成されている場合には、その金
属体の内側面すなわち保温層３に接合する表面が上記と
同様に腐食して損傷する恐れがある。
〔発明の目的〕
本発明は上記にかんがみ被覆層を設けた配管の外周面お
よび最外側の防水層を形成する金属体の内面の腐食を防
止し、被覆配管の寿命を延長させることを目的とするも
のである。
よび最外側の防水層を形成する金属体の内面の腐食を防
止し、被覆配管の寿命を延長させることを目的とするも
のである。
本発明は上記目的を達成するために、配管の外周面を断
熱材により被覆して保温層を形成し、この保温層の外周
面を防水材により被覆して防水層を形成してなる被覆配
管において、ゴム質基材に重量比で亜鉛微粉末を５〜３
５０％静電荷を帯電させた炭素微粉末を１０〜２００％
および酸化マグネシウム微粉末を２０−１００％を添加
してなるゴム質被覆材により形成された防食層を、前記
配管の外周面上に設けたことを特徴とするものである。
熱材により被覆して保温層を形成し、この保温層の外周
面を防水材により被覆して防水層を形成してなる被覆配
管において、ゴム質基材に重量比で亜鉛微粉末を５〜３
５０％静電荷を帯電させた炭素微粉末を１０〜２００％
および酸化マグネシウム微粉末を２０−１００％を添加
してなるゴム質被覆材により形成された防食層を、前記
配管の外周面上に設けたことを特徴とするものである。
実施例
以下本発明の実権例を図面について説明する。
第２図において、１は高温水および蒸気などを輸送する
配管で、この配管１の外周面は防食層２により被覆され
ている。この防食層２は、ゴム質基材に重量比で亜鉛微
粉末を５〜３５０％、静電荷を帯電させた炭素微粉末を
１０〜２００％および酸化マグネシウム微粉末を２０−
１００％添加してなるゴム質被覆材によ多形成されてい
る。前記ゴム質基材は、配管１内を流通する流体の高温
度に対し、その耐熱性を考慮して選定される。３は前記
防食層２の外周面を被覆する保温層、４はこの保温層３
の外周面を被覆する防水層で、この防水層４および前記
保温層３は第１図に示す従来例と同様に形成されている
ので、その説明を省略する。
配管で、この配管１の外周面は防食層２により被覆され
ている。この防食層２は、ゴム質基材に重量比で亜鉛微
粉末を５〜３５０％、静電荷を帯電させた炭素微粉末を
１０〜２００％および酸化マグネシウム微粉末を２０−
１００％添加してなるゴム質被覆材によ多形成されてい
る。前記ゴム質基材は、配管１内を流通する流体の高温
度に対し、その耐熱性を考慮して選定される。３は前記
防食層２の外周面を被覆する保温層、４はこの保温層３
の外周面を被覆する防水層で、この防水層４および前記
保温層３は第１図に示す従来例と同様に形成されている
ので、その説明を省略する。
次に上記各被覆層の機能について説明する。
まず防食層２はゴム質基材中に帯電性を有する炭素微粉
末を分散させることにより、ゴム生地に導電性を付与す
ることができる。ゴム質基材中に亜鉛微粉末を添加する
ことにより、ゴム質が金属表面に接触すると、亜鉛粉末
がゴム生地を電気導体としてアノード分極しやすくなる
。
末を分散させることにより、ゴム生地に導電性を付与す
ることができる。ゴム質基材中に亜鉛微粉末を添加する
ことにより、ゴム質が金属表面に接触すると、亜鉛粉末
がゴム生地を電気導体としてアノード分極しやすくなる
。
いま前記ゴム質被覆材を帯状に形成し、この帯状体を配
管１の外周面に巻回して防食層２を形成すると、前記帯
状体間より結露水が内部に侵入し、配管ｌの外周面と防
食層２との間に滞留する。このため配管ｌの金属表面（
主として鉄表面）の水溶液に対する電極電位は、ゴム生
地中に分岐している亜鉛の電極電位よシも貴電位系列に
位置するので、亜鉛はゴム生地を電気導体としてアノー
ド側に分極し、下記（１）式に示す溶解反応を行う。
管１の外周面に巻回して防食層２を形成すると、前記帯
状体間より結露水が内部に侵入し、配管ｌの外周面と防
食層２との間に滞留する。このため配管ｌの金属表面（
主として鉄表面）の水溶液に対する電極電位は、ゴム生
地中に分岐している亜鉛の電極電位よシも貴電位系列に
位置するので、亜鉛はゴム生地を電気導体としてアノー
ド側に分極し、下記（１）式に示す溶解反応を行う。
Ｚ ｎ −＋ Ｚ ｎ ” ＋ ２ ｅ −
−−−−・（１）また配管１の金属表面では、上記（１
）式のアノード反応により放出される電子と等制約に下
記（２）式のカンード反応が行われるので、前記金属表
面自体の溶解反応は起らず防食されることになる。
−−−−・（１）また配管１の金属表面では、上記（１
）式のアノード反応により放出される電子と等制約に下
記（２）式のカンード反応が行われるので、前記金属表
面自体の溶解反応は起らず防食されることになる。
Ｈ２Ｏ＋ ０２ ＋２ ｅ →２０Ｈ・” （２）
一方、亜鉛の溶解過程では液質を弱アルカリ性とするた
め、配管の金属表面の不働態は保持されるから、その金
属表面をはｙ完全な防食状態に維持することができる。
一方、亜鉛の溶解過程では液質を弱アルカリ性とするた
め、配管の金属表面の不働態は保持されるから、その金
属表面をはｙ完全な防食状態に維持することができる。
さらに配管１の外周面からの熱伝達によシ、熱放散はゴ
ム質（（より抑制されるが、そのゴム生地では固体熱伝
達となるから保温層３が必要である。
ム質（（より抑制されるが、そのゴム生地では固体熱伝
達となるから保温層３が必要である。
との保温層３は、熱伝導性の悪い空気を利用するため、
空間体積の多いシリカガラ゛ス繊維、発泡ウレタンおよ
びポリスチレン樹脂などを主体として積層状に構成され
ている。これらの樹脂層から前記結露現象によシ腐食要
因となる塩素イオンなどのカチオンが溶出しても、この
カチオンは防食層１のゴム質最外層部において亜鉛によ
り捕捉され、塩化亜鉛となってたまるから配管１の外周
面に到達する恐れはない。
空間体積の多いシリカガラ゛ス繊維、発泡ウレタンおよ
びポリスチレン樹脂などを主体として積層状に構成され
ている。これらの樹脂層から前記結露現象によシ腐食要
因となる塩素イオンなどのカチオンが溶出しても、この
カチオンは防食層１のゴム質最外層部において亜鉛によ
り捕捉され、塩化亜鉛となってたまるから配管１の外周
面に到達する恐れはない。
最外側の防水層４は、前記防食層２の防食機能および保
温層３の断熱作用を長期間維持するために必要な被覆層
である。この防水層４が金属体であるときＫは、機械強
度の面では安定しているけれども、腐食による損傷が考
えるから内側表面に防食処理を捲す必要がある。すなわ
ち防水層４がアルミニウムまたはステンレス鋼よりなる
場合には、ボリブデンを主体とするポリマー中に亜鉛微
粉末：３０〜５０％および静電荷を滞電させたエステル
油：２０〜２００％（重量比）を添加し、これらを均一
に混合分散させた混合物を、前記金属体の内周面または
保温層３の外周面に塗布して防食処理を行うことによシ
隙間腐食の発生を抑制する。
温層３の断熱作用を長期間維持するために必要な被覆層
である。この防水層４が金属体であるときＫは、機械強
度の面では安定しているけれども、腐食による損傷が考
えるから内側表面に防食処理を捲す必要がある。すなわ
ち防水層４がアルミニウムまたはステンレス鋼よりなる
場合には、ボリブデンを主体とするポリマー中に亜鉛微
粉末：３０〜５０％および静電荷を滞電させたエステル
油：２０〜２００％（重量比）を添加し、これらを均一
に混合分散させた混合物を、前記金属体の内周面または
保温層３の外周面に塗布して防食処理を行うことによシ
隙間腐食の発生を抑制する。
一方、防水層４が合成樹脂よりなる場合には、腐食に対
して抵抗力があるけれども、機械的強度が低く、かつ紫
外線による劣化が考えられるので、適当な時期に新しい
ものと交換する必要がある。
して抵抗力があるけれども、機械的強度が低く、かつ紫
外線による劣化が考えられるので、適当な時期に新しい
ものと交換する必要がある。
次に防食層２および防水層４を形成する成分組成の限定
理由について説明する。
理由について説明する。
防食層２において、ゴム生地に対する亜鉛微粉末の添加
量は、ゴム質基材に対して重量比（％）で５％以下では
防食効果を持続することができなく、３５０％以上では
ゴム質が脆化するから５〜３５０％に限定した。
量は、ゴム質基材に対して重量比（％）で５％以下では
防食効果を持続することができなく、３５０％以上では
ゴム質が脆化するから５〜３５０％に限定した。
また静電荷を滞電した炭素微粉末は相互に吸着する作用
を有し、鎖状に接続してゴム生地に分散するから導電性
を付与するが、重量比（％）で１０％以下では効果がな
く、２００％以上ではゴム生地が脆化されるから、炭素
微粉末の添加量を１０〜２００％に限定した。
を有し、鎖状に接続してゴム生地に分散するから導電性
を付与するが、重量比（％）で１０％以下では効果がな
く、２００％以上ではゴム生地が脆化されるから、炭素
微粉末の添加量を１０〜２００％に限定した。
さらに酸化マグネシウムは防食層２の電気化学−的作用
を促進させるために必要な適度の吸湿作用を行うのに有
効であシ、その添加量はゴム質基材に対して重量比（％
）で２０％以下では効果がなく、１００％以上ではゴム
生地が脆化されるから２０〜１００％に限定した。
を促進させるために必要な適度の吸湿作用を行うのに有
効であシ、その添加量はゴム質基材に対して重量比（％
）で２０％以下では効果がなく、１００％以上ではゴム
生地が脆化されるから２０〜１００％に限定した。
前記のように防水層４が金属体からなる場合には、その
金属体の内周面または保温層３の外周面に塗布するポリ
プデンボリマーに添加する亜鉛微粉末は、重量比（％）
で３０％以下では効果がなく、３５０％以上では作業性
が悪化するから、添加量を３°０〜３５０％に限定した
。前記添加亜鉛を効果的に消費させるために添加される
エステル油の添加量は、ゴム質基材に対して重量比（％
）で２０％以上では効果が少なく、２００％以上では腐
食性を示すから２０〜２００％に限定した。
金属体の内周面または保温層３の外周面に塗布するポリ
プデンボリマーに添加する亜鉛微粉末は、重量比（％）
で３０％以下では効果がなく、３５０％以上では作業性
が悪化するから、添加量を３°０〜３５０％に限定した
。前記添加亜鉛を効果的に消費させるために添加される
エステル油の添加量は、ゴム質基材に対して重量比（％
）で２０％以上では効果が少なく、２００％以上では腐
食性を示すから２０〜２００％に限定した。
上述したように本実施例は、配管ｌを防食層２、保温層
３および防水層４により順次に被覆したものについて述
べたが、本発明はこれに限定されず、配管１を防食層２
および防水層４により順次に被覆してもよいことはもち
ろんである。
３および防水層４により順次に被覆したものについて述
べたが、本発明はこれに限定されず、配管１を防食層２
および防水層４により順次に被覆してもよいことはもち
ろんである。
次に第３図に示す実験例について説明する。 ”
供試材として前述した第１図および第２図に示す従来の
被覆配管Ａおよび本発明に係わる被覆配管Ｂを用い、こ
の両供試材Ａ、Ｂの保温層３の断熱材中に蒸溜水を注入
した後、第３図に示すようにボルト５．ナツト６および
シールリング７を介して一体に結合し、この結合した両
供試材Ａ、Ｂをポンプおよび貯水槽（図示せず）に接続
して閉ループ試験装置を構成する。
供試材として前述した第１図および第２図に示す従来の
被覆配管Ａおよび本発明に係わる被覆配管Ｂを用い、こ
の両供試材Ａ、Ｂの保温層３の断熱材中に蒸溜水を注入
した後、第３図に示すようにボルト５．ナツト６および
シールリング７を介して一体に結合し、この結合した両
供試材Ａ、Ｂをポンプおよび貯水槽（図示せず）に接続
して閉ループ試験装置を構成する。
上記供試材Ａ、Ｂの５ＵＳ３０４製配管１内に約８０Ｃ
の温水と冷却とを交互に循環させ、配管１の外周面を交
互に加熱、冷却させる。そして７２５．１４５０．１９
２０時間毎に分解して両配管１の各外周面の状態を調査
した。その結果、防食層２を有しない供試材Ａの配管１
外周面には孔食状の隙間腐食を発生したが、これに反し
防食層２を有する供試材Ｂの配管１外周面には腐食損傷
は全黙認められず、防食されていることが確認された。
の温水と冷却とを交互に循環させ、配管１の外周面を交
互に加熱、冷却させる。そして７２５．１４５０．１９
２０時間毎に分解して両配管１の各外周面の状態を調査
した。その結果、防食層２を有しない供試材Ａの配管１
外周面には孔食状の隙間腐食を発生したが、これに反し
防食層２を有する供試材Ｂの配管１外周面には腐食損傷
は全黙認められず、防食されていることが確認された。
第４図は第３図の被覆配管Ｂの防食層２における隙間内
の液質のｐＨおよび隙間内表面の電極電位の状態を調べ
る測定装置で、第４図（ロ）は本発明に係わる防食層２
と同質材からなる試験片す、または市販のゴムにトリル
ブタジェン）からなる試験片ｂ′でこの試験片す、ｂ’
は３％食塩水（５０？：）中で６０日間浸漬したもので
ある。第４図（イ）、（ハ）は試験片すの保持部材、第
４図に）は組立状態をそれぞれ示す。第４図に）におけ
る９〜１１はテフロンパイプ、綿糸およびＳＵＳ ３０
４製電極をそれぞれ示し、その電極１１はポテンショス
タットに接続して測定する。また隙間内液質のｐＨは第
４図に）に示す組立状態を分解した後、残留液をｐＨ紙
により測定した。
の液質のｐＨおよび隙間内表面の電極電位の状態を調べ
る測定装置で、第４図（ロ）は本発明に係わる防食層２
と同質材からなる試験片す、または市販のゴムにトリル
ブタジェン）からなる試験片ｂ′でこの試験片す、ｂ’
は３％食塩水（５０？：）中で６０日間浸漬したもので
ある。第４図（イ）、（ハ）は試験片すの保持部材、第
４図に）は組立状態をそれぞれ示す。第４図に）におけ
る９〜１１はテフロンパイプ、綿糸およびＳＵＳ ３０
４製電極をそれぞれ示し、その電極１１はポテンショス
タットに接続して測定する。また隙間内液質のｐＨは第
４図に）に示す組立状態を分解した後、残留液をｐＨ紙
により測定した。
その結果、本発明に係わる試験片すおよび従来例の試験
片ｂ′を使用した場合の隙間内のｐＨは、第５図のＣ，
Ｄ線にそれぞれ示すとおりである。
片ｂ′を使用した場合の隙間内のｐＨは、第５図のＣ，
Ｄ線にそれぞれ示すとおりである。
すなわち隙間内のｐＨは、本発明に係わる試験片すの場
合（Ｃ線）では、漸次弱アルカリ性を示すが、従来例の
試験片ｂ′の場合（Ｄ線）では、漸次酸性を示して腐食
性となることが容易に理解される。
合（Ｃ線）では、漸次弱アルカリ性を示すが、従来例の
試験片ｂ′の場合（Ｄ線）では、漸次酸性を示して腐食
性となることが容易に理解される。
また本発明に係わる試験片すおよび従来例の試験片ｂ′
を使用した場合の隙間内の電位は、第６図のＢ、Ｆ線に
それぞれ示すとおシである。すなわち本発明に係わる試
験片すの場合（Ｅ線）の電位は、従来例の試験片ｂ′の
場合（Ｆ線）の電位よシも大幅に卑電位に分極する。し
たがって前者では亜鉛によりカソード分極されるから、
防食されることが容易に理解される。
を使用した場合の隙間内の電位は、第６図のＢ、Ｆ線に
それぞれ示すとおシである。すなわち本発明に係わる試
験片すの場合（Ｅ線）の電位は、従来例の試験片ｂ′の
場合（Ｆ線）の電位よシも大幅に卑電位に分極する。し
たがって前者では亜鉛によりカソード分極されるから、
防食されることが容易に理解される。
以上説明したように本発明によれば、被覆層を設けた配
管の外周面および最外側の防水金属体の内面の腐食を防
止することによシ、配管の寿命を大幅に延長させること
ができる。
管の外周面および最外側の防水金属体の内面の腐食を防
止することによシ、配管の寿命を大幅に延長させること
ができる。
第１図は従来の被覆配管の断面図、第２図は本発明被覆
配管の一実施例を示す断面図、第３図は従来品および本
発明品の実験例を示す断面図、第４図（イ）〜（ハ）お
よびに）は防食層の隙間内の液体のｐＨと隙間内表面の
電極電位を測定する部品およびそれらの組立状態を示す
断面図、第５図および第６図は従来品と本発明品の特性
を示す説明図である。 １・・・配管、２・・・防食層、３・・・保温層、４・
・・防水層。 第 １ 図 第 ３ 区 蒸 ４ 図 （イノ （・
）（ハ） （ニ） 第 ５ 図 時間（Ｄ慴２ 第 ２ 図 昨 ｒＡ （Ｄａイ ）
配管の一実施例を示す断面図、第３図は従来品および本
発明品の実験例を示す断面図、第４図（イ）〜（ハ）お
よびに）は防食層の隙間内の液体のｐＨと隙間内表面の
電極電位を測定する部品およびそれらの組立状態を示す
断面図、第５図および第６図は従来品と本発明品の特性
を示す説明図である。 １・・・配管、２・・・防食層、３・・・保温層、４・
・・防水層。 第 １ 図 第 ３ 区 蒸 ４ 図 （イノ （・
）（ハ） （ニ） 第 ５ 図 時間（Ｄ慴２ 第 ２ 図 昨 ｒＡ （Ｄａイ ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、配管の外周面を断熱材によシ被覆して保温層を形成
し、この保温層の外周面を防水材により被覆して防水層
を形成してなる被覆配管において、ゴム質基材に重量比
で亜鉛微粉末を５〜３５０％、静電荷を帯電させた炭素
微粉末を１０〜２００％および酸化マグネシウム微粉末
を２０〜１００％を添加してなるゴム質被覆材によシ形
成された防食層を、前記配管の外周面上に設けたことを
特徴とする被覆配管。 ２、前記防水層をアルミニウム、ステンレス鋼および炭
素鋼のうちいずれか一つの金属材料で形成した場合には
、ポリプデンボリマー中に重量比で亜鉛微粉末を３０〜
３５０％および静電荷を帯電させたエステル油類を２０
〜２００％添加し、かつ均一に分散させた混合物を、前
記防水層の内側面Ｋまたは保温層の外周面に塗布したこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の被覆配管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22007282A JPS59110996A (ja) | 1982-12-17 | 1982-12-17 | 被覆配管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22007282A JPS59110996A (ja) | 1982-12-17 | 1982-12-17 | 被覆配管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59110996A true JPS59110996A (ja) | 1984-06-27 |
| JPS6360280B2 JPS6360280B2 (ja) | 1988-11-24 |
Family
ID=16745500
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22007282A Granted JPS59110996A (ja) | 1982-12-17 | 1982-12-17 | 被覆配管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59110996A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002048295A (ja) * | 2000-08-03 | 2002-02-15 | Inoac Corp | 配管カバー部材 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03100379U (ja) * | 1990-01-31 | 1991-10-21 |
-
1982
- 1982-12-17 JP JP22007282A patent/JPS59110996A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002048295A (ja) * | 2000-08-03 | 2002-02-15 | Inoac Corp | 配管カバー部材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6360280B2 (ja) | 1988-11-24 |
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