JPS5911243B2 - 保護継電装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は負荷電流の影響を極めて少なくして電力系統の
故障を確実に検出できるように改良した保護継電装置に
関する。

従米距離継電装置は電力系統において主保護および後備
保護等に広く使用されている。

しかし遠方後備保護に使用されるものは、その検出性能
において必らすしも満足し得るものとはなっていない。

即ち、遠方後備保護では継電器が設置される端子と故障
点との間に電源が介在し、この電源から流入する故障電
流か故障区間送電線に流れるため、継電器設置端子から
流れる故障電流はかなり小さいものとなる。

また継電器設置端子には、かなりの負荷電流分が流れ、
これは故障電流分に比してかなりの割合に達することか
多く、故障点が遠方の場合には継電器設置端子の故障電
流分より大きいことか多い。

これらの影響により後備保護用距離継電器の見るインピ
ータンスは故障点や系統条件によって、負荷状態との識
別か非常に困難となったり、より遠い事故をより近く見
るなどの不具合を生じる。

この間の事情を第１図を参照しなから詳細に説明する。

第１図は遠方後備保護用距離継電器か動作すべき事故状
態での電力系統を示すものである。

即ち、第１図において、ＡおよひＢは母線、Ｆは故障点
、ＥＡおよひＥＢは母線ＡおよひＢに電流を供給する背
後電源である。

ｚ′１，Ｚ′ｏは母線Ｂと故障点Ｆとの間の正相およひ
零相インビーダンス、Ｚ“，２，″ｏは母線Ａ，Ｂ間の
正相および零相インピーダンスである。

一方、１は変流器、２は計器用変圧器、３は遠方後備保
護用距離継電器で、この継電器３は変流器１、変圧器２
の入力で付勢される。

なお、■′ は故障線路に流れる電流を表示し、また■
“は継電器設置端子の電流を表示するものである。

このような電力系統において、遠方後備保護用距離継電
器３が動作すべき場合は、殆んどの場合、１端子のみの
不しゃ断であるので、事故点Ｆの他の側はしゃ断されて
いるものとする。

今、第１図のＦ点でａ相１相地絡事故を生じた場合の母
線Ａにおけるａ相対地電圧Ｖａはｖａ＝Ｉ′，μ′１＋
■′Ｆｏ（Ｚ′ｏ−Ｚ′１）十工″ＦａＺ′１＋ 工／
／，，。

Ｘ （Ｚ″ｏ−Ｚ″１）＋ Ｉ“ＦａＺ“１ ””（１
）であらわされる。

ここで、Ｉ’Ｆ ：ＢＦ間ａ相電流の故障電流分 １’Ｆ ：ＢＦ間零相電流 Ｏ Ｉ”Ｆ：ＡＢ間ａ相電流の故障電流分 Ｉ”Ｆ：ＡＢ間零相電流 Ｉ”Ｌ：ＡＢ間ａ相電流の負荷電流分 である。

すなわち、第１図の状態の対称分等価回路は第１０図で
示される。

図で第１図の同一部分に対応する部分は同一記号で示し
、また正相回路と逆相回路のインピーダンスは等しいも
のとして示している（一般に行なわれている近似である
）。

但し、ＺＩＡ ＋ ＺＩＢ＋ Ｚｏ＊ Ｚ ｏｒ Ｚ６
Ｂ ｒ Ｚ６Ａはインピーダンスである。

電圧Ｖａを対称分で示すと、次式となる。

Ｖａ＝Ｖｔ ＋Ｖ２ ＋ＶＯ ”・・（
ｌａ ）但し、Ｖ，，Ｖ２，Ｖｏは各々電圧Ｖａの正
相、逆相および零相分である。

これらの電圧Ｖ１，Ｖ２およびＶ。

は正相および逆相インピーダンスを等しいとすると、対
称座標法より明らかなように但し、Ｉ′，およびＩ’Ｆ
２はＢＦ間の正相および逆相電流、■“１およびＩ“
Ｆ２はＡＢ間の正相および逆相電流である。

周知のように正相電流分は故障電流分と負荷電流分に分
けられ、次式で表わされる。

但し、Ｉ′Ｆ１は工′１の故障電流分で、第１図Ｆ点の
但の側がしゃ断されているため、■′１には負荷電流分
は含まれない。

■〃Ｆ１およびＩ／′Ｌ１は工“１の故障電流分および
負荷電流分である。

また、逆相電流分Ｉ’Ｆ２およびＩ“ と零相電流分Ｉ
′ および■“ＦｏはすべてＦ２
ＦＯ 故障電流分であり負荷電流分は含まれない。

したがって、電流Ｉ’ ，Ｉ“ は対称分電流の故
障ｙａ Ｆａ 電流分の和であり、 また電流１′′Ｌａは各対称分電流中の負荷電流分の和
であり、 ■“ ＝■“Ｌ１ ・・・・・・（１
ｅ）Ｌａ 尚、ＢＦ間の正相負荷電流分はＯのため、ａ相電流負荷
電流分Ｉ／１ もＯとなる。

（１ａ）および（１ｂ）式より Ｖａ ＝ （Ｉ ’１＋Ｉ ′Ｆ２）Ｚ’１ ＋ Ｉ’
ＦＯＺ ’０ ＋（ Ｉ ’， ＋ Ｉ”Ｆ ２）Ｚ
”１＋ ■′ＦｏＺ’ｏ −・・（
１ ｆ ）（１ｃ）式を代入すると Ｖａ＝（Ｉ’ｐｔ＋Ｉ’Ｆ２）Ｚ’１＋Ｉ’ＦＯＺ’０
＋（Ｉ″Ｆ１＋工“Ｆ２）Ｚ“１＋Ｉ“ＦＯＺ“ｔ
””（Ｉｇ）となり、この式に（１ｄ）および（１
ｅ）式を代入することにより（１）式が得られる。

地絡距離継電器が用いられる直接接地系における電圧Ｖ
ａの一般的傾向を示すと第２図に示す如くなる。

故障電流分のＩ’Ｆ ｒ Ｉ’ＦＯ ｓ Ｉ”Ｆ
および工“Ｆｏはほぼ同位相であり、Ｉ′Ｆ が最も
犬きくＩ′Ｆｏ／ｌｉＩ′Ｆの１／３である。

故障電流分はａ 母線Ｂの各端子から流入するため、母勝ＡよりＡ，Ｂ間
線路を通り流れる故障電流分は小さく、■“ＦおよびＩ
“ＦＯは各々■′ およびＩ’Ｆｏに対してＦ 小さく数分の１以下となることが多い。

ＩＮＬ はａ Ｉ’Ｆ ＋ Ｉ’ＦＯ ｔ Ｉ”Ｆ Ｉ Ｉ“ｐ’
ｏに対してほぼ直角位相であり、電流方向に応じ■“Ｌ
ａｚ“１は図示の位相となるか、または図示と逆位相と
なる。

■“Ｌ は一般にＩ／Ｆ に比して小さいか、Ａ，Ｆ
ａ 間の距離が短い場合を除いて工“Ｆ より大きいことも
多く、数倍になることもある。

各インビーダンスは近似的に抵抗分を無視し得るインダ
クタンス分と考えることかでき、且つ零相インピーダン
スは正相インピーダンスの３倍前後であるので、（１）
式の右辺の各項の電圧降下は図示のような傾向を示す。

通常の距離継電器は相電圧、相電流および零相電流を入
力とし、相電流および零相電流より合成して得られる電
流 ×零相電流〕に対する相電圧の比が所定条件となったと
き動作するように構成されているので、ａ相継電器の場
合、 （但しｓ ＩａおよびＩｏは継電器設置端子のａ相電流
および零相電流）に応動ずるので、 であらわされるインピーダンスＺａに応勤する。

故障点Ｆが母線Ｂの至近点でＺ′１＝Ｚ′ｏ一〇のとき
には、（２）式の電圧Ｖａが、（１）式よりＶａ＝■′
Ｆａｚ“１＋Ｉ“Ｆ Ｏ（ Ｚ″ｏｚ ”１ ）十工“
ＬａＺ″１・・・・・・（２ａ） となるので、（２）式よりＺａ−Ｚ“１となる。

また、故障点Ｆが母線Ｂから非常に遠方の時には工′Ｆ
ａ，Ｉ“ＦｏがＩ″Ｌ に対して小さく、且つ母線Ａ
の電圧Ｖａは常時電圧と殆んど等しくなるので、器の見
るインピーダンス）となる。

故障点がこれらの中間状態のときには、Ｚａは第３図に
示す特性の点線上を移動する傾向を示し、故障点が母線
Ｂから遠ざかるに従って活の頭からｚＬの頭の方へ移動
する。

故障点Ｆが母線Ｂに近いときは、故障電流分の影響か大
きく、距離が遠くなるに従って大きなりアクタンス分を
見るようになるか、更に遠くなると負荷電流分の影響が
大きくなり、遠方になるに従ってＺａはｚＬに近ずくよ
うになり、小さなリアクタンス分を見るようになる。

以上のような傾向から長距離線遠力事故では、通常の距
離継電器では負荷の変動や系統動揺を考えると負荷状態
と故障状態の判別が非常につきにくくなり、より遠い事
故のりアクタンス分が小さくなる、すなわちより遠い事
故をより近く見る等の不具合がある。

この現象は遠方故障での故障電流分が少なく、且つ零相
インビーダツスによる電圧降下の大きいｌ相地絡事故時
において特に大きい０ 従って、本発明は１相地絡事故時において負荷電流の影
響が極めて少なく、事故発生の検出が容易になり且つよ
り遠い事故をより遠い距離にあると判別させて保護動作
の信頼度を向上させることができる保護継電装置を提供
することを目的とする。

以下図面を参照して本発明の一実施例を説明する。

第４図は本発明の一実施例を示すブロック図で、３相の
第１相であるａ相に対するものであり、同様の装置がｂ
相およびＣ相にも用いられ、２相故障の誤動作を防ぐた
め第９図のように逆相電流と逆相電圧の位相関係により
故障点方向を判定する逆相方向継電器と組合せて使用さ
れる。

第４図において、４，５，６．７は、電流電圧変換器で
、これら各電流電圧変換器４，５，６．１は、各々ａ相
電流Ｉ ，ｂ相電流Ｉ，，Ｃ相電流ａ ■ および零相電流■。

の３倍３Ｉｏ−Ｉ３＋Ｉ６＋Ｉｏで付勢され、出力電圧
ｖ４＋ ｖ５ｔ ｖ６ｔ ｖ７を生ずる。

８はａ相電圧ｖａと前記電流電圧変換器４〜γの出力電
圧ｖ４〜Ｖ７の和の電圧Ｖｉ＝Ｖ，＋ｖ，＋Ｖ６＋Ｖ７
を入力とする詳細を後述する検出回路である。

■４〜ｖ７とＩａ，ｉｂ，Ｉｏ，Ｉｏの関係は次式であ
らわされる。

ここでＫ。

およびＫ１は０以外の複素定数である。また前記検出回
路８は継電器設置点ａ相対地電圧Ｖ；３ オヨヒＶ４
ｒ Ｖ５ ｒ Ｖ６ ＋ Ｖ７の和の電圧Ｖｉを入力と
し、ＶａとＶｉのベクトル関係が後に説明する第６図ｂ
の動作範囲内になったとき動作する。

ここで電圧ｖ１は、 但し、Ｉ２””ａ相基準の逆相電流であり、検出回路８
は、Ｖａ／ （ ＫＩ Ｉ ２ ＋ＫＯ ＩＯ ）、即
ち、ａ相対地電圧と逆相電流および零相電流の合成電気
量との比に応動ずる。

第５図は前記検出回路８の一例を示すもので、９は３個
のコイル９Ｐ，９８，９Ｔを有する変圧器、１０は位相
検出器である。

変圧器９の第１のコイル９Ｐは電圧Ｖａで付勢され、他
の２個のコイル９Ｓ．９Ｔに等しい電圧Ｖａを生じさせ
る０第２のコイル９Ｓの電圧はそのまま、第３のコイル
９Ｔの電圧はＶｉと合成されてＶｉ−Ｖａとなり、位相
検出器１０に加えられる。

この位相検出器１０は２人力ｖａおよびＶｉ−Ｖａの位
相差が±θの範囲内のとき（但しθは一定角度）動作し
出力を生じる。

ＶｉはＫ１工２＋ＫｏＩｏに等しいので、以上のような
検出回路の構成により、検出器８はｖａとＫ１■２＋Ｋ
ｏＩｏ−Ｖａの位相差が±θの範囲内のとき動作する。

この動作条件より検出器８はよく知られているように の比で表わされるインピーダンスＺａが第６図ａの複素
乎面上に複素数のインピーダンスを示すＲ−Ｘ図上に表
わされる継電器特性の動作範囲のとき動作し出力を生ず
る。

第５図は各種の距離継電器で公知の前記検出回路８の一
例であるが、これを第６図ｂを用いて説トル■２＋ＫＩ
ｏを図示のように与えると、竃圧Ｖ１＝Ｋｘ （ Ｉ
２ ＋ Ｋ Ｉ ｏ ）のベクトルが図示のように画け
る。

このとき、電圧ｖａの値を仮定するとｖａおよびＶｉ−
Ｖａのベクトルが図示のように画ける。

ｖａとＶ１−Ｖａの位相差が±θ以内であるのは図示の
角度θおよび一〇が一定の円弧イおよび口で囲まれる範
囲であり、この範囲内に電圧Ｖａがあると動作する。

■２＋ＫＩｏが変化しても電圧Ｖｉが１２十ＫＩｏに比
例して変化するので、電圧ｖａのＩ，十Ｋ Ｉｏに対す
る比が同様な関係にあるとき動作するので、動作範囲を
（８式のＺａで示すと第６図ａのようにＫ１ を弦とす
る２つの円？で囲まれた範囲となる。

θは通常６０°〜９０°とする。

以上のように（８式のインピータンスｚａに応動ずる継
電器は公知の継電器の構成を用いて実施し得る。

而して、第１図に示す電力系統の故障条件では、Ｖａが
電流の対称分で（１ｇ）式より（９）式のように表わさ
れるので、 ■ａ＝（Ｉ′Ｆ，＋Ｉ′Ｆ２＋Ｉ′Ｆｏ）Ｚ′１＋Ｉ′
Ｆｏ（Ｚ′ｏＺ’ １ ） ＋ （ Ｉ′Ｆ１ ＋ Ｉ
″Ｆ２ ＋ Ｉ”ＦＯ ） ｚ“１十Ｉ／／Ｆｏ（ｚ“
。

−２“１）＋Ｉ／／Ｌ１Ｚ“１ −・・・−（９）但
し％ Ｉ Ｆｌ ，Ｉ Ｆ２ ：Ｂ，Ｆ間電流故障電流
分の正相分、逆相分 Ｉ″Ｆ１，■“Ｆ２ ”． Ａ＋Ｂ間電流故障電流分の
正相分、逆相分 ■″Ｌｌ：Ａ，Ｂ間電流負荷電流分の正相分（負荷電流
分中の逆相分、零相分 は無視可能） ■′Ｆａ＝■′Ｆ１＋工′Ｆ２＋Ｉ′Ｆｏ■“ 一工“
＋■“ 十■″Ｆｏ ＦａＦＩＦ２ ■“Ｌ＝１“Ｌ１ Ｖａ＝＜ Ｉ’Ｆ１＋Ｉ’Ｆ２）Ｚ’１＋ Ｉ’１Ｆｏ
Ｚ’ｏ＋（Ｉ“Ｆ１十■“−２）Ｚ“＋Ｉ”，Ｚ’：＋
Ｉ″，Ｚ″１・，，，・，α０）となり、 になるようＫ。

とＫ１の関係を選ぶと、第１図の継電器配置から（８）
式の１２，■ｏは各々■“Ｆ２ ＋ Ｉ／／Ｆｏに等し
い。

また第１０図で事故電流分Ｉ’Ｆ，，Ｉ“ＦｉｌＩ’Ｆ
２ ＋ Ｉ／／Ｐ２ ｔ Ｉ’Ｆｂおよび■“８はテブ
ナンの定理に従い図示の電源を短絡したうえ正相回路の
インピーダンスＺ′１と直列に単一電源を挿入して求め
られる。

このとき、正相回路は逆相回路と同一構成であり、且つ
直列接続であるので■“Ｆ １ ＝ Ｉ”Ｆ２ ＋ Ｉ
’ Ｆｌ ＝ Ｉ’ Ｆ２となるので、■相地絡では、
（８）式で表されるインピーダンスＺａはａ相地絡時、 となる。

？表わすと、 ｚａ＝２（ｚ〃，＋Ｚ′１Ｆ＋Ｚ“１Ｌ）・・曲ａ５）
となるＯｕ５）式の一般的傾向を示すと第１図に示すよ
うになる。

２“１および２／１は抵抗分が少なくインダクタンス分
が大部分のインピーダツスであり、Ｒ−Ｘ図上に図示Ｚ
″１のようなベクトル方向を示す。

ｚ′１Ｆは■“Ｆ２ １ ■′Ｆ２１Ｉ“Ｆｏ，■′Ｆ
ｏがほぼ同位相であり且つＺ′ｏ／Ｚ′１，ｚ″ｏ／ｚ
“，が近１功的に実数のため、ｚ１ とほぼ同位相と
なり、図示のようにＺ“１と同様のベクトル方向となる
。

２“１ＬはＩ／／Ｌ，かＩ／Ｆおよび■“，。

とほぼ直角位相関係にあるため、Ｚ“，とほぼ直角位相
差を示し、図示の位相または図示と逆位相となる。

ここで、第１０図で とすると Ｉ“Ｆ２”ＣＩ ”Ｆ２ １ ”ＦＯ””ＣＯＩ Ｆｏ
・・・・・・（１５ｃ）であり、且つ第１０図よりＩ’
ＦＯ”’Ｉ’Ｆ２であるのでｕ３）式は となる。

この式ではＫはαυ式のように保護される送電線の線路
定数の比で定まる定数、Ｃ１およびｃｏは系統の運転状
態で定まる値であり、インピーダンス２／１の値には関
係しない。

したがってインピーダンスｚ′１Ｆは系統の運転状態が
変わらなければ、母線Ｂから故障点Ｆまでのインピーダ
ンス２／１に比例する。

インピーダンス２／１は母線Ｂから故障点Ｆまでの距離
に比例するので、インピーダンス２７ １Ｆは運転状態
が定まれば母線Ｂから故障点Ｆまでの距離に比例し、故
障点Ｆが母線Ｂに近ければ小さく、母線Ｂから遠ければ
太きい。

また、αυ，（１５ａ）および（１５ｂ）式の分子およ
び分母の各インピーダンスは抵抗分が小さく且つインダ
クタンス分の大きいインピーダンスであるので・Ｋ，Ｃ
，およびＣ。

は近似的となり、Ｚ′１Ｆは近似的に２７，と同位相の
インピーダンスとなる。

第１０図で、母線Ｂの故障前の正相電圧をＥＩＢとする
と、テブナンの定理により また、母線Ａの背後電源の正相電圧をＥＩＡとすると したかって、（１５ｃ）， （１５ｅ） ， （１５ｆ
）式より０滲式のＺ“１Ｌは となる。

したがってｚ ／．Ｆか小さ＜Ｚ’１Ｆ＜鈷の場合、す
なわちｚ′，《Ｚ“１且つＺ′ｏ＜ｚ″ｏとなる場合に
は、（１５ｇ）式の２７１および２／ｏを無視できるの
で、 となる。

（１５ｈ）式で、正相インピーダンスに対する零相イン
ピーダンスの比は送電線では２〜６程度の値、変圧器で
は１程度の値であり、且つｚ″ｏおよびＺ“１は送電線
のインピーダンス、ｚｏＡおよびＺＩＡは送電線および
変圧器のインピーダンスの和であるので、 の関係か一般に成立する。

したがって、 の関係があり、 となる。

（１５ｋ）式でＥＩＡ ＥＩＢは負荷状態に於ける母
線Ａの背後電源と母線Ｂの間の電圧降下であり、Ｅ１Ｂ
に対して十分小さい。

このためＺ“１Ｌの大きさはＺ“１に対して十分小さい
。

またＺ“ＩＬカ大きく例えば１ｚ“．ＬＩ＝ｌＺ“１１
となるような場合は（１５ｇ）式より、 したがって、 り十分大きい。

このため、（１５ｄ）式で表わされるｚ’ＩＦはＺ“１
に対して十分大きな値となる。

このようにＺ“１Ｌはいかなる場合もＺ“１＋Ｚ′１Ｆ
に対して充分大きくなることが無く、且つ第１図のよう
な方向のベクトルでリアクタンス分が少いので、２ の
リアクタンス分はＺ“１＋Ｚ’ｌｌ；’のリアａ クタンス分とほぼ等しい。

以上のようにしてｚａのりアクタンス分は２“１のリア
クタンス分とＺ′１Ｆのリアクタンス分の和であり、ｚ
′１Ｆのリアクタンス分はＺ′１のリアクタンス分より
大きい。

このリアクタンス分は継電器３の保護区間ＡＢ間の正相
インピーダンスＺ“１のリアクタンス分より大きな値で
あり、母線Ｂ以遠の事故を保護区間事故と見誤まる恐れ
が全くない。

またこのＺａのリアクタンス分は母ｉＢの事故回線端子
の継電器の見るインピーダンス２／１のリアクタンス分
より充分大きく、このため母線Ｂの事故回線端子継電器
が判断する事故点までの距離に対して、事故点より遠い
継電器３が見る事故点までの距離は充分遠いものとなる
。

すなわち従来装置のように事故点より遠い継電器が事故
点に近い継電器より小さなリアクタンス分を見て、近い
事故と誤認する恐れが全く無い。

また常時の負荷状態では、負荷電流中の逆相および零相
成分は無視可能であり、電圧Ｖａは定格状態であるため
、（８）式より明らかなようにＺａは無限大に近く誤動
作の恐れかない。

このため事故発生の検出が極めて容易となる。

このように本発明装置は従来装置にない幾多の特徴を有
する。

上述では第４図によりａ相に対する場合を示したが同様
の装置がｂ相およびＣ相に設けられるか、または、故障
相選別継電器により入力の相をｂ相およびＣ相に対応し
た相に切換えることによって各々の相に生じた１相地絡
事故の保護に使用される。

このように本発明では保護対象相の相対地電圧Ｖｙとこ
の保護対象相の逆相電流Ｉ２ と零相電流のＩ。

合成量工２＋Ｋ工。との比Ｖ ｙ／ （ Ｉ ２ ＋
Ｋ Ｉ ｏ ）に継電器を応動させるようにしたので、
■相地絡事故の保護が容易に行なえる。

なお、本発明は上記し且つ図面に示す実施例のみに限定
されず、以下述べる如くその一部を変形しても前述同様
に実施できるものである。

即ち、第８図は第４図に示す逆相零相合成回路の他の実
施例を示すもので、第４図と同一部分には同一記号を付
してその説明を省略する。

第８図において、１１はリアクトルで、一次コイル１１
Ｐおよび１１８と二次コイル１１Ｔを有する。

一次コイル１１Ｐおよび１１Ｓは各々Ｉｂおよび■。

で付勢され、二次コイル１１Ｔに電圧Ｖ１１を生ずる０
この電圧Ｖ１、とＩｂ−Ｉｏの関係は であり、合成ｂ路出力Ｖｉは、 但しＩ， ＝正相電流 となって、逆相、零相の合成出力が得られる。

このほか合成回路には種々あり、電圧出力のもののみで
なく電流出力のものも使用し得る。

また前述では検出回路として第５図に示すものについて
述べたが、第５図の代りに電圧ＶｉとＶｉ−Ｖａを位相
検出器１０に加え、位相検出器１０をＶ ｉ−ＶａのＶ
ｉに対する角度に応動ずるようにすれば、 但し、φはＺａの角度 で検出回路８が動作するようにすることができりアクタ
ンス特性を得ることができる。

以上のほか、入力電圧Ｖの入力電流■に対する公知であ
り、これらの手段はすべて検出回路８として用いること
ができる。

さらに、逆相電流に加えられる零相電流は単に継電器が
設置される回線の零相電流のみに限られない。

平行送電線がある場合は平行送電線の零相電流を加える
ことにより回線間の零相相互インピーダンスが補償され
、より測定精度を向上させることができる。

以上述べたように本発明によれば、逆相電流および零相
電流の合成電気量と保護対象相の相対地電圧との比に応
動させるようにしたので、負荷電流の影響が除外され、
事故検出が容易になり且つより遠い事故をより遠い距離
にあると判定させて保護動作の信頼度を向上させること
ができる保護継電装置が提供できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は遠方後備保護用距離継電器が設置された電力系
統図、第２図は第１図に示す電力系統においてａ相に１
相地絡事故を生じた場合の電流、電圧ベクトル図、第３
図は距離継電器の見るインピーダンス特性図、第４図は
本発明の一実施例を示すブロック図、第５図は第４図の
検出回路の一例を示す回路図、第６図は同実施例の距離
継電器の動作特性図、第７図は同じく１相地絡事故時に
おけるインピーダンスの関係を示すベクトル図、第８図
は本発明の他の実施例を示す回路図、第９図は第４図に
示す逆相零相合成回路と組合されたしゃ断器制御回路図
、第１０図は第１図の状態の対象分等価回路図である。 ４〜７・・・・・・電流電圧変換器、８・・・・・・検
出回路。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ ３相電力系統の電圧・電流より．逆相電流■２と零
   相電流■。 との合成量Ｉ２＋ＫＩＯ （但しＫはＯ以外の複素定数
   ）に対応した出力を得る第１の手段と、相対地電圧ＶＹ
   に対応した出力を得る第２の手段と、前記合成量」２千
   ＫＩｏに対する相対地か否かに応じて屈力を焚化させる
   第３の手段とよりなることを特徴とする保護継電装置。