JPS59117580A - 冷媒用組成物 - Google Patents
冷媒用組成物Info
- Publication number
- JPS59117580A JPS59117580A JP57225915A JP22591582A JPS59117580A JP S59117580 A JPS59117580 A JP S59117580A JP 57225915 A JP57225915 A JP 57225915A JP 22591582 A JP22591582 A JP 22591582A JP S59117580 A JPS59117580 A JP S59117580A
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- Japan
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- refrigerant
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- composition
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- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は熱ポンプ装置、特に冷暖房用として好適な冷媒
用組成物に関する。
用組成物に関する。
（従来例の構成とその問題点）
従来、冷暖房を目的とした熱ポンプ装置用冷媒としては
、熱源温度範囲一２０℃〜６０℃程度の内、フロン２２
（ジクロロフルオロメタン、沸点−４０，８℃、Ｒ２２
の如く、フロン系冷媒は以下Ｒ−と略す）をもっばら用
いてきた。しかるに熱ポンプ装置の効率は、熱源温度に
よって規定される冷媒の熱力学的性質によっておのずと
限定があシ、よシ省エネルギーｉ実現するための方法と
しては、高沸点冷媒となる程一般に蒸発潜熱が大きく効
率も高いため、Ｒ２２より高沸点な冷媒（例えばＲ１２
、Ｒ１１４等）を使用することが考えられている。しか
るにＲ２２よシ高沸点な冷媒は、圧縮機の吸入比容積も
大きいため、同一圧縮機では冷凍サイクル中の冷媒循環
量が減少し、冷凍能力も大きく減少することになる。逆
に高効率を図りなからＲ２２と同等能力を得るためには
、圧縮機や熱交換器伝熱面積等を増大させる必要があり
、機器の大きさを適度に押またいという要求とは相反す
るものであった。
、熱源温度範囲一２０℃〜６０℃程度の内、フロン２２
（ジクロロフルオロメタン、沸点−４０，８℃、Ｒ２２
の如く、フロン系冷媒は以下Ｒ−と略す）をもっばら用
いてきた。しかるに熱ポンプ装置の効率は、熱源温度に
よって規定される冷媒の熱力学的性質によっておのずと
限定があシ、よシ省エネルギーｉ実現するための方法と
しては、高沸点冷媒となる程一般に蒸発潜熱が大きく効
率も高いため、Ｒ２２より高沸点な冷媒（例えばＲ１２
、Ｒ１１４等）を使用することが考えられている。しか
るにＲ２２よシ高沸点な冷媒は、圧縮機の吸入比容積も
大きいため、同一圧縮機では冷凍サイクル中の冷媒循環
量が減少し、冷凍能力も大きく減少することになる。逆
に高効率を図りなからＲ２２と同等能力を得るためには
、圧縮機や熱交換器伝熱面積等を増大させる必要があり
、機器の大きさを適度に押またいという要求とは相反す
るものであった。
（発明の目的）
本発明の目的は、従来Ｒ２２を使用していた熱ポンプ装
置において、Ｒ２２よシ高効率であシながら、現行熱ポ
ンプ装置の圧縮機や伝熱面積等を大きく改造する必要の
ない新規な冷媒組成を提供するものであシ、これを２成
分以上の混合冷媒によって達成しようとするものである
。
置において、Ｒ２２よシ高効率であシながら、現行熱ポ
ンプ装置の圧縮機や伝熱面積等を大きく改造する必要の
ない新規な冷媒組成を提供するものであシ、これを２成
分以上の混合冷媒によって達成しようとするものである
。
（発明の構成）
本発明の冷媒用組成物は、Ｒ２２より低沸点々冷媒とＲ
２２より高沸点な冷媒の組合せからなる非共沸混合冷媒
において、適当々組成範囲において実現されるものであ
る。特に望ましい組成範囲とは、混合冷媒の大気圧にお
ける温度−組成線図（以下Ｔ−Ｘ線図と略し、混合冷媒
中の低沸点冷媒のモル分率をＸで表わす）において、Ｒ
２２よシ低沸点な冷媒の組成が、沸点線とＲ２２沸点と
交わる組成より大きく、露点線がＲ２２沸点と交わる組
成より小さい範囲が好適となるものである。
２２より高沸点な冷媒の組合せからなる非共沸混合冷媒
において、適当々組成範囲において実現されるものであ
る。特に望ましい組成範囲とは、混合冷媒の大気圧にお
ける温度−組成線図（以下Ｔ−Ｘ線図と略し、混合冷媒
中の低沸点冷媒のモル分率をＸで表わす）において、Ｒ
２２よシ低沸点な冷媒の組成が、沸点線とＲ２２沸点と
交わる組成より大きく、露点線がＲ２２沸点と交わる組
成より小さい範囲が好適となるものである。
なおＴ−Ｘ線図における沸点線とは、混合冷媒飽和液体
が沸騰を開始する組成と温度の関係を表わ ′し、露
点線とは混合冷媒飽和気体が凝縮を開始する組成と温度
の関係を表わすものである。また組合せるべきＲ２２よ
り低沸点な冷媒とＲ２２より高沸点な冷媒の沸点差は最
大６０ ｄｅｇ差程度が好ましいものであり、逆に沸点
差が２０ ｄｅｇ差以下になると、その効果はかなり減
じられたものとなり、場合によっては混合冷媒が共沸組
成を形成するため好ましくないものとなる。
が沸騰を開始する組成と温度の関係を表わ ′し、露
点線とは混合冷媒飽和気体が凝縮を開始する組成と温度
の関係を表わすものである。また組合せるべきＲ２２よ
り低沸点な冷媒とＲ２２より高沸点な冷媒の沸点差は最
大６０ ｄｅｇ差程度が好ましいものであり、逆に沸点
差が２０ ｄｅｇ差以下になると、その効果はかなり減
じられたものとなり、場合によっては混合冷媒が共沸組
成を形成するため好ましくないものとなる。
（実施例の説明）
以下、本発明の冷媒用組成物を実施例と共に例示する。
実施例１
第１図は本発明の冷媒用組成物を適用した熱ポンプ装置
である。■は圧縮機、２は冷媒対水２重管式凝縮器、３
は手動式膨張弁、４は冷媒対水２重管式蒸発器である。
である。■は圧縮機、２は冷媒対水２重管式凝縮器、３
は手動式膨張弁、４は冷媒対水２重管式蒸発器である。
第１の実施例としてＲ２２より低沸点な冷媒としてはＲ
１３Ｂ１（沸点−５７，８℃）、Ｒ２２よシ高沸点な冷
媒としてはＲ１２（沸点−２９，８℃）を用い、Ｒ１３
Ｂ］のモル分率ＸをＯ〜１まで可変とした。また実験は
凝縮器２及び蒸発器４において、冷媒対水が対向流とな
る如く水を流し、凝縮器２の入口水温３５℃、出口水温
５０℃、蒸発器４の入口水温２５℃、出口水温１０℃と
々る如く水量と手動式膨張弁３の開度を調節した。これ
らの結果を同−熱ポンプ装置を用いてＲ２２を適用した
場合と対比すると、成（５） 績係数（−蒸発器４冷凍能力／圧縮機１人力）、冷凍能
力は第２図の如き関係が得られた。即ちＸ二〇〜０．５
の範囲において、冷凍能力はＲ２２よりもやや低下する
ものの、成績係数はＲ２２より向上し、Ｘ二０．２にお
いて、約２０％の成績係数の向上が見られた。これらは
冷媒対水を対向流とすることにより、熱交換過程の損失
が低減されたためと考えられる。
１３Ｂ１（沸点−５７，８℃）、Ｒ２２よシ高沸点な冷
媒としてはＲ１２（沸点−２９，８℃）を用い、Ｒ１３
Ｂ］のモル分率ＸをＯ〜１まで可変とした。また実験は
凝縮器２及び蒸発器４において、冷媒対水が対向流とな
る如く水を流し、凝縮器２の入口水温３５℃、出口水温
５０℃、蒸発器４の入口水温２５℃、出口水温１０℃と
々る如く水量と手動式膨張弁３の開度を調節した。これ
らの結果を同−熱ポンプ装置を用いてＲ２２を適用した
場合と対比すると、成（５） 績係数（−蒸発器４冷凍能力／圧縮機１人力）、冷凍能
力は第２図の如き関係が得られた。即ちＸ二〇〜０．５
の範囲において、冷凍能力はＲ２２よりもやや低下する
ものの、成績係数はＲ２２より向上し、Ｘ二０．２にお
いて、約２０％の成績係数の向上が見られた。これらは
冷媒対水を対向流とすることにより、熱交換過程の損失
が低減されたためと考えられる。
またＲ１３Ｂ１／Ｒ１２混合冷媒において、Ｒ］、３Ｂ
１の組成を適宜可変として、飽和溶液の蒸気圧を計測し
、これらのデータを用いて大気圧におけるＴ −Ｘ線図
を推定したものを第３図に示す。第３図においてＲ２２
沸点（−４０，８℃）を記入すると、第２図において見
られた成績係数の向上と、混合冷媒中のＲ１３Ｂ１の組
成との関係が一層明瞭になる。即ちＲ２２沸点と沸点線
の交わる組成（Ｘ二Ｏ，ＯＳ）から、Ｒ２２沸点と露点
線の交わる組成（Ｘ＝０．４４）の範囲は、第２図にお
いてＲ２２よシ成績係数の向上する範囲に含まれている
。またＸ二〇、０８〜０．４４の範囲においては、（６
） 冷凍能力がＲ２２の０７８〜１．０１倍でありＲ１２単
体（ｘ＝００）よりも成績係数、冷凍能力共に向上して
いる。従ってＲ２２に代って効率向上を図るにはＲ１２
よりもＲ１３Ｂ］／Ｒ１２混合冷媒の方が望ましく、Ｒ
２２と同等能力を得るためにも熱ポンプ装置を大きく改
造する必要がないものと考えられる。
１の組成を適宜可変として、飽和溶液の蒸気圧を計測し
、これらのデータを用いて大気圧におけるＴ −Ｘ線図
を推定したものを第３図に示す。第３図においてＲ２２
沸点（−４０，８℃）を記入すると、第２図において見
られた成績係数の向上と、混合冷媒中のＲ１３Ｂ１の組
成との関係が一層明瞭になる。即ちＲ２２沸点と沸点線
の交わる組成（Ｘ二Ｏ，ＯＳ）から、Ｒ２２沸点と露点
線の交わる組成（Ｘ＝０．４４）の範囲は、第２図にお
いてＲ２２よシ成績係数の向上する範囲に含まれている
。またＸ二〇、０８〜０．４４の範囲においては、（６
） 冷凍能力がＲ２２の０７８〜１．０１倍でありＲ１２単
体（ｘ＝００）よりも成績係数、冷凍能力共に向上して
いる。従ってＲ２２に代って効率向上を図るにはＲ１２
よりもＲ１３Ｂ］／Ｒ１２混合冷媒の方が望ましく、Ｒ
２２と同等能力を得るためにも熱ポンプ装置を大きく改
造する必要がないものと考えられる。
実施例２
第２の実施例は第１の実施例と同じく、第１図に示した
熱ポンプ装置において同一の実験方法によシ行なわれた
。ここで用いた混合冷媒は、Ｒ２２より低沸点々冷媒と
してはＲ５０２（Ｒ２２とＲ１１５の共沸冷媒、沸点−
４５，６℃）、Ｒ２２よシ高沸点な冷媒としてはＲ］
１４ （沸点３．８℃）の組合せである。このときの結
果をＲ２２の場合と対比すると、同じく第４図の如き関
係が得られた。この場合はほとんど全組成領域において
Ｒ２２よりも成績係数が向上しており、特にＸ二０．２
〜０、３においては約３０％の向上が見られるものの、
冷凍能力は約４割以下に大きく低下している。
熱ポンプ装置において同一の実験方法によシ行なわれた
。ここで用いた混合冷媒は、Ｒ２２より低沸点々冷媒と
してはＲ５０２（Ｒ２２とＲ１１５の共沸冷媒、沸点−
４５，６℃）、Ｒ２２よシ高沸点な冷媒としてはＲ］
１４ （沸点３．８℃）の組合せである。このときの結
果をＲ２２の場合と対比すると、同じく第４図の如き関
係が得られた。この場合はほとんど全組成領域において
Ｒ２２よりも成績係数が向上しており、特にＸ二０．２
〜０、３においては約３０％の向上が見られるものの、
冷凍能力は約４割以下に大きく低下している。
ま□た第１の実施例と同じ（Ｔ−Ｘ線図を推定したもの
を第５図に示すが、第５図においてＲ２２沸点（−４０
，８°Ｃ）を記入すると、Ｒ２２に代るべき混合冷媒の
重重しい組成範囲が特定できることがわかる。即ちＲ２
２と沸点線の交わる組成（ｘ＝０．７９）から、Ｒ２２
と露点線の交わる組成（Ｘ二０．９７ ）の範囲におい
ては、成績係数がＲ２２の１．１７〜１００倍、冷凍能
力がＲ２２の０．７２〜０．９３倍となっている。従っ
てこの組成範囲においては最大効率を達成しているとは
いえないものの、熱ポンプ装置を大きく改造することな
く成績係数の向上が図れるものである。
を第５図に示すが、第５図においてＲ２２沸点（−４０
，８°Ｃ）を記入すると、Ｒ２２に代るべき混合冷媒の
重重しい組成範囲が特定できることがわかる。即ちＲ２
２と沸点線の交わる組成（ｘ＝０．７９）から、Ｒ２２
と露点線の交わる組成（Ｘ二０．９７ ）の範囲におい
ては、成績係数がＲ２２の１．１７〜１００倍、冷凍能
力がＲ２２の０．７２〜０．９３倍となっている。従っ
てこの組成範囲においては最大効率を達成しているとは
いえないものの、熱ポンプ装置を大きく改造することな
く成績係数の向上が図れるものである。
以上の実施例かられかる如く、本発明の媒用組成物は、
Ｒ２２より低沸点な冷媒とＲ２２よシ高沸点な冷媒の組
合せから々る非共沸混合冷媒であり、その重重しい組成
範囲は次のようにほぼ特定することができる。第１の方
法としては第６図に示す如く、混合冷媒の任意圧力にお
ける飽和液体の沸騰温度がＲ２２より低温で、かつ飽和
気体の凝縮温度がＲ２２よシ高温となるような組成範囲
として特定できる。なお任意圧力としては大気圧を用い
るのが便利である。また第２の特定の方法としては、第
７図に示す如く任意温度における飽和液体の沸騰圧力が
Ｒ２２よシ高く、かつ飽和気体の凝縮圧力がＲ２２よシ
低いような組成範囲として特定できる。なお組成範囲を
特定するための第１及び第２の方法のいづれを用いても
その範囲に大差はない。
Ｒ２２より低沸点な冷媒とＲ２２よシ高沸点な冷媒の組
合せから々る非共沸混合冷媒であり、その重重しい組成
範囲は次のようにほぼ特定することができる。第１の方
法としては第６図に示す如く、混合冷媒の任意圧力にお
ける飽和液体の沸騰温度がＲ２２より低温で、かつ飽和
気体の凝縮温度がＲ２２よシ高温となるような組成範囲
として特定できる。なお任意圧力としては大気圧を用い
るのが便利である。また第２の特定の方法としては、第
７図に示す如く任意温度における飽和液体の沸騰圧力が
Ｒ２２よシ高く、かつ飽和気体の凝縮圧力がＲ２２よシ
低いような組成範囲として特定できる。なお組成範囲を
特定するための第１及び第２の方法のいづれを用いても
その範囲に大差はない。
次に混合冷媒の組合せとしては、沸点差が２０〜５ Ｑ
ｄｅｇ差程度のものが望ましく、Ｒ２２より低沸点な
冷媒としてはＲ５０３，Ｒ２３，Ｒ１３゜Ｒ１３Ｂ１．
Ｒ３２，Ｒ］、２５．Ｒ５０２等、Ｒ２２より高沸点々
冷媒としてはＲ５００，Ｒ１２゜Ｒ１５２ａ 、Ｒ１２
４ＪＲ１４２ｂ 、Ｒ１２Ｂ１ 。
ｄｅｇ差程度のものが望ましく、Ｒ２２より低沸点な
冷媒としてはＲ５０３，Ｒ２３，Ｒ１３゜Ｒ１３Ｂ１．
Ｒ３２，Ｒ］、２５．Ｒ５０２等、Ｒ２２より高沸点々
冷媒としてはＲ５００，Ｒ１２゜Ｒ１５２ａ 、Ｒ１２
４ＪＲ１４２ｂ 、Ｒ１２Ｂ１ 。
Ｒ１１４，Ｒ１３３ａ、Ｒ２１，Ｒ１１等が挙げられる
。
。
またこれらのＲ２２より低沸点な冷媒と、Ｒ２２より高
沸点な冷媒との組合せにおいて、低沸点冷媒を基準とし
た組成範囲は、低沸点冷媒の沸点が低ければ低い程低沸
点冷媒のより少ない方向に移（９） 行し、高沸点冷媒の沸点が高ければ高い程低沸点冷媒の
よシ多い方向に移行する。
沸点な冷媒との組合せにおいて、低沸点冷媒を基準とし
た組成範囲は、低沸点冷媒の沸点が低ければ低い程低沸
点冷媒のより少ない方向に移（９） 行し、高沸点冷媒の沸点が高ければ高い程低沸点冷媒の
よシ多い方向に移行する。
（発明の効果）
本発明で特定される混合冷媒とその組成範囲は、単一冷
媒の如く同一の沸点と露点をもつものではないが、その
平均的な値がＲ２２とほぼ同等沸点となる如く構成する
ものであシ、圧縮機吸入比容積もＲ２’２とほぼ同等と
なり、熱ポンプ装置を大きく改造することなく冷凍能力
を維持しながら、効率の向上を図ることが可能となるも
のであり、特に熱源温度範囲が一２０℃〜６０℃程度の
冷暖房用熱ポンプ装置に好適となるものである。
媒の如く同一の沸点と露点をもつものではないが、その
平均的な値がＲ２２とほぼ同等沸点となる如く構成する
ものであシ、圧縮機吸入比容積もＲ２’２とほぼ同等と
なり、熱ポンプ装置を大きく改造することなく冷凍能力
を維持しながら、効率の向上を図ることが可能となるも
のであり、特に熱源温度範囲が一２０℃〜６０℃程度の
冷暖房用熱ポンプ装置に好適となるものである。
第１図は本発明の冷媒用組成物を適用した熱ポンプ装置
の一実施例を示す図、第２図及び第４図は混合冷媒組成
とＲ２２に対比した成績係数、冷凍能力の関係を示す図
、第３図及び第５図は混合冷媒組成と大気圧における温
度との関係を示す図、第６図及び第７図は本発明の冷媒
用組成物の組成範囲を特定するための方法を説明する図
である。 （１０） １・・・圧縮機、２・・・凝縮器、３・・・手動式膨張
弁、４・・・蒸発器。 （１１） 第１図 第２図 Ｒ１３Ｂ１／Ｒ１２＋の Ｒ１３Ｂ１ の 彷しδト
ノ１第３図 Ｒ１３Ｂ１／Ｒ１２中のＲ１３Ｂ’ｌ の彷し介ヰ第４
図 Ｒ５０２／Ｒ１１４寺ｉｌｌ Ｒ５０２＊（Ａ／ＩＰ’
ｆ−第５図 第６図 ｔ４’：々１１ヤｒ）Ａ甑褐免、六（（のルル々す！第
７図
の一実施例を示す図、第２図及び第４図は混合冷媒組成
とＲ２２に対比した成績係数、冷凍能力の関係を示す図
、第３図及び第５図は混合冷媒組成と大気圧における温
度との関係を示す図、第６図及び第７図は本発明の冷媒
用組成物の組成範囲を特定するための方法を説明する図
である。 （１０） １・・・圧縮機、２・・・凝縮器、３・・・手動式膨張
弁、４・・・蒸発器。 （１１） 第１図 第２図 Ｒ１３Ｂ１／Ｒ１２＋の Ｒ１３Ｂ１ の 彷しδト
ノ１第３図 Ｒ１３Ｂ１／Ｒ１２中のＲ１３Ｂ’ｌ の彷し介ヰ第４
図 Ｒ５０２／Ｒ１１４寺ｉｌｌ Ｒ５０２＊（Ａ／ＩＰ’
ｆ−第５図 第６図 ｔ４’：々１１ヤｒ）Ａ甑褐免、六（（のルル々す！第
７図
Claims (3)
- （１）Ｒ２２よシ低沸点な冷媒と、Ｒ２２よシ高沸点な
冷媒の組合せで２成分以上から成る非共沸混合冷媒にお
いて、 Ａ、任意圧力における飽和液体の沸騰温度がＲ２２よシ
低温で、かつ飽和気体の凝縮温度がＲ２２よシ高温とな
る組成 又は、 Ｂ、任意温度における飽和液体の沸騰圧力がＲ２２よシ
高く、かつ飽和気体の凝縮圧力がＲ２２より低くなる組
成 で特定されるような組成範囲をもち、冷暖房用熱ポンプ
装置に供されることを特徴とする冷媒用組成物。 - （２）Ｒ２２よシ低沸点な冷媒としてＲ５０３゜Ｒ２３
、Ｒ１３、Ｒ１３Ｂ１ 、Ｒ１２５，Ｒ５０２の少くな
くともいづれか１つを含み、Ｒ２２より高沸点な冷媒と
してＲ５００，Ｒ１２゜ＲＩ５２ａ 、ＲＪ ２４ 、
Ｒ１４２ｂ 、Ｒ１２Ｂ１ 。 Ｒ１１４，Ｒ１３３ａ、Ｒ２１，Ｒ１１の少くなくとも
いづれか１つを含むことを特徴とする特許請求の範囲第
（１）項記載の冷媒用組成物。 - （３）沸点差が２０〜６０ ｄｅｇ差の２成分から成る
ことを特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の冷媒
用組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57225915A JPS59117580A (ja) | 1982-12-24 | 1982-12-24 | 冷媒用組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57225915A JPS59117580A (ja) | 1982-12-24 | 1982-12-24 | 冷媒用組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59117580A true JPS59117580A (ja) | 1984-07-06 |
| JPS6312512B2 JPS6312512B2 (ja) | 1988-03-19 |
Family
ID=16836874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57225915A Granted JPS59117580A (ja) | 1982-12-24 | 1982-12-24 | 冷媒用組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59117580A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6343991A (ja) * | 1986-08-11 | 1988-02-25 | Du Pont Mitsui Fluorochem Co Ltd | ヒ−トポンプ用作動媒体 |
| US5433879A (en) * | 1989-11-30 | 1995-07-18 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Working fluid containing difluoroethane |
| US5470496A (en) * | 1991-07-12 | 1995-11-28 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Working fluid containing chlorotetrafluoroethane |
| US5736063A (en) * | 1991-03-18 | 1998-04-07 | Alliedsignal Inc. | Non-azeotropic refrigerant compositions containing carbon dioxide |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS565881A (en) * | 1979-06-25 | 1981-01-21 | Du Pont | Coolant composition |
| JPS5887182A (ja) * | 1981-10-19 | 1983-05-24 | アンステイテユ・フランセ・デユ・ペトロ−ル | 圧縮式熱ポンプ作業流体用組成物および同ポンプによる家屋の暖房または空気調和方法 |
| JPS5959781A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-05 | Daikin Ind Ltd | 冷媒 |
| JPS5959782A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-05 | Daikin Ind Ltd | 冷媒 |
-
1982
- 1982-12-24 JP JP57225915A patent/JPS59117580A/ja active Granted
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| US6113803A (en) * | 1991-03-18 | 2000-09-05 | Alliedsignal Inc. | Non-azeotropic refrigerant compositions comprising difluoromethane or 1,1,1-trifluoroethane |
| US5470496A (en) * | 1991-07-12 | 1995-11-28 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Working fluid containing chlorotetrafluoroethane |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6312512B2 (ja) | 1988-03-19 |
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