JPS5911809B2 - 乾電池式ガス着火装置 - Google Patents
乾電池式ガス着火装置Info
- Publication number
- JPS5911809B2 JPS5911809B2 JP11205276A JP11205276A JPS5911809B2 JP S5911809 B2 JPS5911809 B2 JP S5911809B2 JP 11205276 A JP11205276 A JP 11205276A JP 11205276 A JP11205276 A JP 11205276A JP S5911809 B2 JPS5911809 B2 JP S5911809B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- capacitor
- dry battery
- voltage
- manganese dry
- battery
- Prior art date
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明はマンガン乾電池を用いて電気的火花を発生し
、これによりガスに点火する乾電池式ガス着火装置に関
し、マンガン乾電池の欠点とされる放電中の端子電圧の
垂下特性を補い、マンガン乾電池のエネルギーを有効に
利用してその寿命を大幅に延ばそうさするものである。
、これによりガスに点火する乾電池式ガス着火装置に関
し、マンガン乾電池の欠点とされる放電中の端子電圧の
垂下特性を補い、マンガン乾電池のエネルギーを有効に
利用してその寿命を大幅に延ばそうさするものである。
一般にマンガン乾電池の放電中の端子電圧の垂下特性は
、第１図の曲線イで示されるように、酸化銀電池におけ
る曲線口のそれと比して非常に太きい。
、第１図の曲線イで示されるように、酸化銀電池におけ
る曲線口のそれと比して非常に太きい。
このため、直線ハのように必要最小限度の安定した定電
圧（終止電圧ＶＥ）入力が求められる用途には、使用に
耐える有効寿命が勢い短かくなってしまう。
圧（終止電圧ＶＥ）入力が求められる用途には、使用に
耐える有効寿命が勢い短かくなってしまう。
またこれを防ぐために垂下特性の劣化を見込んで初期電
圧を充分に高いものとしても、その致命的な欠点は避け
られず、経済性を損なうばかりで、上述のように定電圧
入力が要求される用途には不向きといわれざるを得なか
った。
圧を充分に高いものとしても、その致命的な欠点は避け
られず、経済性を損なうばかりで、上述のように定電圧
入力が要求される用途には不向きといわれざるを得なか
った。
この発明はかかる点に鑑みてなされたもので、点火用コ
ンデンサと並列にサイリスクをトリガするためのトリガ
回路を接続し、上記コンデンサの充電電圧が火花点火の
ための最小動作電圧になったとき、上記トリガ回路でサ
イリスクをトリガさせて上記コンデンサの電荷を昇圧ト
ランスに流すようにすることにより、マンガン乾電池の
端子電圧が高いときの無、駄なエネルギー消費を防ぎ、
使用に耐える有効寿命を延ばすことのできる乾電池式ガ
ス着火装置を提供することを目的さしている。
ンデンサと並列にサイリスクをトリガするためのトリガ
回路を接続し、上記コンデンサの充電電圧が火花点火の
ための最小動作電圧になったとき、上記トリガ回路でサ
イリスクをトリガさせて上記コンデンサの電荷を昇圧ト
ランスに流すようにすることにより、マンガン乾電池の
端子電圧が高いときの無、駄なエネルギー消費を防ぎ、
使用に耐える有効寿命を延ばすことのできる乾電池式ガ
ス着火装置を提供することを目的さしている。
以下この発明の一実施例を図について説明する。
第２図はこの発明の一実施例による乾電池式ガス着火装
置の回路図である。
置の回路図である。
この図において、１は直流電源つまりマンガン乾電池、
２はスイッチ、３は充電抵抗、４はコンデンサ、５はト
リガ回路、６はサイリスタ、７は昇圧トランス、８，９
は昇圧トランス７の２次側の火花電極である。
２はスイッチ、３は充電抵抗、４はコンデンサ、５はト
リガ回路、６はサイリスタ、７は昇圧トランス、８，９
は昇圧トランス７の２次側の火花電極である。
この回路においてスイッチ２が投入されると、マンガン
乾電池１からスイッチ２及び充電抵抗３を通してコンデ
ンサ４が充電される。
乾電池１からスイッチ２及び充電抵抗３を通してコンデ
ンサ４が充電される。
この充電時定数は充電抵抗３とコンデンサ４の値で決ま
り、コンデンサ４の充電電圧がトリガ回路５のスイッチ
ング電圧に達すると、トリガ回路５が作動してサイリス
タ６のゲートにトリガ信号を供給し、これを導通させる
ので、コンデンサ４に充電された電荷は昇圧トランス７
の一次側に急激に流れ、昇圧されて二次側に設けた火花
電極８，９間で放電する。
り、コンデンサ４の充電電圧がトリガ回路５のスイッチ
ング電圧に達すると、トリガ回路５が作動してサイリス
タ６のゲートにトリガ信号を供給し、これを導通させる
ので、コンデンサ４に充電された電荷は昇圧トランス７
の一次側に急激に流れ、昇圧されて二次側に設けた火花
電極８，９間で放電する。
そしてサイリスタ６は不導通となり、再びコンデンサ４
への充電が開始され、以後スイッチ２が投入されている
間は同じ動作を繰返す。
への充電が開始され、以後スイッチ２が投入されている
間は同じ動作を繰返す。
第３図はこの場合の直流電源のマンガン乾電池１の放電
特性とコンデンサ４の充電電圧Ｅｃとの関係を示したも
のである。
特性とコンデンサ４の充電電圧Ｅｃとの関係を示したも
のである。
図において、マンガン乾電池１の端子電圧Ｅｂは使用と
共に垂下変動するが、コンデンサ４に蓄電された電荷は
、トリガ回路５のスイッチング電圧Ｅｓでサイリスタ６
をトリガし放電するので、コンデンサ４に充電される電
圧Ｅｃはトリガ回路５のスイッチング電圧Ｅｓと同等と
なる。
共に垂下変動するが、コンデンサ４に蓄電された電荷は
、トリガ回路５のスイッチング電圧Ｅｓでサイリスタ６
をトリガし放電するので、コンデンサ４に充電される電
圧Ｅｃはトリガ回路５のスイッチング電圧Ｅｓと同等と
なる。
故にトリガ回路５のスイッチング電圧Ｅｓをガスの点火
のための火花電極８，９の動作に必要な最小限度の値、
耶ち最小動作電圧に設定することにより、マンガン乾電
池１の端子電圧が高い場合でもコンデンサ４には上記最
小動作電圧までしか充電されない。
のための火花電極８，９の動作に必要な最小限度の値、
耶ち最小動作電圧に設定することにより、マンガン乾電
池１の端子電圧が高い場合でもコンデンサ４には上記最
小動作電圧までしか充電されない。
このため、マンガン乾電池１から取り出される１回の充
電のための電気量も少くなり、全体の充放電回数を増加
することができる。
電のための電気量も少くなり、全体の充放電回数を増加
することができる。
本装置はポケット形ガスライターの着火回路に応用して
特に有益であり、この場合、直流電源としては９〜１５
Ｖの小型積層マンガン乾電池を、またコンデンサ４に３
３０μＦのものを使用するとすると、昇圧トランス７の
２次側にガスの点火に必要な最小限度の火花を得るには
コンデンサ４の充電電圧は６ｖ以上あればよい。
特に有益であり、この場合、直流電源としては９〜１５
Ｖの小型積層マンガン乾電池を、またコンデンサ４に３
３０μＦのものを使用するとすると、昇圧トランス７の
２次側にガスの点火に必要な最小限度の火花を得るには
コンデンサ４の充電電圧は６ｖ以上あればよい。
従って、この場合コンデンサ４の充電電圧がマンガン乾
電池１の電圧よりもはるかに低い値でサイリスタ６をト
リガし、これが昇圧トランス７に印加されることとなる
ので、常時マンガン乾電池１の端子電圧までコンデンサ
４に充電していた従来装置の場合よりも１回轟りのマン
ガン乾電池１の消費が大幅に少くなり、全体の充放電回
数を増加する事ができる。
電池１の電圧よりもはるかに低い値でサイリスタ６をト
リガし、これが昇圧トランス７に印加されることとなる
ので、常時マンガン乾電池１の端子電圧までコンデンサ
４に充電していた従来装置の場合よりも１回轟りのマン
ガン乾電池１の消費が大幅に少くなり、全体の充放電回
数を増加する事ができる。
川」ち現在量も多く使用されている小型積層マンガン乾
電池（外形寸法１０φ×２８．５、公称電圧１２ｖ）を
用い、コンデンサ４を３３０μＦとし、トリガ回路５の
スイッチング電圧を６ｖ一定として、周囲温度２０±２
℃の下で５秒間に１回の割合でコンデンサ４の充放電を
繰返す放電試験を、この実施例装置と従来装置の場合に
ついて行ない、それぞれのマンガン乾電池１の端子電圧
を、該端子に１にΩの負荷抵抗をつないで測定したとこ
ろ、第４図に示すようになった。
電池（外形寸法１０φ×２８．５、公称電圧１２ｖ）を
用い、コンデンサ４を３３０μＦとし、トリガ回路５の
スイッチング電圧を６ｖ一定として、周囲温度２０±２
℃の下で５秒間に１回の割合でコンデンサ４の充放電を
繰返す放電試験を、この実施例装置と従来装置の場合に
ついて行ない、それぞれのマンガン乾電池１の端子電圧
を、該端子に１にΩの負荷抵抗をつないで測定したとこ
ろ、第４図に示すようになった。
第４図によれば、端子電圧が、ガスに点火する場合の限
界電圧とされる６ｖに低下するまでの充放電回数は、従
来装置の場合の１７，５００回に対し、本実施例装置で
は４０．６００回となり、従来装置に対し約２．３倍の
放電性能が得られた。
界電圧とされる６ｖに低下するまでの充放電回数は、従
来装置の場合の１７，５００回に対し、本実施例装置で
は４０．６００回となり、従来装置に対し約２．３倍の
放電性能が得られた。
このように、本実施例装置では電圧垂下特性の大きいマ
ンガン乾電池を直流電源に使用しても、マンガン乾電池
のもつ全エネルギーを有効に使用できるので、充放電回
数の増加が可能となる。
ンガン乾電池を直流電源に使用しても、マンガン乾電池
のもつ全エネルギーを有効に使用できるので、充放電回
数の増加が可能となる。
またマンガン乾電池は回復特性が大きいので、実際の間
欠使用においてはより一層の充放電回数の増加が見込ま
れ、非常に経済的な直流電源となし得る。
欠使用においてはより一層の充放電回数の増加が見込ま
れ、非常に経済的な直流電源となし得る。
なお、上記説明ではこの発明をトリガ回路５のスイッチ
ング電圧Ｅｓを、直流電源であるマンガン乾電池１の端
子電圧垂下特性に関係なく一定電圧とした場合について
述べたが、このトリガ回路５のスイッチング電圧Ｅｓが
マンガン乾電池の垂下特性に比例して変化する場合にお
いても、スイッチング電圧Ｅｓが、マンガン乾電池１の
電圧より低く設定されておれば、上記と同様に従来装置
よりも多い充放電回数が得られることはいうまでもない
。
ング電圧Ｅｓを、直流電源であるマンガン乾電池１の端
子電圧垂下特性に関係なく一定電圧とした場合について
述べたが、このトリガ回路５のスイッチング電圧Ｅｓが
マンガン乾電池の垂下特性に比例して変化する場合にお
いても、スイッチング電圧Ｅｓが、マンガン乾電池１の
電圧より低く設定されておれば、上記と同様に従来装置
よりも多い充放電回数が得られることはいうまでもない
。
以上のようにこの発明に係る乾電池式ガス着火装置によ
れば、コンデンサに並列にトリガ回路を設け、該コンデ
ンサの充電電圧を火花電極の放電に必要な最小限度の電
圧となるようにしたので、マンガン乾電池の動作電圧が
高い時でも、必要以上の余分な電圧がコンデンサに充電
される事がなく、マンガン乾電池の過剰なエネルギーの
消費を防ぐことができ、その使用回数、Ｊ２１１ち寿命
を著しく延ばすことができ、その実用的効果は多大なも
のである。
れば、コンデンサに並列にトリガ回路を設け、該コンデ
ンサの充電電圧を火花電極の放電に必要な最小限度の電
圧となるようにしたので、マンガン乾電池の動作電圧が
高い時でも、必要以上の余分な電圧がコンデンサに充電
される事がなく、マンガン乾電池の過剰なエネルギーの
消費を防ぐことができ、その使用回数、Ｊ２１１ち寿命
を著しく延ばすことができ、その実用的効果は多大なも
のである。
第１図はマンガン乾電池及び酸化銀電池の端子電圧Ｅｂ
の垂下特性と使用に耐える終止電圧ＶＥとの関係を示す
図、第２図はこの発明の一実施例による乾電池式ガス着
火装置の回路図、第３図はその回路に使用したマンガン
乾電池の端子電圧Ｅｂの垂下特性を示す図、第４図はこ
の発明による場合と従来の場合との充放電回数と端子電
圧の特性を示す図である。 １は直流電源きしてのマンガン乾電池、２はスイッチ、
３は充電抵抗、４はコンデンサ、５はトリガ回路、６は
サイリスタ、７は昇圧トランス、８．９は火花電極であ
る。
の垂下特性と使用に耐える終止電圧ＶＥとの関係を示す
図、第２図はこの発明の一実施例による乾電池式ガス着
火装置の回路図、第３図はその回路に使用したマンガン
乾電池の端子電圧Ｅｂの垂下特性を示す図、第４図はこ
の発明による場合と従来の場合との充放電回数と端子電
圧の特性を示す図である。 １は直流電源きしてのマンガン乾電池、２はスイッチ、
３は充電抵抗、４はコンデンサ、５はトリガ回路、６は
サイリスタ、７は昇圧トランス、８．９は火花電極であ
る。
Claims (1)
- １ マンガン乾電池を用いて火花電極に火花を発生させ
る乾電池式ガス着火装置において、上記マンガン乾電池
にスイッチ及び抵抗を介して並列に接続されたコンデン
サと、該コンデンサがその１次側に火花電極が２次側に
接続された昇圧トランスと、この昇圧トランスの１次巻
線と直列に接続され上記コンデンサに充電された電荷を
上記昇圧トランスに流すためのサイリスクと、上記コン
デンサに並列に接続され上記コンデンサの充電電圧が火
花点火のための最小動作電圧になったとき上記サイリス
クをトリガするトリガ回路とを備えたことを特徴とする
乾電池式ガス着火装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11205276A JPS5911809B2 (ja) | 1976-09-18 | 1976-09-18 | 乾電池式ガス着火装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11205276A JPS5911809B2 (ja) | 1976-09-18 | 1976-09-18 | 乾電池式ガス着火装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5338475A JPS5338475A (en) | 1978-04-08 |
| JPS5911809B2 true JPS5911809B2 (ja) | 1984-03-17 |
Family
ID=14576811
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11205276A Expired JPS5911809B2 (ja) | 1976-09-18 | 1976-09-18 | 乾電池式ガス着火装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5911809B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2534505Y2 (ja) * | 1990-07-13 | 1997-04-30 | シチズン時計株式会社 | チェーン切断装置 |
-
1976
- 1976-09-18 JP JP11205276A patent/JPS5911809B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5338475A (en) | 1978-04-08 |
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