JPS5913004A - ガラス質高炉スラグの製造装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、改良されたガラス質高炉スラグの　゛製造
装置に関するものである。

従来、溶融高炉スラグを、乾式で急冷、凝固してガラス
質高炉スラグを一造する装置として、溶融高炉スラグを
急冷、凝固してガラス質高炉スラグにするための、回転
方向と平行する長さ方向を持った複数の溝を、金属部材
によって外周表面上に形成した回転ドラムと、前記回転
ドラムを回転させるための駆動手段と、前記回転ドラム
の上方に配置された、前記回転ドラムの最高位置付近に
おいて前記溝内に溶融高炉スラグ□を流し込むための供
給手段と、前記溝内にｉられたガラス質高炉スラグ′を
、前記溝から排晶するための型抜手段と、前記〒転ドラ
ムの前記金早部材を゛冷却するための冷却手段とを有し
、前記溝は、前記回転ドラムの外側から内側に向って次
第に狭くなっているガラス質高炉スラグの製造装置が知
られている（特開昭５５−５４０２６号公報参照）。

このようなガラス質高炉スラグの従来製造装置によって
、気孔率が小さく、実質的に水分を含有せず、被微粉砕
性に優れ、セメント原料、珪酸カルシウム系肥料原料と
して優れた品位を有するガラス質高炉スラグが得られる
。

しかしながら、上述したガラス質高炉スラグの従来製造
装置においては、型抜手段として、例えば押板が使用さ
れている。即ち、第１図に断面図で示されるように、１
は金属部材、２は溶融高炉スラグを急冷、凝固してガラ
ス質高炉スラグにするための溝であシ、溝２の底部には
、溝２の深さ方向に昇降可能な押板３が設けられている
。第１゛図に示すように、押板３が下降した状態で、溝
２内に溶融高炉スラグが流５し込）れ１．これが、金属
部材１によって急冷、ツーされてガラス質高炉スラグと
なる。そして、押板３を溝２内に押込むことによって、
溝２内のガラス質高炉スラグは、溝２外に排出される。

このような押板３は各溝２毎に独立して設けられ、そし
て、高温の溶融高炉スラグと、冷却水とに交互に液晶す
る。従って、このような厳しい温度サイクル下において
、各押板３は、狭い溝２内をそれぞれ独立して繰返し昇
降しなければならないから、安定した操業、が、困難で
あ込、その保守、材質の選択等、が面倒であると１．い
う問題があった。　　　　　　　　　・　　　　・そこ
で本発明者等は、以上のような問題を解消すべく研究を
行なった結果、次に示す通シの・知見を得た。

（１）　　金属材料によって形成された狭い、溝内に流
し込まれた溶融高炉スライは、金属材料に接触し、て急
冷され極めて短い時間で凝固するから、溝の底の巾を狭
い間隔にすることによ・つて、その底を開放しても、、
溝内に流し込鷹れた溶融高炉スラグは、溝の底から外に
流れ落ちない。、 （２）　　開放された溝の底を介して、その中に向って
高圧流体を噴射することにより、て、溝内に、得られた
ガラス質高炉スラグは、噴射された流体の圧力（エネル
ギー）６によって容易に外に排出される。

従って、従来のような押板がいらない。

（３）　　かくして底が開放された溝・には、押板が必
要ないから、溝の巾（特に下端中）を、従来のそれよシ
狭くすることができ、その結果、ガラス質高炉スラグの
生産性が向上する。

この発明は上記知見に基づいてなされたもので、溶融高
炉スラグな、急冷、凝固してガラス質高炉スラグにする
ための、回転方向と平行する長さ方向を持った複数の溝
を、金属部材によって外周表面上に形成した回転ドラム
と、前記回転、ドラムを回転させるための駆動手段と、
前記回転ドラムの上方に配置された、・前記回転ドラム
の最高位置付近において前記溝内に溶融高炉スラグを流
し込むた５めの供給手段と、前記溝内に得られたガラス
質高炉スラグな、前記溝から排出するための型抜手段と
、前記回転ドラムの前記金属部材を冷却するための冷却
手段と・を有し、前記溝は、前記回転ドラ、みの外側か
ら内側に向って次第に狭くなっているガラス質高炉スラ
グの製造装置において、前記溝は、その底が前記回転ド
ラムの内側に開放されており、そして、前記溝は、溶融
高炉スラグを導入す・るための、前・記回転ト′ラムの
外側に向って拡がる導入部分と、溶融高炉スラグを急冷
、凝固してガラス質高炉スラグにするだめの、前記導入
部分に続く、前記回転ドラムの内側に向って狭くなる冷
却部分とからなっており、前記冷却部分は、３〜８Ｉ１
１＋＋１の上端中と、０．３−０．６．ａの下端中とを
有しており、前記型抜手段は、前記回転ドラムの内側に
配置された、前記溝の底に向って流体を噴射して、前記
溝内のガラス質高炉スラグを外部に排出するための流体
噴射機構からなっていることに特徴を有する。

以下この発明を、実施例とともに、図面を参照しながら
説明する。

第２図はこの発明にかかるガラス質高炉スラグの製造装
置の一態様を示す概略正面図である二図示されるように
、４は回転ドラムであり、この回転ドラム４の外周表面
上には、溶融高炉スラグを急冷、凝固してガラス質高炉
スラグにするだめの、回転方向と平行する長さ方向を持
った複数の溝が、金属部材によって形成されておシ、ま
た、回転ドラム４は、その軸方向両端において、その軸
心位置にある２つの中空回転軸５に連結材６（図ではそ
の一部を示しである）によって連結しである。

７は中空回転軸５の軸受、８は軸受７の支持部材であシ
、中空回転軸５を、図示しない駆動装置によって駆動す
ることによって、回転ドラム４は所定速度で図中矢印方
向に回転する。

回転ドラム４の上方には、これに接近させて溶融高炉ス
ラグの供給機構９が配置されている。供給機構９は、ス
ラグ容器１０を有しておシ、このスラグ容器１０は、そ
の上端開口から、高炉（図示せず）からの溶融高炉スラ
グ１１を、樋１２を介して受は入れる。スラグ容器１０
の下部のノズル１０ａから、回転ドラム４の最高位置付
近においてその溝に溶融高炉スラグ１１が流し込まれる
。またスラグ容器１０には、ノズル１０ａからのスラグ
流出量を調整するだめのスリット機構１３が設けてあり
、このスリット機構１３は、スラグ容器１０内に固定し
た、多数のスリットを有する固定板と、前記固定板上を
スライドする遮へい板とを備え、前記遮へい板の移動に
よって前記固定板のスリット開口面積を調節し、かくし
てノズル１０ａからの°スラグ流出量を調整する。さら
にスラグ容器１０の上端には、ここからオーバーフロー
した溶融高炉スラグ１１を、ドライビット等（図示せず
）に導くための、オーバーフロー用樋１０′の導入端が
位置している。

回転ドラム４は、円弧状をした複数の金属部材１４から
なっており、第３図に断面図で示されるように、金属部
材１４は、回転ドラム４の軸方向にそって設けた複数の
金属板１４′からなっている。

金属板１４′は、銅などの熱伝導率の高い金属からなっ
ている。複数の金属板１４は、回転ドラム４の内側寄り
の部分においてス（−サ１８を介して締付ロッド１９に
よって相互に締付固定されている。かくして、金属部材
１４によって、回転ドラム４の外周表面上には、回転方
向と平行する長さ方向を持ち、その外側から内側に向っ
て次第に狭くなっている複数の溝１５が形成されている
。溝１５の底は開放されている。溝１５は、鉛直線に対
する傾斜角の比較的太きい、２つの互いに対向する開口
面１５ａおよび１５ｂで構成された、溶融高炉スラグを
導入するための導入部分と、２つの開口面１５ａ、１５
ｂに続く、鉛直線に対する傾斜角の小さい、２つの互い
に対向する冷却面１５ｃおよび１５ｄで構成された、前
記導入部分に連続する、溶融高炉スラグを急冷、凝固さ
せて。

ガラス質高炉スラグにするための冷却部分とからなって
いる。

１６は回転ドラム４の内側であって、その下部に接近し
て配置された、流体（例えば空気、水）噴射用の複数の
ノズルであり、金属部材１４の複数の溝１５の各々に対
応するように各ノズル１６は、回転ドラム４の軸方向に
そって設けられ、且つ回転ドラム４の回転方向に２列に
設けられている。従って、ノズル１６から噴射された流
体は、溝１５の底を介して、その中に吹き込まれる。な
お、ノズル１６は、回転ドラム４の軸心位置の２つの中
空回転軸５中を貫通してこれらの中空回転軸５０間にお
いて回転ドラム４内にその一部が配置され、そして、回
転ドラム４外において支持固定された流体供給・ぞイゾ
（図示せず）に、回転ドラム４の内側において支持され
、且つ、この流体供給パイプを介して外部から流体が供
給される。

１７は、水槽であり、この水槽１７は、回転ドラム４の
下方に配置されており、そして、その中に、回転ドラム
４の下部部分（金属部材１４）が没して冷却される。

このような構成によって、溶融高炉スラグの供給機構９
からの溶融高炉スラグ１１は、回転中の回転ドラム４の
最高位置付近において溝１５内に流し込まれ、ここで金
属板１４′に接触して、これによって急冷され、凝固し
てガラス質高炉スラグ１１′となる。そ１て、回転ドラ
ム４の回転に伴なって、回転ドラム４の下部位置に至っ
た溝１５内のガラス質高炉スラグ１１′に、溝１５の開
放された底を介して（この位置では溝１５の底が溝１５
の最上位置になっている）ノズル１６からの高圧の流体
が噴射され、かくして噴射された流体の圧力（エネルギ
ー）によって、溝１５内のガラス質高炉スラ、グ１１′
は小塊状になって外に（杢槽１７内に）排出される。金
属部、材１４は、水、槽１７内の水によって冷却され、
回転ドラム４の回転に伴なって、その最高位置付近に至
り、そこで再び溶融高炉スラグ１１を溝１４内に受入れ
てとれを急冷凝固してガラス質高炉スラグにする。なお
、ガラス質高炉スラグの排出の際に、溝１５内に、ノズ
ル１６から噴射された流体が吹込まれるので、溝１５内
はクリーニングされる。また、溝１５内には、回転ドラ
ム４の回転方向に直列に２つのノズル１６から流体が吹
込まれるので、ガラス質高炉スラグの排出、溝内のクリ
ーニングは一段と確実に行なわれる。なお、水槽１７内
の水は、溶融高炉スラグのもつ熱を吸収しで温度が高く
なった金属部材１４を冷却するので、はぼ沸騰しておシ
、しかも水槽１７内のガラス質高炉スラグも高い温度を
もっているので、このガラス質高炉スラグは、適宜手段
で水槽１７内からとシ出せば、直ちにその表面の水分が
蒸発し、含有水分のほとんどないものとなる（溶融高炉
スラグ１１は、金属部材１４の溝１５の冷却部分を形成
する対向した冷却面１．５ｃ、１５ｄの２面冷却によっ
て、ガラス質となるので、その性状は多孔質となってお
らず、したがって含有水分が＃ネとんどないものとなる
）。

次に本発明におけるガラス質高炉スラグの生産性につい
て説明する。第４図μ、説明の都合上変形させた本発明
にかかる金属板１４′および溝１５の模式断面図である
。第４図に示すように、溝１５の底の巾（下端中）をａ
（−）とし、溝１５内にｈ（ｍｍ）の高さまで溶、融高
炉スラグを流し込むと、溝１５内に得られたガラス質高
炉スラグ１１’の上端中はｂ（■）になる。溝１５の勾
配をαとし、これを（１）式のように定義すると、（１
つ式が成立する。　　　　　　　　　。

α＝　（ｂ、　−ａ　）／２ｈ　　　　　　　　・・・
（１）。

ｈ　　＝　（、ｂ　　−ａ　　）、／２α　　　　　　
　　　　　　　　　・・（１つガラス質高炉スラグ１１
′の断面積Ａ　（、ｌ１ｌ）４、（２）式で表わされる
。　　　　、。

Ａ＝（ｂ＋ａ）Ｘｈ／２＝（ｂ’−ａ’）／４α・（２
）なお金属板１４′の、断面型状は、溶融高炉スラグの
流し込み高さｈの位置の巾をｂ’　（ｍ　）とし、さら
１に溝１５の下端（底）から上方に２ｈ、下方にｈの高
さを持っている。従って金属板１４′の断面積Ｂ（、ｄ
）は（３）式で表わされる。

阜＝３．ｂ’ｈ　　　、　　　　　　　　　　　　・・
・（３）Ａは（４）式のように近似できるので、ＡとＢ
の比　　。

は（５）式で表わされる。

、　Ａ　”’　ｂｈ　　　　　　　　　　　　　　　・
・・（４）、Ａ／Ｂ　＝　ｂ　ｈ／３．ｂ’ｈ　＝　ｂ
／３ｂ’　　　　　　　　　　　　・・・（５）いま比
熱０．３０１．ｌ／Ｋｔ・℃、比重３．０の溶融高炉ス
ラグを１５００℃から６００℃（平均）まで冷却し１．
一方金属板１４′を銅製とすると、その比熱は０．０９
１７／Ｋｆ・℃、比重は９゜０、であり、１００℃の水
槽中で冷却された金属板１４′の温度を１２０℃（、平
均）、、ガラス質高炉スラグを排出する直前。

の金属板１４′の温度を２５０℃（平均）とすると、（
６）式が成立し、これを整理すると（６′）式が得られ
る。　、　　　　　　　　　　　　・ （１５００−６００）”ＯＸｏ、３０Ｗ／Ｋｇ・’ＱＸ
　３．ＯＸ　Ａ　ｍ’〒（２５０−１２０）℃Ｘ０．０
９ｍ、ｌ／Ｋｇ・’（３Ｘ９．０ＸＢ−・・・（６）？
、８Ａ＝　Ｂす麦わちＡ／Ｂ　＝　１／７．８　　　　
　　　・・・（６）（６９式を、（５）式に代入すると
（７）式が得られる。

Ａ／Ｂ＝ｂ／３ｂ’＝１／７．８すなわちｂ／ｂ’　−
１／２．６・・・（７）金属板１４′が構成する溝１５
のピッチをＷ　（ａｍ）とすれば、Ｗは（８）式で表わ
すことができる。

ｗ＝ｂ＋ｂ’＝ｂ＋　２．６　ｂ＝３．６　ｂ　　　　
　　　　−（８）いま回転ドラム４の巾をＷ（ト）とす
れば、回転ドラム４上の溝１５の数Ｎ、は、（９）式で
表わすことができる。

Ｎｏ　＋　１　＝　１００ＯＷ／ｗ　＝　ｉｏｏｏｗ／
３．６　ｂ　　　　−（９）ＮＧ＞１であるから（９）
式は（１０）式で近似できる。

ＮＱ　＝　１００ＯＷ／３．６　ｂ＝　２７８Ｗ／ｂ　
　　　　　　　　　−（１０）さて溝１５に流し込まれ
た溶融高炉スラグがある温度（ここでは６００℃）にな
って排出されるまでの冷却所要時間をＴ　（ｓｅｅ　）
とすれば、一般に放物線側が成立し、（１１）式で表わ
される。

昂＝ｋｂ　　　　　　　　　　　　　　　　・・・（１
１）ｋは係数である。７字型をした溝１５では、ｂが一
番厚い所なので、Ｔはｂの部分の冷却速度で決まる。発
明者らの行った実験では、ｂ　＝　６　ａｍのとき、Ｔ
＝５ｓｅｃとの結果が得られているので、（ｌ］）式に
この値を代入すると（１２１式にな、９ｋが求まる。

なお、５５６ｍｍのとき、ガラス化率９８％以上が得ら
れる。

ヘー１（Ｘ６　　　ｋ−へ／６　　　　　　　・・・（
１２１本発明において、溶融高炉スラグが回転ドラムの
最高位置付近で溝１５に流し込まれ、ガラス質高炉スラ
グを回転ドラム４の最低部付近で排出するものとすると
、回転ドラム４の１回転に要する時間は２　Ｔ　（ｓｅ
ｅ　）である。従ってドラムの回転数をｒ　（ｒｐｍ）
とすれば、（１３）式が成立する。

ｒ　＝　６０／２Ｔ＝　３ｏ／Ｔ−’？（ｋ’ｌ’）−
３０Ｘ３６／（５ｂ’）　−２１６／ｂ’　　　　　　
　　　　　　　　・・・（１３１ここで回転ドラム４の
直径をＤ（ハ）とすれば、装置の生産性Ｐ　（ｔ／ｊ”
）は０４）式で表わされる。

Ｐ−（１溝のスラグ断面積）×（ドラム周速度）×（溝
数）×（スラグ比重） ＝　−Ｘ　Ａ　Ｘ　πＤｒ　ｘ　ＮＧ　ｘ　３．００６ ０４）式で回転ドラム４の直径りと巾Ｗを、例えばＤ＝
２ｍ１Ｗ＝２ｍと定め、さらに溝１５の底の巾ａおよび
、勾配αを定めると、生産性Ｐと溝１５内のガラス質高
炉スラグの上端中すとの関係を求めることができる。

溝の底部に押板を用いる前述したような従来装置（特開
昭５５−５４０２６号公報参照）においては、使用状態
から見て、最も小にし壬も溝の底の巾は２簡程度は必要
である。−力木発明では押板がないので、溝１５の底の
巾ａを、２＋ｗ以下、例えば０．３〜０．６ｍにできる
。

Ｄ＝＝２ｍ、Ｗ＝２ｍの回転ドラム４において、溝１５
内のガラス質高炉スラグの排出を容易にするために、溝
１５の勾配α”−１００とし、溝１５の底の巾ａを、０
．５＋ｍｎ、　　１．０＋ｎｍにしたときに、溝１５内
のガラス質高炉スラグの上端中すと、生産性Ｐとの関係
は、第５図に示すように計算するととができる。比較の
ために、Ｄ、Ｗおよびαを上記と同一にした回転ドラム
を使用し、且つ、溝の底の巾ａを２叫にして、そこに押
板を設けた従来装置における、溝内のガラス質高炉スラ
グの上端中すと生産性Ｐとの関係の計算結果を、第５図
に合わせて示した。第５図かられかるように押板を用い
た溝ではｂ＝３．５ｍｍ付近に生産性Ｐの最高値があり
、２．７　ｔ／ｍ　　となる。一方押板のない溝では、
例えばＢ＝Ｑ、５ｗｎではｂ　＝　０．９　ｍｍ付近で
Ｐ　＝　１０．８ｔ／ＩＩＩＩ＋が最高値となる。しか
し、この値は計算上得られるだけで、この状態が実現出
来るか否かは回転ドラム４の回転数を併せて検討しなけ
ればなら々い。ｂと回転ドラムの回転数との関係は（１
３）式に示す通りで、計算結果は下表の如くである。

表から分かるように、ｂ　＝　Ｑ、９ｍａでは回転ドラ
ムの回転数は、２０　Ｏｒｐｍ以上になり、溝中にスラ
グを注入することは不可能である。回転ドラムの周速を
考えると、１’　ＯＯｒＰｍ以上は多くの問題点があり
、実用上は５０　ｒｐｍ以下が好ましい。ａｍ０．５諭
の溝の場合、ｂ　＝　２．５　ｔａｎのとき回転ドラム
の回転数は３４．５　ｒｐｍであるが、このときの生産
性Ｐは５．４ｔ／ｍで、押板を用いる方式の最高値２．
７　ｔ／−の丁度２倍になっている。またｂ＝３．０ｍ
ｍ（ａ＝０．５ｍ＋）ではドラム回転数は２４　ｒｐｍ
であるがこのときの生産性は４．６　ｔ／―で押板方式
の最高値２．７　ｔ／ｍの約１．７倍になっている。

次いで、本発明における溝の底の巾の数値限定理由につ
いて説明する。

銅および鋼を用いて第４図に示す通りの断面形状の板を
複数製作した。この板を組み合せて、第４図に示すａが
０．３　、０．５　、０．６　、０．７　、０．８（ｍ
）とガるように溝１５を形成した。そして、これら金属
板の温度を約１２０℃に予熱しておき、この溝１５に溶
融高炉スラグをｂ＝１０（−になるように流し込んだと
ころ、溝１５の底から溶融高炉スラグが流下したものと
しないものとがあった。結果を第１表に示す。

溶融高炉スラグが溝１５の底から流下し、凝固すると、
これを流体噴射によって溝１５から排出することは困難
である。このような溶融高炉スラ第　　１　　表 ○ニスラグが溝から流下しない。

×ニスラグが溝から流下した。

グの流下現象は、溶融高炉スラグの凝固と表面張力等で
決まるものであると考えられるので、本発明においては
、ａは０．６−以下であることが好ましい。

次いで上述した溝１５中で溶融高炉スラグを急冷、凝固
させて得られたガラス質高炉スラグを溝１５中から排出
する実験を行った。排出するだめの流体としては空気と
水を第２表中の圧力で用いた。

結果を第２表に示す。

このように溝１５中のガラス質高炉スラグは排第　　２
　　表 Ｏ印：排出できた。

出され、しかも、スラグを排出、した後の溝１５は、空
気あるいは水で洗浄されたため、細かいスラグの破片等
が残ることがなかった。なお、ａが０．３■未満では、
溝１５中にガラス質高炉スラグを確１− 実に排出できるだけの岸力め流体を吹き込むことができ
ない。従つそ、本発明においては、ａ：　′０．３〜０
．６■が好ましい。

一方、第３図に示すように、溝１５における、冷却部分
の上端中は、３〜８■が好ましい。３ｍ未満では、溶融
高炉スラグを、溝１５内に十分流し込むことができず、
一方、８閣金越えると、高いガラス化率を持ったガラス
質高炉スラグが得られない。なお、前記冷却部分の上端
中を６冒以下にすれば、極めて高いガラス化率を持った
プラス質高炉不ラグが得られる。　　　　　　　　　　
・なお、第６図に示すように、回転ドラム４の最高位置
付近において、その内側に、金属部材１４によって形成
された溝１５の底に接して、開放された底を回転ドラム
４の最高位置付近にある間、一時的に塞ぐような円弧状
の板２０（その支持は、前述した回転ドラム４内の流体
供給パイプに固定し次適当な支持手段（図示せず）によ
って行なわれる）を必要に応じて設けてもよい。

以上説明したように、この発明においては、溝の底を開
放し、・そこに流体を噴射するので、極めて確実安定に
、−内に得られたガラス質高炉スラグを外に排出するこ
とができる。しかも、押板等がいらないので設備も簡単
な構造にすることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図はガラス質高炉スラグの従来製造装置における溝
部分の断面図、第２図はこの発明にががるガラス質高炉
スラグの製造装置の１態様を示す概略構成図、第３図は
同装置における溝の断面図、第４図は同情の変形例を示
す断面図、第５図はガラス質高炉スラグの生産能率と溝
サイズとの関係を示す図、第６図はこの発明にかかるガ
ラス質高炉スラグの他の１態様の一部を示す概略図であ
る。 １５・・・溝　　　　　　　１６・・・ノズル出願人　
　日本鋼管株式会社 代理人　　　潮谷京津夫　（他２名） −２３＝ ネ！囮 辣 二二 ３２− 、第６図 ・　　？！Ｏ

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）溶融高炉スラグを急冷、凝固してガラス質高炉ス
   ラグにするだめの、回転方向と平行する長さ方向を持っ
   た複数の溝を、金属部材によって外周表面上に形成した
   回転ドラムと、 前記回転ドラムを回転させるための駆動手段と、前記回
   転ドラムの上方に配置された、前記回転ドラムの最高位
   置付近において前記溝内に溶融高炉スラグを流し込むた
   めの供給手段と、前記溝内に得られたガラス質高炉スラ
   グを、前記溝から排出するための型抜手段と、 前記回転ドラムの前記金属部材を冷却するための冷却手
   段とを有し、 前記溝は、前記回転ドラムの外側から内側に向　１　一 つて次第に狭くなっているガラス質高炉スラグの製造装
   置において、 前記溝は、その底が前記回転ドラムの内側に開放されて
   おり、そして、前記溝は、溶融高炉スラグを導入するだ
   めの、前記回転ドラムの外側に向って拡がる導入部分と
   、溶融高炉スラグを急冷、凝固してガラス質高炉スラグ
   にするだめの、前記導入部分に続く、前記回転ドラムの
   内側に向って狭くなる冷却部分とからなっており、前記
   冷却部分は、３〜８ｍの上端中と、０．３〜０．６１１
   ＩＩ＋＋の下端中とを有しており、 前記型抜手段は、前記回転ドラムの内側に配置された、
   前記溝の底に向って流体を噴射して、前記溝内のガラス
   質高炉スラグを外部に排出するための流体噴射機構から
   なっていることを特徴とするガラス質高炉スラグの製造
   装置。
2. （２）　　前記冷却部分は、３〜６−の上端中を有して
   いることを特徴とする特許請求の範囲第（１１項記載の
   ガラス質高炉スラグの製造装置。