JPS5913050A - 低温用鋳鋼 - Google Patents
低温用鋳鋼Info
- Publication number
- JPS5913050A JPS5913050A JP12256782A JP12256782A JPS5913050A JP S5913050 A JPS5913050 A JP S5913050A JP 12256782 A JP12256782 A JP 12256782A JP 12256782 A JP12256782 A JP 12256782A JP S5913050 A JPS5913050 A JP S5913050A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- cast steel
- temperature
- low
- parameter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は砕氷商船用船尾材あるいはパイプライン途中
のバルブやポンプケーシングなど、低温で使用されるに
適した鋳鋼に関し、特に使用温度が一７０℃以−トで強
度が５０〜６０ｋｇｆＡ−の低温用鋳鋼に関するもので
ある。
のバルブやポンプケーシングなど、低温で使用されるに
適した鋳鋼に関し、特に使用温度が一７０℃以−トで強
度が５０〜６０ｋｇｆＡ−の低温用鋳鋼に関するもので
ある。
従来から一７０℃以上の温度で使用される強度５０〜６
０ ｋｙｒＡ４程度の鋳鋼としては、ＪＩＳ Ｇ５１５
２で規定される５ＣＰＬ−２１鋼種やＡ’ＳＴＭ規格の
Ａ ３５２− Ｉ、 Ｃ２等が知られている。これらは
しずれもいわゆる２ ２ Ｎｔ鋳鋼であり、ＮＩを２０
〜３．０チ添加することによって低温靭性を高めたもの
である。例えば前記の５ＣＰＬ−２１鋼種のＪＩＳ規格
による成分範囲を第１表に示し、またその機械的性質を
第２表に示す。
０ ｋｙｒＡ４程度の鋳鋼としては、ＪＩＳ Ｇ５１５
２で規定される５ＣＰＬ−２１鋼種やＡ’ＳＴＭ規格の
Ａ ３５２− Ｉ、 Ｃ２等が知られている。これらは
しずれもいわゆる２ ２ Ｎｔ鋳鋼であり、ＮＩを２０
〜３．０チ添加することによって低温靭性を高めたもの
である。例えば前記の５ＣＰＬ−２１鋼種のＪＩＳ規格
による成分範囲を第１表に示し、またその機械的性質を
第２表に示す。
第１表：５ＣＰＬ−２１鋼の化学成分（ｗｔチ）第２表
：８ＣＰＬ−２１鋼の機械的性質しかるにＮｉは極めて
高価な金属であり、しかもその価格高騰は近年盤々著し
くなっておシ、そのため前述のようにＮｉを２〜３チ含
有する鋳鋼りその原材料コストが高くならざるを得ない
のが実情である。
：８ＣＰＬ−２１鋼の機械的性質しかるにＮｉは極めて
高価な金属であり、しかもその価格高騰は近年盤々著し
くなっておシ、そのため前述のようにＮｉを２〜３チ含
有する鋳鋼りその原材料コストが高くならざるを得ない
のが実情である。
この発明は以上の事情に鑑みてなされたもので、高価な
Ｎ□Ｉ含′含量有蓋なくし、しかも２ＬＮｉ・−鋼と同
程度もしくはそれ以上の機械、的特性を有する低温用鋳
鋼を提供することを目的とするものである。
Ｎ□Ｉ含′含量有蓋なくし、しかも２ＬＮｉ・−鋼と同
程度もしくはそれ以上の機械、的特性を有する低温用鋳
鋼を提供することを目的とするものである。
本発明者等は上述の、目的番達成するべく、種々実験・
検討を重ねた結巣、従来の低温用鋳鋼のＮｉの一部をＭ
ｎで置換し、かつＭｎ 、 Ｃ、Ｓｉ 、 Ｎｉを適切
なバランスで配合させることによって、従来の２２ Ｎ
＋鋳鋼と同程度またはそれ以上の優れた低温靭性が得ら
れることを見出し、この発明をなすに至った゛のである
。 ゛ ′ すなわちこの発明の低温用鋳鋼は、基本的にはＣ０，０
５〜０．１５％、Ｓｉ ０．６０％以丁、ＭｎＯ，５０
〜２，５０チ、Ｐｏ、０１０チ以丁、Ｓｏ、０１０チ以
下であってしかもＣ、Ｓｉ 、 Ｍｎ 、 Ｎｉ含有量
が ２．６Ｘ（％Ｍｎ）＋［％Ｎｉ］ −３６ｘ［％ｃｌ−
ｔ３ｘ［％ｓｔ）≧３．５を満たし、残部実質的にＦｅ
および不可避的不純物よシなることを特徴とするもので
ある。
検討を重ねた結巣、従来の低温用鋳鋼のＮｉの一部をＭ
ｎで置換し、かつＭｎ 、 Ｃ、Ｓｉ 、 Ｎｉを適切
なバランスで配合させることによって、従来の２２ Ｎ
＋鋳鋼と同程度またはそれ以上の優れた低温靭性が得ら
れることを見出し、この発明をなすに至った゛のである
。 ゛ ′ すなわちこの発明の低温用鋳鋼は、基本的にはＣ０，０
５〜０．１５％、Ｓｉ ０．６０％以丁、ＭｎＯ，５０
〜２，５０チ、Ｐｏ、０１０チ以丁、Ｓｏ、０１０チ以
下であってしかもＣ、Ｓｉ 、 Ｍｎ 、 Ｎｉ含有量
が ２．６Ｘ（％Ｍｎ）＋［％Ｎｉ］ −３６ｘ［％ｃｌ−
ｔ３ｘ［％ｓｔ）≧３．５を満たし、残部実質的にＦｅ
および不可避的不純物よシなることを特徴とするもので
ある。
また一般にこの種の鋳鋼においてはオーステナイト化温
度から急冷する焼入れおよび焼もどしを行′っ゛た場合
に最も優れた低温靭性が得られるのが通常であるが、複
雑な形状の鋳鋼品の場合には熱処理むらや変形、焼割れ
等の発生により焼入れの適用が困難となることが多い。
度から急冷する焼入れおよび焼もどしを行′っ゛た場合
に最も優れた低温靭性が得られるのが通常であるが、複
雑な形状の鋳鋼品の場合には熱処理むらや変形、焼割れ
等の発生により焼入れの適用が困難となることが多い。
そこで焼ならしの如く低冷却速度の熱処理を施すことが
考えられるが、この発明の鋳鋼においては、特に２段以
上の焼ならし・焼もどしを適用する。ことに９より、て
、従来の２”Ｎｉ鋳鋼を焼入れ一部もどし処理ｔた場合
と比較して何ら遜色のない弾度１．靭性が得、、られ、
このこともこの発明の鋳鋼の重章な特徴？一つである。
考えられるが、この発明の鋳鋼においては、特に２段以
上の焼ならし・焼もどしを適用する。ことに９より、て
、従来の２”Ｎｉ鋳鋼を焼入れ一部もどし処理ｔた場合
と比較して何ら遜色のない弾度１．靭性が得、、られ、
このこともこの発明の鋳鋼の重章な特徴？一つである。
以下この発明の低温用鋳鋼をさらに詳細に説明する。
先ずこの発明の鋳鋼の成分限定理由について説明する。
Ｃ： Ｃはその含有量が増加するにしたがって強度を増
すが、その反面靭性と溶接性を低下させるから、両者の
バランスからＣ含有量を規定した。
すが、その反面靭性と溶接性を低下させるから、両者の
バランスからＣ含有量を規定した。
すなわちＣＯ，０５４未満では調質後の隼度を所牽の値
に確保、することが困難となり、一方Ｃが９．１５．１
を越えれば靭性全所要の値に確保することが、−難とな
るとともに溶呻性も害するから、５０．０５〜０９県
５％にＦｉｌ限１．た。
に確保、することが困難となり、一方Ｃが９．１５．１
を越えれば靭性全所要の値に確保することが、−難とな
るとともに溶呻性も害するから、５０．０５〜０９県
５％にＦｉｌ限１．た。
８４ ： Ｓｉ ／ｄ Ｃと同様にその含有量が増加
すするにしたがって強度を増す反面靭性を低下させるが
、一般の鋳鋼品と同程度であればよく、シたがってＪＩ
Ｓ規格の５ＣＰＬ −２１鋼種と同様に０．６０チ以Ｆ
：とじ水。、 １ Ｍｎ ： Ｍｎは焼入れ性向上に顕著な効果がぶる元
素であり、この発明では特に従来の低温用鋳鋼における
。Ｎｉの一部置換用として強度および靭性の向上１
−謬１，１１ 、に有効で、ある。但し２．５ｏｑ６章越えて過剰に緯
加゛すれば粒界への偏析が顕著となっそ靭性を゛かえっ
゛て低下させ、一方０．５０＊梁満ではＭ−一部゛の効
果が得られず、した、かって０．５０〜２．５０ ％に
規制した。 、 、
Ｐ、 、Ｓ 、、： 子れらは通常の製、鋼工程によっ
て含まれる不純物元素ｒ６す、−ずれ、ち靭性を低下さ
せる（５） から可及的にその含有量が少ないことが望ましいが、製
造コストとの兼ね合いから０．０１０ 、ｓ以下とした
。
すするにしたがって強度を増す反面靭性を低下させるが
、一般の鋳鋼品と同程度であればよく、シたがってＪＩ
Ｓ規格の５ＣＰＬ −２１鋼種と同様に０．６０チ以Ｆ
：とじ水。、 １ Ｍｎ ： Ｍｎは焼入れ性向上に顕著な効果がぶる元
素であり、この発明では特に従来の低温用鋳鋼における
。Ｎｉの一部置換用として強度および靭性の向上１
−謬１，１１ 、に有効で、ある。但し２．５ｏｑ６章越えて過剰に緯
加゛すれば粒界への偏析が顕著となっそ靭性を゛かえっ
゛て低下させ、一方０．５０＊梁満ではＭ−一部゛の効
果が得られず、した、かって０．５０〜２．５０ ％に
規制した。 、 、
Ｐ、 、Ｓ 、、： 子れらは通常の製、鋼工程によっ
て含まれる不純物元素ｒ６す、−ずれ、ち靭性を低下さ
せる（５） から可及的にその含有量が少ないことが望ましいが、製
造コストとの兼ね合いから０．０１０ 、ｓ以下とした
。
Ｎｉ ： Ｎｉは従来から使用されている低温用鋳鋼
の主要元素であル、強度および靭性を向上させるに有効
！あるが、高価な元素であるためこの発明の鋳鋼では可
及的に小量に抑制することが望ましい。
の主要元素であル、強度および靭性を向上させるに有効
！あるが、高価な元素であるためこの発明の鋳鋼では可
及的に小量に抑制することが望ましい。
しかしながらＮｉ含有量を削減し過ぎれば要求特性を満
足することが困難となるから、両者の兼ね合いから０．
５〜２．０チとした。
足することが困難となるから、両者の兼ね合いから０．
５〜２．０チとした。
Ａ−６，、： Ｑは結晶粒微細化によ如強度、靭性の
向上に効果があるが、０．０６％を越えれば非金属介在
物を増大させて、かえって低温靭性を損うことになるた
め、０．０６％以下とじ九。 ・、１さ些にこ
の発明の鋳鋼にお−ては、強度および靭性に木きな影醤
を及ぼすＣ、８ｉ 、 Ｍｎ 、 Ｎｉの含有量を、次
の式で定まるパラメータＰｏが３，５以上とな、るよう
に定める必要がある。
向上に効果があるが、０．０６％を越えれば非金属介在
物を増大させて、かえって低温靭性を損うことになるた
め、０．０６％以下とじ九。 ・、１さ些にこ
の発明の鋳鋼にお−ては、強度および靭性に木きな影醤
を及ぼすＣ、８ｉ 、 Ｍｎ 、 Ｎｉの含有量を、次
の式で定まるパラメータＰｏが３，５以上とな、るよう
に定める必要がある。
Ｐ ｏ 〒２．６ Ｘ Ｃ％Ｍｎ ） ＋ Ｃｆｂ Ｎ
リ−３，６［％Ｃ’） １．３［’Ｌ８ｉ）と、の、
キリな条件は、Ｍｎ 、 Ｎｉ 、 Ｃ、８ｉのバラン
ス（６） が靭性確保のために必要であることを意味するものであ
し、本発明者等の詳細な実験により導き出されたもので
ある。すなわち本発明者等はＭｎ 。
リ−３，６［％Ｃ’） １．３［’Ｌ８ｉ）と、の、
キリな条件は、Ｍｎ 、 Ｎｉ 、 Ｃ、８ｉのバラン
ス（６） が靭性確保のために必要であることを意味するものであ
し、本発明者等の詳細な実験により導き出されたもので
ある。すなわち本発明者等はＭｎ 。
Ｎｉ 、 Ｃ、Ｓｉの含有量を種々変化させることによ
す前記パラメータＰＯを変化させ、それぞれの鋳鋼の２
段焼ならし・焼もどし処理後の一７５℃におけるシャル
ピー吸収エネルギー値を調べたところ、第１図に示す結
果が得られた。第１図から明らかなように一７５℃にお
いて少なくとも３に９ｆ−ｍ以上の吸収エネルギー値を
得るためにはパラメータＰｏが３．５以上であることが
必要である。したがってこの発明においてはパラメータ
ＰＯが３．５以上とすることを条件としたのである。な
お第１図から、パラメータＰｏＯ値が４６０〜５．０の
範囲内にある場合に特に吸収エネルギー値が高く、シた
がってこの発明の鋳鋼においてもパラメータＰＯの値が
４０〜５．０の範囲内となるようにＣ、Ｓｉ 、 Ｍｎ
、 Ｎｉの含有量を調整することが望ましい。
す前記パラメータＰＯを変化させ、それぞれの鋳鋼の２
段焼ならし・焼もどし処理後の一７５℃におけるシャル
ピー吸収エネルギー値を調べたところ、第１図に示す結
果が得られた。第１図から明らかなように一７５℃にお
いて少なくとも３に９ｆ−ｍ以上の吸収エネルギー値を
得るためにはパラメータＰｏが３．５以上であることが
必要である。したがってこの発明においてはパラメータ
ＰＯが３．５以上とすることを条件としたのである。な
お第１図から、パラメータＰｏＯ値が４６０〜５．０の
範囲内にある場合に特に吸収エネルギー値が高く、シた
がってこの発明の鋳鋼においてもパラメータＰＯの値が
４０〜５．０の範囲内となるようにＣ、Ｓｉ 、 Ｍｎ
、 Ｎｉの含有量を調整することが望ましい。
なおこの発明の鋳鋼に対する熱処理としては、オーステ
ナイト化温度から急冷する焼入れを行な（７） い、さらに焼もどしを行った場合に最も優れた低温靭性
を得ることができるが、前述のように複雑な形状の場合
には焼入れが困難となることが多い。
ナイト化温度から急冷する焼入れを行な（７） い、さらに焼もどしを行った場合に最も優れた低温靭性
を得ることができるが、前述のように複雑な形状の場合
には焼入れが困難となることが多い。
このような場合、この発明の鋳鋼においてはオーステナ
イト化温度から２０°ｃ／ｎ１ｉｎ程度以下の低冷却速
度で冷却（すなわち空冷）するいわゆる焼ならし処理を
２段以上行えば良く、このような２段以上の焼ならしお
よび焼もどしを行うことによってもこの発明の鋳鋼では
一７５℃における吸収エネルギー値３．０ ｋｌｉ＋ｆ
−ｍ以上、引張り強さ５０ ｋｇｆＡｙ１以上の値を充
分に確保することができる。すなわちこの発明の鋳鋼に
おいては、空冷程度の冷却速度でもフェライト・パーラ
イト組織の一部をベイナイト化させ、かつ２段以上の焼
ならしによシ結晶粒度を充分に小さくすることができ、
その結果破面単位が小さくなって強度および靭性を充分
に向上させることができるのである。
イト化温度から２０°ｃ／ｎ１ｉｎ程度以下の低冷却速
度で冷却（すなわち空冷）するいわゆる焼ならし処理を
２段以上行えば良く、このような２段以上の焼ならしお
よび焼もどしを行うことによってもこの発明の鋳鋼では
一７５℃における吸収エネルギー値３．０ ｋｌｉ＋ｆ
−ｍ以上、引張り強さ５０ ｋｇｆＡｙ１以上の値を充
分に確保することができる。すなわちこの発明の鋳鋼に
おいては、空冷程度の冷却速度でもフェライト・パーラ
イト組織の一部をベイナイト化させ、かつ２段以上の焼
ならしによシ結晶粒度を充分に小さくすることができ、
その結果破面単位が小さくなって強度および靭性を充分
に向上させることができるのである。
なおここで、この発明の鋳鋼に適用される２段以上の焼
ならし・焼もどし処理とは、ＡＣ３点以上オーステナイ
ト結晶粒粗大化開始温度以下の温度（８） 域、望ましくは９００〜９８０℃程度のオーステナイト
化温度に加熱した後空冷し、さらに同一オーステナイト
化温度もしくは前段のオーステナイト化温度より３０〜
５０℃低いオーステナイト化温度に加熱した後空冷する
熱処理操作を必要回く夛かえし、最終的にＡｒ１点以下
の温度、望ましくは４００〜６３０℃程度の温度におい
て焼もどし、調質のために急冷する処理を称する。
ならし・焼もどし処理とは、ＡＣ３点以上オーステナイ
ト結晶粒粗大化開始温度以下の温度（８） 域、望ましくは９００〜９８０℃程度のオーステナイト
化温度に加熱した後空冷し、さらに同一オーステナイト
化温度もしくは前段のオーステナイト化温度より３０〜
５０℃低いオーステナイト化温度に加熱した後空冷する
熱処理操作を必要回く夛かえし、最終的にＡｒ１点以下
の温度、望ましくは４００〜６３０℃程度の温度におい
て焼もどし、調質のために急冷する処理を称する。
以下にこの発明の実施例および比較例を記す。
実施例
第３表の試料番号１，２に示す組成の溶鋼を５０に９高
周波誘導溶解炉にて溶製し、ダイカル鋳型にて厚さ６０
ＩＩＩ１１高さ１７０■、長さ２５０關のＹブロックを
鋳込んだ。この鋳鋼材から厚さ２５ｉｌＩ＋１高さ１５
０ｓａｉ、長さ１２５１１１ｍの供試材を切出し、２段
焼ならしおよび焼もどし処理を行った。但し第１段目の
焼ならし加熱温度は９４０ ’Ｃ１第２段目の焼ならし
加熱温度は９００℃、焼もどし温度は６２０℃とした。
周波誘導溶解炉にて溶製し、ダイカル鋳型にて厚さ６０
ＩＩＩ１１高さ１７０■、長さ２５０關のＹブロックを
鋳込んだ。この鋳鋼材から厚さ２５ｉｌＩ＋１高さ１５
０ｓａｉ、長さ１２５１１１ｍの供試材を切出し、２段
焼ならしおよび焼もどし処理を行った。但し第１段目の
焼ならし加熱温度は９４０ ’Ｃ１第２段目の焼ならし
加熱温度は９００℃、焼もどし温度は６２０℃とした。
熱処理後の機械的性質を調べた結果を第４表に示す。
（９）
比較例
第３表の試料番号３に示す組成、すなわち５ＣＰＬ −
２１鋼横のＪＩＳ規格成分範囲を満足する組成の溶鋼を
前記実施例と同様に溶製し、実施例と同様に鋳造、供試
材の切出し、および熱処理を行った。熱処理後の機械的
性質を第４表に併せて示す。
２１鋼横のＪＩＳ規格成分範囲を満足する組成の溶鋼を
前記実施例と同様に溶製し、実施例と同様に鋳造、供試
材の切出し、および熱処理を行った。熱処理後の機械的
性質を第４表に併せて示す。
第３表
（１０）
＃！４表
第３表、第４表に示される如く、比較鋼の場合には成分
組成について＃１ＪＩＳ規格の５ＣＰＬ −２１鋼種の
ものセなっているが、強度面では８ＣＰＬ 、 ２１鋼
種に対する要求特性（引張り強さ４９ ｋｇｆ／＋４以
上；第２表参照）を満たしていない。これに対しこの発
明の鋼の場合には第２表に示す要求特性を全て満足して
おり、特に−７５℃での吸収エネルギー値については著
しく高い値を示し、このことから低嚇靭性が著しく優れ
ていることが明らかである。
組成について＃１ＪＩＳ規格の５ＣＰＬ −２１鋼種の
ものセなっているが、強度面では８ＣＰＬ 、 ２１鋼
種に対する要求特性（引張り強さ４９ ｋｇｆ／＋４以
上；第２表参照）を満たしていない。これに対しこの発
明の鋼の場合には第２表に示す要求特性を全て満足して
おり、特に−７５℃での吸収エネルギー値については著
しく高い値を示し、このことから低嚇靭性が著しく優れ
ていることが明らかである。
以上の説明で明らかなよ、う（この発明の低温用鋳鋼は
、高価なＮｉの含有量が少ないため低コストでしかも従
来の低温用鋼と同程度以上の優れた強度、低温靭性を有
し、かつまた焼入れ焼もどし処理が困難な複雑な形状を
有する鋳鋼品の場合であっても２段以上の焼ならし・焼
もどし処理によって優れた低温靭性、強度を得る仁とが
できる等、従来の低温用鋳鋼と比較して工業上優れた長
所を有するものである。
、高価なＮｉの含有量が少ないため低コストでしかも従
来の低温用鋼と同程度以上の優れた強度、低温靭性を有
し、かつまた焼入れ焼もどし処理が困難な複雑な形状を
有する鋳鋼品の場合であっても２段以上の焼ならし・焼
もどし処理によって優れた低温靭性、強度を得る仁とが
できる等、従来の低温用鋳鋼と比較して工業上優れた長
所を有するものである。
第１図はパラメータＰｏ、すなわち
２．６ ｘ［％Ｍｎ ］＋（％Ｎｒ ）−３，６Ｘ ［
％Ｃ） １．３Ｃ％８ｊ ）の値と一７５℃における
シャルピー衝撃吸収エネルギーとの関係を示す相関図で
ある。 出願人 川崎製鉄株式会社
％Ｃ） １．３Ｃ％８ｊ ）の値と一７５℃における
シャルピー衝撃吸収エネルギーとの関係を示す相関図で
ある。 出願人 川崎製鉄株式会社
Claims (1)
- （１）Ｃ０，０５〜０．１５係（重量％、以下同じ）、
Ｓｉ０．６０１以丁、Ｍｎ Ｏ，５０〜２．５０１ｙ、
Ｐｏ、ｏｉｏ係以下、Ｓｏ、０１０チ以下、ＮｉＯ，５
〜２．０％、Ａ６０．０６０％以下であってしかも２６
×〔％Ｍｎ ］ ＋ ［％Ｎｉ〕３．６Ｘ［％Ｃ〕−１
，３ＸＣ係Ｓｉ ）≧３５全ＳｉすようにＭｎ、Ｎｉ、
Ｃ，Ｓｉを含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よ
りなる低温用鋳鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12256782A JPS5913050A (ja) | 1982-07-14 | 1982-07-14 | 低温用鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12256782A JPS5913050A (ja) | 1982-07-14 | 1982-07-14 | 低温用鋳鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5913050A true JPS5913050A (ja) | 1984-01-23 |
Family
ID=14839085
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12256782A Pending JPS5913050A (ja) | 1982-07-14 | 1982-07-14 | 低温用鋳鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5913050A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105331890A (zh) * | 2015-11-23 | 2016-02-17 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种在线淬火生产高韧性5Ni钢中厚板的方法 |
| CN105821322A (zh) * | 2016-06-13 | 2016-08-03 | 苏州双金实业有限公司 | 一种容易焊接的钢 |
-
1982
- 1982-07-14 JP JP12256782A patent/JPS5913050A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105331890A (zh) * | 2015-11-23 | 2016-02-17 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种在线淬火生产高韧性5Ni钢中厚板的方法 |
| CN105821322A (zh) * | 2016-06-13 | 2016-08-03 | 苏州双金实业有限公司 | 一种容易焊接的钢 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5624504A (en) | Duplex structure stainless steel having high strength and elongation and a process for producing the steel | |
| CN113737087B (zh) | 一种超高强双相钢及其制造方法 | |
| JP6984319B2 (ja) | 靭性に優れた低温用ニッケル含有鋼板およびその製造方法 | |
| KR20160072099A (ko) | 고경도 열간압연된 강 제품 및 이를 제조하는 방법 | |
| US5565044A (en) | Thermal refiningless hot-rolled steel and method of making same | |
| CN111479945A (zh) | 具有优秀硬度和冲击韧性的耐磨损钢及其制造方法 | |
| JP4381355B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた引張強さ１６００ＭＰａ級以上の鋼およびその成型品の製造方法 | |
| EP2623625A2 (en) | Steel plate for line pipe, having excellent hydrogen induced crack resistance, and preparation method thereof | |
| CN108474089B (zh) | 具有优异的低温韧性和抗氢致开裂性的厚钢板及其制造方法 | |
| JP4408386B2 (ja) | 結晶粒の微細な複合組織高張力鋼 | |
| CN113166827A (zh) | 热轧钢及其制造方法 | |
| CN114929923A (zh) | 超高强度弹簧用线材、钢丝及其制造方法 | |
| CN114134431B (zh) | 一种方坯连铸连轧2000Mpa级高强高韧高淬透性弹簧钢及其制造方法 | |
| JP2022510212A (ja) | 延性及び低温靭性に優れた高強度鋼材及びその製造方法 | |
| CN114134387A (zh) | 一种抗拉强度1300MPa级厚规格超高强钢板及其制造方法 | |
| KR102448754B1 (ko) | 열처리 특성 및 수소지연파괴 특성이 우수한 고강도 냉간압조용 선재, 열처리부품 및 이들의 제조방법 | |
| KR20230102790A (ko) | 라인파이프용 강재 및 그 제조방법 | |
| CN116096934A (zh) | 具有改善的深拉延性的奥氏体不锈钢 | |
| KR20180070739A (ko) | 금형강 및 이의 제조방법 | |
| JPS5913050A (ja) | 低温用鋳鋼 | |
| KR102761144B1 (ko) | 열연 강재, 이를 이용한 제품 및 그 제조방법 | |
| KR102871472B1 (ko) | 압력용기용 후강판 및 이의 제조방법 | |
| JP3012997B2 (ja) | 高強度ドライブシャフトの製造方法 | |
| KR101797369B1 (ko) | 압력용기용 강재 및 이의 제조 방법 | |
| CN118621221A (zh) | 一种厚规格高球化率的冷轧高强钢及生产方法 |