JPS5914541B2 - 亜鉛めつき鋼板の合金化処理方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は表面が平滑で外観が優れ、めつき層が曲げなど
の加工時に剥離したりパウダリング（粉０ 状による脱
落）したりせず、且つ加工性が優れている合金化亜鉛め
つき鋼板を得ることができる亜鉛めつき鋼板の合金化処
理方法に関するものである。

合金化亜鉛めつき鋼板は従来から亜鉛めつき装・５ 置
内の溶融亜鉛めつき浴に鋼板を連続的に浸漬させた後に
導出して溶融亜鉛めつきを施した後、めつきを施した鋼
帯を同一装置内で連続的に加熱源で５００〜９００℃に
短時間急速加熱して鋼板表面に鉄一亜鉛合金層を形成さ
せてから急速冷却すノ０ る方法で製造されている。

また溶融亜鉛めつきを施した鋼板を同一装置内で連続的
に加熱処理を施さずに、バッチ焼鈍炉内に装入して４０
０〜４８０℃の温度で加熱して合金化亜鉛めつき鋼板を
製造する方法が特開昭５０−２１９４０号により提案２
５されていろ。これらの従来技術のうち、前者の方法は
短時間加熱で連続的に目的とする合金化を完了せしめる
ことができる点で工業的に有利な方法であるが、溶融亜
鉛めつきを施した鋼板の厚さが厚くなると、３０薄いも
のに比べて加熱温度を上昇させるなどの加熱条件を変更
する必要があり、また溶融亜鉛めつき浴中のＡｌ量が高
くなるにしたがい、低いものに比べて合金化に要する時
間を長くする必要があるので、溶融亜鉛めつき沿と同一
装置内で短時間３５処理を行なうためには合金化処理が
複雑化するのみならず、製品の品質の安定性が劣るなど
の欠点があＶ）また合金化処理後の合金化亜鉛めつき鋼
板は急速冷却されるため、製品の機械的性質のうち降伏
点が高くなｖ、伸び率が低くなるなど、例えばプレス加
工する上での材料特性が低下するなどの欠点があつた。

一方、後者の方法は、バツチ焼鈍炉で合金化処理した場
合に、亜鉛めつき鋼板の表面に発生しているササ波様の
模様がそのまま残存して製品の外観が劣るなどの欠点が
ある。

すなわち、一般に鋼板に溶融亜鉛を付着させた亜鉛めつ
き鋼板の表面層の亜鉛付着量を所定の厚さに制御するた
めに加熱気体で吹拭する方法が行なわれているが、この
加熱気体で表面を吹拭する際に亜鉛地面層に凹凸のササ
波様の模様（以下、ササ波模様と称す）が大なＶ１小な
ｖ発生するのが通例であり１かかるササ波模様が発生し
ている表面層を有する亜鉛めつき鋼板をバツチ焼鈍炉で
徐々に焼鈍加熱して亜鉛の融点以上の温度で合金化処理
を行なつてもササ波模様がそのまま残存していて、製品
の外観を向上させることができないのである。本発明は
かかる従来方法の欠点を解決したものであり、亜鉛付着
量制御を加熱気体吹拭方式で行なつて製造された亜鉛め
つき鋼板を１次加熱で亜鉛の融点以上の温度に急速加熱
し、亜鉛めつき層の表面を平滑すると共にめつき層の亜
鉛と母材鋼板と反応させて１部を鉄一亜鉛合金層に形成
させた後、バツチ焼鈍炉内で亜鉛の融点以下の温度で２
次加熱を行なつて合金化処理を施すことにより、製品の
表面が平滑で外観が優れ、めつき層が曲げなどの加工時
に剥離したＤパウダリングすることがなく、且つ加工性
の優れた合金化亜鉛めつき鋼板を得ることができる亜鉛
めつき鋼板の合金化処理方法を提供するものである。

すなわち、本発明は溶融亜鉛浴で鋼板に付着させた亜鉛
付着量を加熱気体吹拭方式により制御Ｔ２て製造した亜
鉛めつき鋼板を、１次加熱で急速加熱して亜鉛めつき層
の表面を再溶融させて表面を平滑にすると共に亜鉛めつ
き層の１部を鉄一亜鉛合金化した後、バツチ焼鈍炉で亜
鉛の融点以下の温度で２次加熱を行なつて合金化処理を
施すことを特徴とする亜鉛めつき鋼板の合金化処理方法
に関するものである。

以下、本発明に係る亜鉛めつき鋼板の合金化処理方法に
ついて詳しく説明する。

本発明方法は溶融亜鉛めつき浴で鋼板に付着させた溶融
亜鉛の厚みを加熱気体吹拭方式により制御して製造した
亜鉛めつき鋼板を、亜鉛の融点以上の４２０℃から６０
０℃までの温度で短時間急速に加熱する１次加熱を行な
い、加熱気体の吹拭により発生しているササ波模様を亜
鉛の再溶融により消去して表面を滑らかな平面状態とし
て表面平滑化を施すと共に、その短時間の急速加熱によ
つて軽度の合金化を行なつてめつき層中のＦｅを２。

２〜５．５重量％にし、次いでこの１次加熱を行なつた
亜鉛めつき鋼板をバツチ焼鈍炉で亜鉛の融点以下の３３
０〜４１９℃の温度で加熱する２次加熱を施してめつき
層中のＦｅを６．０〜１３．０重量％になるまで合金化
を行なつて合金化亜鉛めつき鋼板を製造する合金化処理
方法である。

すなわち、本発明方法は亜鉛付着量制御に加熱気体を使
用する吹拭装置が設けられている溶融亜鉛めつき装置に
訃いて製造された亜鉛めつき鋼板を対象として合金化処
理を行なう方法である。

かかる溶融亜鉛めつき装置で製造された亜鉛めつき鋼板
は、前述した如く加熱気体の吹拭によつてめつき層表面
が独特の凹凸のあるササ波模様を呈している欠点がある
ので、この表面欠陥を除去するため、本発明方法は１次
加熱によつて亜鉛の融点以上の４２０〜６００℃の温度
で亜鉛表面を再溶融してササ波模様を消去すると共に、
鉄一亜鉛合金化度の程度をめつき層中のＦｅが２．２〜
５，５重量％の範囲に達するまで急速加熱してその後冷
却する中間合金化処理を施すのである。かかる１次加熱
によつてめつき層の表面が平滑となｖしかもめつき層の
一部に鉄一亜鉛合金化が形成された亜鉛めつき鋼板を、
次工程のバツチ焼鈍炉に装入して３３０〜４１９℃の温
度で５〜１２００分間加熱して２次加熱を施すのである
。

この２次加熱によつてめつき層を好ましい鉄一亜鉛層に
成長せしめるのである。このようにして得られた合金化
亜鉛めつき鋼板は表面にササ波模様が全くない平滑なも
のであＶ１またバツチ焼鈍炉で亜鉛の融点以下の温度で
加熱されるため、均一な合金化めつき層を形成し、合金
化度はＦｅ％で６．０〜１３．０重量％の範囲にとどま
Ｖ１めつき層の加工性、例えばはぜ折加工に｝いてもめ
つき層の剥離、パウダリングなどの従来の合金化処理製
品に訃いて生ずる現象は全く認められない。本発明方法
に卦いて行なう１次加熱を４２０〜６００℃の温度で急
速加熱する場合に、加熱時間は１〜３２秒間が好ましい
。この短時間の急速加熱によつてめつき層の表面の亜鉛
が再溶融してめつき層表面が平滑とＩＶｌ明瞭なスパン
グル模様として存在している領域から合金化度が進行し
て表面光沢のやや低下した白色様となつた状態までの範
囲で加熱され、合金化度はめつき層中のＦｅ％で２．２
〜５．５重量％となる。この１次加熱による合金化度が
２．２重量％未満であつても、１．５重量％程度までは
めつき層の表面の平滑性は先ず満足し得るものであるが
、次工程のバツチ焼鈍炉に訃ける２次加熱で合金化する
のに極めて長時間を要するので好ましくない。一方、２
．２〜５．５重量％の範囲に合金化すると、表面のササ
波模様を完全に消去でき、且つめつき層の合金化が進行
しているために、次工程のバツチ焼鈍炉の２次加熱で比
較的短時間から、一般に工業的に行なわれている鋼板の
焼鈍時間までの範囲内で目的とする合金化を容易に完了
させることができる。また１次加熱の合金化度が５．５
重量％を越えると、温度が低い２次加熱でも極めて短時
間で合金化が進行するため、一定品質の製品を得るため
の加熱条件の管理が困難であり、工業的に好ましくない
。

次に１次加熱を行なつた亜鉛めつき鋼板を２次加熱を施
すためにバツチ焼鈍炉に装入するが、この場合に、コイ
ル状の亜鉛めつき鋼板はゆるやかに巻いた状態すなわち
オープンコイルの状態でセツトし、切板状の亜鉛めつき
鋼板は積み重ねた状態でセツトするが、いかなる位置で
も均一な加熱条件で加熱できるように、亜鉛めつき鋼板
間に間隙を持たせるように適当なスペーサーを挿入して
積み重ねるのである。

このよう力状態でバツチ焼鈍炉内にセツトした亜鉛めつ
き鋼板を３３０〜４１９℃の温度で５〜１２００分間加
熱して２次加熱を施した後、合金化亜鉛めつき鋼板が１
００〜１３０℃になるまで炉冷するのである。上記の如
く、１次加熱及び２次加熱によつて合金化処理を行なう
本発明方法に｝ける急速加熱の１次加熱条件及びバツチ
焼鈍炉での２次加熱条件とめつき層の合金化度との関係
を第１図及び第２図により説明する。

第１図は本発明方法に｝ける１次加熱条件と合金化度と
の関係の１例を示す説明図であり、０．１２重量％のＡ
ｌを含む溶融亜鉛を付着させた片面亜鉛付着量が１８０
ｙ／Ｍ２の亜鉛めつき鋼板に｝いて１次加熱条件と合金
化度、すなわちめつき層中のＦｅ重量％との関係を示す
例であり、縦軸が１次加熱温度Ｅｃｘ横軸が１次加熱時
間（秒）を示す。

第１図に訃いて曲線ａ−ｃはｌ次加熱で急速加熱する際
に、めつき層中のＦｅ％が２．２重量％の合金化度に進
行する加熱温度と加熱時間との関係を示す時間温度曲線
であ弘曲線ｂ−ｄは１次加熱で急速加熱する際に、めつ
き層中のＦｅ％が５．５重量％の合金化度に進行する加
熱温度と加熱時間との関係を示す時間温度曲線であり、
直線ａ〜ｂは１次加熱温度の上部限界線、直線ｅ−ｄは
１次加熱温度の下部限界線である。第１図で１次加熱温
度が６００℃を超える条件、すなわち直線ａ−ｂを超え
る条件においては極めて短時間の急速加熱であるため、
亜鉛付着量の板幅方向の若干のバラツキにより加熱によ
つて急速に部分的に合金化度が著しく進行する部分が生
じたり、またその反対に合金化度が遅れる部分が生じた
Ｄして、１次加熱後のめつき製品の外観ムラが生ずる原
因となＶ１これが２次加熱後にも影響して、２次加熱に
訃いて合金化度がＦｅ％で１３．０重量％を超える部分
が生ずるなど、その品質が安定しない。

また１次加熱温度が４２０℃未満の条件、すなわち直線
ｃ−ｄ未満の亜鉛の融点近くでの加熱条件では、めつき
表面のササ波模様を消去できないぱかＤでなく、急速低
温加熱では合金化度が極めて低く、１次加熱による効果
が得られないのである。よつて本発明方法においては、
１次加熱の加熱温度が４２０〜６００℃で片面亜鉛付着
量１８０７／Ｍ２の場合には曲線ａ−ｃ及び曲線ｂ−ｄ
で囲まれる領域内で加熱するのが好ましい。また１次加
熱は急速加熱であるため、亜鉛付着量が合金化度に影響
するので、亜鉛付着量が少ない場合には６００℃よりも
低い温度で加熱するのがよく、例えば片面亜鉛付着量が
１２０７／Ｍ２の場合は第１図の直線ａ′〜ｄ１すなわ
ち５４０℃以下、４２０℃以上の領域で加熱するのがよ
い。このように本発明方法の１次加熱は加熱温度が４２
０〜６００℃の範囲内に｝いて行なうのであり、片面亜
鉛付着量が１８０７／Ｍ２の場合の加熱時間は第１図に
示す如く４２０℃では５〜３２秒間、６００℃では１〜
２秒間の範囲で行なうのが好ましい。第２図は本発明方
法によＶ）１次加熱を行なつた中間製品に２次加熱を施
す場合の２次加熱条件と合金化度との関係の１例を示す
説明図であり、０．１２重量％のＡｌ８含む溶融亜鉛を
付着させた片面亜鉛付着量１８０７／Ｍ２の亜鉛めつき
鋼板を１次加熱を行なつてから２次加熱を施す場合の２
次加熱条件と合金化度、すなわち、めつき層中のＦｅ重
量％との関係を示す例であＶ１縦軸が２次加熱温度ＣＯ
、横軸が２次加熱時間（分）である。

第２図に｝いて曲線ｅ−ｇは１次加熱で合金化度をＦｅ
％で５．５重量％にした亜鉛めつき鋼板をバツチ焼鈍炉
に｝ける焼鈍速度で徐加温して２次加熱の均熱処理を施
し、炉冷後の合金化度がＦｅ％で６．０重量％に達する
加熱温度との加熱時間との関係を示す時間温度曲線であ
り、曲線ｆ−ｈは１次加熱で合金化度がＦｅ％で２．２
重量％にした亜鉛めつき鋼板をバツチ焼鈍炉２次加熱を
施し、炉冷後の合金化度がＦｅ％で１３．０重量％に達
する加熱時間と加熱温度との関係を示す時間温度曲線で
あり、直線ｅ−ｆは２次加熱温度の上部限界線、直線ｇ
−ｈは２次加熱温度の下部限界線である。
・第２図に｝いて、２次加熱が
４１９℃を超える条件、すなわち直線ｅ−ｆを超える温
度では温度が高過ぎて加工性の良好な合金化度、すなわ
ちＦｅ％で１３．０重量％以下に維持することが極めて
困難であり、また３３０℃未満の条件、すなわち直線ｇ
−ｈ未満の温度では温度が低過ぎ、合金化度を１次加熱
の合金化度の水準以上にするには極めて長時間を要し工
業的に余り意味がない。また第２図における曲線１−ｊ
は固溶炭素が完全に析出するのに必要な限痒の加熱温度
と加熱時間との関係を示す時間温度曲線であＶｌ２次加
熱に＄−いてはこの時間温度曲線１−ｊを超える時間温
度条件で加熱するのである。更に２次加熱に｝いては亜
鉛付着量の変化による合金化速度への影響は僅かであリ
、片面亜鉛付着量が１２０ｙ／Ｍ２になると若干加熱時
間が短縮される程度であり、亜鉛付着量の影響は工業上
ほとんど問題とならない程度のものである。このように
本発明方法に訃いては、２次加熱の加熱条件は、加熱温
度が３３０〜４１９℃で、片面亜鉛付着量が１８０１彌
２の場合には時間温度曲線ｅ−ｇ及びｆ−ｈで囲まれた
領域で且つ時間温度曲線１−Ｊ８超える時間温度条件で
加熱処理してから、炉冷するのが好ましい。

すなわち、加熱温度が３３０〜４１９℃の範囲内に｝い
て、加熱時間が３３０℃では７０〜３０００分間、４１
９℃では５〜１０分間の範囲で行なうのがよく、これに
よつて表面にササ波模様がなく平滑で美麗で且つ加工性
の良好な合金化亜鉛めつき鋼板を得る、ことができるの
である。＼ ゛・上記の説明に訃いては片面亜鉛付着量が１８０Ｖｍ
２の場合について説明したが、片面亜鉛付着量が２００
７／Ｍ２以上の場合に訃いても本発明方法により１次加
熱及び２次加熱を行なつて表面平滑な合金化亜鉛めつき
鋼板が得られるが、こめ場合には１次加熱に卦いては６
００℃を超える高温短時間処理が可能であるが、２次加
熱によつて最終的に得られる製品が亜鉛付着量の増加に
伴ない、めつき層の特性、例えば曲げ加工に対する耐剥
離性、パウダリング性が低下する傾向があり好ましくな
い。

実用上の加工性を考慮すると片面亜鉛付着量が１８０１
彌２以下のものに本発明方法により合金化処理を施すと
最もよい結果が得られる。以上の如く、本発明方法は亜
鉛めつき鋼板を急速加熱によＶ）１次加熱を行ない、亜
鉛めつき層の表面を平滑にすると共に、合金化度をＦｅ
Ｏｔ）で２．２〜５．５重量％となし、しかる後、バツ
チ焼鈍炉に訃いて亜鉛の融点以下の比較的低温の３３０
〜４１９℃で２次加熱し、比較的低温にも拘わらず、短
時間で良質の合金化亜鉛層を形成せしめて、表面平滑で
加工性の富んだ合金化亜鉛めつき鋼板を得ることができ
る亜鉛めつき鋼板の合金化処理方法である。以下、更に
実施例により本発明方法を説明する。

実施例及び比較例に使用した素材はいずれも同一チヤー
ジの表１に示す如き化学成分値を有する低炭素リムド鋼
であ９、この低炭素リムド鋼を通常の方法で板厚０．８
ｍｍに冷延した冷延鋼板をテスト材として使用した。実
施例 １ Ａ１含有量０．１２重量％の溶融亜鉛めつき浴で、焼鈍
後の冷延鋼板に乾式フラツクス法で亜鉛めつきを施して
、めつき直後に同一装置内に設けられている加熱気体に
よる吹拭装置で片面亜鉛付着量を１８０７／Ｍ２に調整
した。

この亜鉛めつき鋼帯の亜鉛めつき層の表面はササ波模様
を呈して訃Ｄ、その凹凸差は３〜５μで目視明瞭なもの
であつた。この亜鉛めつき鋼帯を次工程の加熱装置で加
熱温度４２０℃で５秒間の１次加熱を行ない亜鉛表面を
再溶融することによつて、亜鉛表面のササ波模様を消失
せしめた。この１次加熱により凹凸差は０．１〜０．２
μとなＶ１目視ではササ波模様が全く目立たない平滑な
平面となつた。また１次加熱後の合金化度はＦｅ％で加
熱前が０。１６重量％であつたものが２．２重量％とな
つた。

この１次加熱後の亜鉛めつき鋼板の中間製品をバツチ焼
鈍炉内でオープンコイルとし４１９℃で１０分間均熱し
てから炉冷した。

炉冷で温度が１２０℃となつた時点で炉外に取ｖ出して
２次加熱を完了した。２次加工後のめつき表面特性、め
つき層特性及び機械的試験値は表２に示した通ｖであり
、いずれに訃いても良好な結果が得られ、特にササ波模
様が消失していた。

実施例 ２ Ａ′含有量０．１２重量％の溶融亜鉛めつき浴で、焼鈍
後の冷延鋼帯に実施例１と同様に亜鉛めつきを施して吹
試装置で片面亜鉛付着量を１２０７／ｄに調整した後、
５４０℃で１秒間の１次加熱を行ない、３３０℃で１２
００分間の２次加熱を行なつた。

その結果は表２に示す通りでササ波模様が消失し、各特
性値も良好であつた。

実施例 ３ Ａ１含有量０．１７重量％の溶融亜鉛めつき浴で、焼鈍
後の冷延鋼板に実施例１と同様に催鉛めつきを施して吹
拭装置で片面亜鉛付着量を４５１彌２に調整した後、４
３０℃で３０秒間の１次加熱を行ない、３８０℃で１４
分間の２次加熱を行なつた。

その結果は表２に示す通りでササ波模様が消失し、各特
性値も良好であつた。

実施例 ４ Ａ１含有量０．１０重量％の溶融亜鉛めつき浴で、未焼
鈍の冷延鋼板に無酸化炉法で亜鉛めつきを施し、その他
は実施例１と同様に吹拭装置で片面亜鉛付着量を１８０
７／Ｍ２に調整した後、６００℃で１秒間の１次加熱を
行ない、４１９℃で５分間の２次加熱を行なつた。

その結果は表２に示す通ｖでササ波模様が消失し、各特
性値も良好であつた。

実施例 ５ Ａ１含有量０．０９重量％の溶融亜鉛めつき浴で、未焼
鈍の冷延鋼板を無酸化炉法で亜鉛めつきを施し、その他
は実施例１と同様に吹拭装置で片面亜鉛付着量を３０７
／Ｍ２に調整した後、４２０℃で１０秒間の１次加熱を
行ない、３５０℃で２０分間の２次加熱を行なつた。

その結果は表２に示す通ｖでササ波模様が消失し、各特
性値も良好であつた。

比較例 １ Ａ１含有量０．１２重量％の溶融亜鉛めつき浴で、未焼
鈍の冷延鋼板に無酸化炉法で亜鉛めつきを施し、吹拭装
置で片面亜鉛付着量を４５た彌２に調整した後、５００
℃で１２秒間の１次加熱のみ行ない、２次加熱を行なわ
なかつた。

その結果は表２に示す通りで、ササ波模様は消失したが
、機械的試験値が本発明方法のものに比し劣つていた。

比較例 ２ Ａ１含有量０．１２重量％の溶融亜鉛めつき浴で、焼鈍
後の冷延鋼板に乾式フラツクス法で亜鉛めつきを施し、
吹拭装置で片面亜鉛付着量を６０７／Ｔ！に調整し、１
次加熱を行なわずに、３８０℃で１２００分間の２次加
熱を行なつた。

その結果は表２に示す通りで各特性値は本発明方法のも
のとほとんど差異がなかつたが、ササ波模様が目視で明
瞭に認められ表面外観が劣つていた。

比較例 ３Ａ１含有量０．１０重量％の溶融亜鉛めつき
浴で、未焼鈍の冷延鋼板に無酸化炉法で亜鉛めつきを施
し、吹拭装置で片面亜鉛付着量を１８０７／Ｍ２に調整
した後、１次加熱を行なわずに、亜鉛の融点以上の４６
０℃で１８０分間の゛２次加熱を行なつた。

その結果は表２に示す通ｖササ波模様が目視で明瞭に認
められるばかＤでなく、めつき層特性が劣つていた。以
上の各実施例及び比較例Ｑ結果の如く、本発明方法によ
るものは、ササ波模様による外観不良は全くなく、また
めつき層の特性及び製品の機械的特性などいずれの特性
に｝いても極めて優れて訃Ｖ１比較例に比し優れている
ことが明白である。

特に比較例２の如く、１次加熱を行なわずに２次加熱の
みを本発明方法の２次加熱条件で行なつたものは、めつ
き層の耐剥離性、パウダリング性及び機械的性質などは
満足すべきものが得られるが、ササ波模様が残ｖ製品の
表面外観が悪く、商品価値が極めて乏しい合金化亜鉛め
つき鋼板しか得られず、本発明方法に訃ける１次加熱が
優れた効果を発揮することが判る。以上詳述した如く、
本発明に係る亜鉛めつき鋼板の合金化処理方法は極めて
優れた合金化亜鉛めつき鋼板が得られ、次の如き優れた
利点を有してその工業的価値は極めて高いものがある。

（１）本発明方法によつて得られる合金化亜鉛めつき鋼
板は製品表面にササ波模様の斤い平滑な鉄−亜鉛合金層
を形成している。

（２）亜鉛の融点以下の温度で所定時間２次加熱を行な
うため、合金化度（めつき層全体に対するＦｅ重量％）
が１３６０重量％以下であＶ１加工性に富んだめつき層
が得られ、曲げ加工によるめつき層の剥離やパウダリン
グなどの欠点を完全に排除し得る。

（３）バツチ焼鈍で所定時間、所定温度で均熱後に炉冷
し、温度が１００〜１３０℃まで低下した時点で炉から
取ｖ出すので過時効処理も同時に行なうことができる。

（４） １次加熱に｝いて１部を合金化した後に２次加
熱を行なうので、２次加熱に｝いて肌鉛の融点以下の温
度で加熱しても良質の合金化処理を比較的短時間で行な
うことができる。

（５）バツチ焼鈍炉で２次加熱を行なうので、処理する
亜鉛めつき鋼板の板厚変動及び溶融亜鉛浴中のＡｌの若
干の変動などが合金化度のバラツキにほとんど影響しな
いので、一定の品質の製品を製造し得る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明方法に｝ける１次加熱条件と合金化度と
の関係の１例を示す説明図、第２図は本発明方法によＶ
）１次加熱を行なつた中間製品に２次加熱を施す場合の
２次加熱条件と合金化度との関係の１例を示す説明図で
ある。 第１図中、曲線ａ−ｃ・・・１次加熱でめつき層中のＦ
ｅが２。 ２重量％の合金化度に進行する時間温度曲線、曲線ｂ−
ｄ・・・１次加熱でめつき層中のＦｅが５．５重量％の
合金化度に進行する時間温度曲線、直線ａ−ｂ・・・１
次加熱温度の上部限界線、直線ｃ−ｄ・・・１次加熱温
度の下部限界線、第２図中、曲線ｅ−ｇ・・・１次加熱
でめつき層中のＦｅが５。 ５重量％となつた合金化度が２次加熱で６．０重量％に
達する時間温度曲線、曲線ｆ−ｈ・・・１次加熱でめつ
き層中のＦｅが２。 ２重量％となつた合金化度が２次加熱で１３．０重量％
に達する時間温度曲線、直線ｅ−ｆ・・・２次加熱温度
の上部限岑線、直線ｇ−ｈ・・・２次加熱温度の下部限
岑線、曲線１−ｊ・・・固定炭素が完全に析出するのに
必要な限稈の時間温度曲線。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 溶融亜鉛浴で鋼板に付着させた亜鉛付着量を加熱気
   体吹拭方式により制御して製造した亜鉛めつき鋼板を、
   １次加熱で急速加熱して亜鉛めつき層の表面を再溶融さ
   せて表面を平滑にすると共に亜鉛めつき層の１部を鉄−
   亜鉛合金化した後、バッチ焼鈍炉で亜鉛の融点以下の温
   度で２次加熱を行なつて合金化処理を施すことを特徴と
   する亜鉛めつき鋼板の合金化処理方法。 ２ １次加熱を４２０〜６００℃の温度で且つＦｅ％が
   ２．２〜５．５重量％の合金化度まで行なう特許請求の
   範囲第１項記載の亜鉛めつき鋼板の合金化処理方法。 ３ ２次加熱を３３０〜４１９℃の温度で且つＦｅ％が
   ６．０〜１３．０重量％の合金化度まで行なう特許請求
   の範囲第１項又は第２項記載の亜鉛めつき鋼板の合金化
   処理方法。 ４ ２次加熱のバッチ焼鈍がオープンコイル焼鈍である
   特許請求の範囲第１項記載の亜鉛めつき鋼板の合金化処
   理方法。